【《兰新铁路站区间接触网设计案例》15000字（论文）】

-[3]；仅以温度变化为变量，接触线的张力增量：∆=0.0075kN≪15%由计算结果可知锚段关节的选择符合本设计技术要求。5.3.4支柱容量校验（1）中间柱容量校验本设计在中间柱的选择上统一选取H388.7+2.6型号的钢筋混凝土支柱，跨距为60m的标准跨距。=1\*GB3①有关参数：H——支柱凸出地面的长度为8.7m，埋入地下2.6m；H0——接触线工作高度，最低为5300mm，一般以5500mm为宜；Hj——接触线所在平面至钢轨平面的垂直距离，Hj=H0+800=5400+800=6200mm；h——接触悬挂的结构高度，本设计取h=1500mm；Hc——承力索所在平面至钢轨平面的垂直距离，Hc=h+Hj=1500+6200=7700mm；CX——支柱的侧面限界，本设计中取2.5m；Z——悬挂点到支柱中心水平距离（m），查资料知H388.7+2.6型号支柱的a=267mm,拉杆长度1600mm，Qg——接触悬挂垂直负载，包含悬挂自身的自重负载以及线索的冰负载。Q由上文知q0=19.217×10−3kN/m则承力索的冰负载g=2.43×接触线的冰负载g=1.07×Q=1.36Q0——支持装置、定位装置造成的重力负载（kN）；本设计中，支持装置、定位装置选型如下表5—3：表5.3接触悬挂各构件表构件名称型号质量腕臂1111kg拉杆16型2.79kg定位管11.12kg定位器121.51kg绝缘子QXN1-25型棒式绝缘子11kgXWP2-70防污型绝缘子5.5*3=16.5kg则Q0=（11+2.79+1.12+1.51+11+16.5）*9.81=430.8N=0.43kN；在计算最大跨距时计算过单位长度上线索的风负载，计算公式如下：P=0.615aKdl则有：接触线传到支柱的风负载Pj承力索传到支柱的风负载Pc支柱的风负载P0由下式计算：P式中参数说明：K——风负载体型系数，圆形钢筋混凝土支柱取0.60；F——支柱受风面积，查资料知H388.7+2.6型号支柱的受风面积为2.04mv——计算风速；P接触线“之”字力P之：P参数说明：Tj——接触线张力；a——支柱位置的拉出值，a≥300mm，本设计中取最小值；l——跨距长度；P=2\*GB3②中间柱负载校验用上述各力乘以其力臂，求出各力矩，力矩之和即为计算的支柱负载。M==11.67kN·m可见，中间柱的选型符合设计要求。（2）转换柱容量校验对转换柱进行校验，转换柱选型H78=1\*GB3①确定参数：CX——支柱的侧面限界，曲线半径2500m，CX取2.6；Z——悬挂点到支柱中心水平距离（m），H788.7+3型号支柱的a=413mm，拉杆长1600mm，则接触悬挂垂直负载Qg支持、定位装置重力负载Q0接触线风负载Pj承力索风负载Pc支柱风负载，H788.7+3型号支柱的受风面积为2.11m2，K=1.4,则线索的“之”字力：支柱在曲线区段上，曲线半径2500m，拉出值a=150mm，则接触线“之”字力P之承力索“之”字力P之c接触线的下锚力PMj承力索的下锚力PMc接触线的曲线力PRj承力索的曲线力PRc=2\*GB3②转换柱负载校验将上述各参数值带入下式：M得M=46.59kN·m=46.60kN·m可见，转换柱得选型符合设计要求。（3）下锚柱容量校验对下锚柱进行校验，选型为H60−259.2+3该型号支柱得a=400mm，则Z=1800mm；接触悬挂垂直负载Qg=1.25kN；支持、定位装置负载Q0=0.43kN；接触线风负载Pj=0.30kN；承力索风负载Pc=0.29kN；支柱风负载P0=1.19kN；接触线“之”字力P之=0.22kN；承力索“之”字力P之c=0.16kN；接触线曲线力PRj=0.44kN；承力索曲线力PRc=0.44kN；坠砣的拉力（坠砣选2个，每个重25kg）：P坠j=25*2*9.81*2=0.98kN；P坠c=25*2*9.81*3=1.47kN；则力矩之和为：M=代入数值求得M=25.85kN·m顺线路方向的力矩为： M=P坠j（H-1.5）+P坠cH代入数值得M=21.10kN·m下锚柱选型符合设计要求。5.4设备选择及参数（1）清水-屯升接触网平面设计中采用的主要设备表5.4本设计采用设备表设备型号质量设备型号质量接触线CTH—1201.071kg/m腕臂11211kg承力索TJ—950.837kg/m拉杆162.79kg定位管1/2—7001.12kg绝缘子QXN1-25型棒式绝缘子11kg定位器1/2—9601.51kgXWP2-70防污型绝缘子5.5kg表5.5本设计采用支柱支柱类型支柱型号a（mm）质量（kg）受风面积（m2）中心柱H26713302.04转换柱H41317302.11下锚柱H60−2540018402.21（2）清水-屯升接触网平面设计中用到的主要参数表5.6本设计所用参数接触线张力Tj20kN承力索张力Tc20kN接触线工作高度5400mm接触悬挂结构高度1500mm侧面限界直线区段2.5m曲线区段2.6m拉出值直线区段0.3m曲线区段0.15m5.5清水-屯升接触网平面设计在完成了相关的设计计算之后，根据当地气象条件和线路资料，对本区间进行具体的布置。本设计在平面设计时，使用CAD软件绘制了清水至屯升区间的接触网平面布置图。图中主要包括以下信息：1.悬挂类型为全补偿链形悬挂；2.跨距选择50m、55m、60m、65m的标准跨距和几种非标准跨距；3.锚段关节主要采用四跨绝缘锚段关节，对于三跨非绝缘锚段关节和五跨、七跨、九跨绝缘锚段关节也有采用；4.对支柱的侧面限界、支柱类型、拉出值做出相关说明；5.本设计线路从DK270~DK280+850（为了绘图方便起见，将DK270记作DK1），全长10.85km，采用单线区段供电方式；6.锚段长度划分，如表5.7：表5.7锚段长度表锚段编号长度锚段编号长度锚段编号长度11236.1847197155021296.75109081455.85314406146091358.24结论本设计按照《高速铁路设计规范》（TB10621—2015）要求，完成了清水至屯升区间的接触网平面设计。本设计之初，我先系统的复习了与接触网相关的知识。首先了解了接触网平面设计的具体程序和设计内容；其次学习了高速铁路接触网的结构组成；第三学习了接触网平面设计的技术原则；最终结合对普速铁路设计采用的新材料、新工艺、新技术、新标准，设计出了符合技术要求的接触网。在进行本设计时，作了一些必要的校验计算：=1\*GB3①全补偿链形悬挂安装曲线的校验计算；=2\*GB3②最大跨距许可长度的校验计算；=3\*GB3③锚段长度的校验计算；=4\*GB3④支柱容量的校验计算。虽然本设计成功的设计出了符合要求的接触网，但是其中仍旧存在诸多不足之处：=1\*GB3①本设计所谓的符合设计要求只是在理论层面上可行，未经过仿真模拟，不能投入使用；=2\*GB3②本设计中相关参数和设备是以普速铁路为模板选取的。经过本次设计工作，我对之前所学的知识有了更加深入且清晰的认知，也清楚的认识到理论知识和具体实践的差距就好比理想与现实的差别一样十分巨大。例如：本设计的核心内容是使用CAD软件绘制清水至屯升区间的接触网平面布置图。在绘图时，由于对一些细节问题处理得不够，导致与实际情况有所出入，让我清晰的认识到什么是“差之毫厘，谬以千里“。参考文献 中国铁路总公司.高速铁路接触网技术[M].北京:中国铁道出版社,2014.董昭国.李岚.接触网工程与设计[M].北京:科学出版社,2013:33-224.于万聚.高速电气化铁路接触网[M].成都:西南交通大学出版社,2002:3-183.铁道部电气化工程局.接触网设计规范[M].北京:中国铁道出版社,1997:12-19.刘杰.高速电气化铁路接触网施工关键技术[J].电气化铁道,2012,3:002.朱飞雄.高速铁路接触网施工关键技术[J].中国铁路,2004(7):20-23.吴积钦.受电弓与接触网系统[M].成都:西南交通大学出版社,2010:210-214.王彦利,谢伟,鲁楠.地铁车站跟随式降压变电所设置方案研究[J