【《高支模工程中楼板模板盘扣式钢管高支架计算书案例》2400字】

高支模工程中楼板模板盘扣式钢管高支架计算书案例表STYLEREF1\s3.SEQ表格\*ARABIC\s19板模板盘扣式钢管高支模参数表一、基本参数新浇混凝土楼板名称B新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架纵向长度L(m)42模板支架横向长度B(m)10脚手架安全等级I级支架外侧模板高度Hm（mm）1000结构重要性系数γ01.1模板支架高度(m)10.5二、支撑体系参数主楞布置方向平行立杆纵向方向步距h(mm)1500立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1000顶层步距hˊ(mm)1000立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)450次楞间距l(mm)500次楞最大悬挑长度l1(mm)300主楞最大悬挑长度l2(mm)100模板及支架计算依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016三、荷载参数楼板模板自重标准值G1k(kN/m2)0.1,0.3,0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1基本风压ω0(kN/m2)0.3省份天津地区天津市风荷载标准值ωk(kN/m2)0.021风荷载高度变化系数μz0.51地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)10.5单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw1.409支架外侧模板μs1.3整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.216竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.199四、面板参数面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000计算方式简支梁五、次楞参数次楞材质及类型方木方木宽(mm)60方木高(mm)80次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞弹性模量E(N/mm2)9350次楞截面惯性矩I(cm4)256计算方式二等跨连续梁六、主楞参数主楞材质及类型钢管主楞截面类型(mm)Φ48×1.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞截面惯性矩I(cm4)10.78计算方式三等跨连续梁七、可调托座参数可调托座内主楞根数2可调托座承载力设计值[N](kN)30主楞受力不均匀系数0.6八、立杆参数立杆钢管截面类型(mm)Ф48×1.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15钢管支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7九、地基参数模板支架作用位置混凝土楼板支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100设计简图如下：图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s129板模板设计平面图图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s130板模板纵向剖面图图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s131板模板横向剖面图（1）板模板面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4承载能力极限状态q1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×1=8.905kN/m正常使用极限状态q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1=1.112kN/m计算简图如下：图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s132板模板面板计算简图①强度验算Mmax=q1l2/8=8.905×0.52/8=0.278kN·mσ=Mmax/W=0.278×106/37500=7.421N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求！②挠度验算νmax=5ql4/(384EI)=5×1.112×5004/(384×10000×281250)=0.9mmνmax=0.9mm≤min{500/150，10}=1.333mm满足要求！（2）板模板次楞验算q1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×0.5=4.596kN/m因此，q1静=γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.5=2.368kN/mq1活=γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.5=2.228kN/m计算简图如下：图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s133板模板次楞计算简图图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s134板模板次楞计算简图①强度验算M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×2.368×12+0.125×2.228×12=0.574kN·mM2=q1L12/2=4.596×0.32/2=0.207kN·mMmax=max[M1，M2]=max[0.574，0.207]=0.574kN·mσ=Mmax/W=0.574×106/64000=8.976N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！②抗剪验算V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×2.368×1+0.625×2.228×1=2.872kNV2=q1L1=4.596×0.3=1.379kNVmax=max[V1，V2]=max[2.872，1.379]=2.872kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.872×1000/(2×60×80)=0.898N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！③挠度验算q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.5=1.656kN/m挠度,跨中：νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×1.656×10004/(100×9350×256×104)=0.36mm≤[ν]=min(L/150，10)=min(1000/150，10)=6.667mm；悬臂端：νmax=ql14/(8EI)=1.656×3004/(8×9350×256×104)=0.07mm≤[ν]=min(2×l1/150，10)=min(2×300/150，10)=4mm满足要求！（3）板模板主楞验算①次楞最大支座反力计算q1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×0.5=4.739kN/mq1静=γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.5=2.511kN/mq1活=γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.5=2.228kN/mq2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.5=1.756kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax=1.25q1L=1.25×4.739×1=5.923kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1=(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1=(0.375×2.511+0.437×2.228)×1+4.739×0.3=1.337kN主楞2根合并，其主楞受力不均匀系数=0.6R=max[Rmax，R1]×0.6=1.554kN；正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max=1.25q2L=1.25×1.756×1=2.195kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1=0.375q2L+q2l1=0.375×1.756×1+1.756×0.3=1.185kNR'=max[R'max，R'1]×0.6=1.317kN；计算简图如下：图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s135板模板主楞计算简图一图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s136板模板主楞计算简图二②抗弯验算图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s137板模板主楞弯矩图一(kN·m)图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s138板模板主楞弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.727×106/4490=162.001N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！③抗剪验算图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s139板模板主楞剪力图一(kN)图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s140板模板主楞剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.874×1000/424=22.989N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！④挠度验算图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s141板模板主楞变形图一(mm)图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s142板模板主楞变形图二(mm)跨中νmax=0.782mm≤[ν]=min{1000/150，10}=6.667mm悬挑段νmax=0.299mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！⑤支座反力计算承载能力极限状态图一：支座反力依次为R1=5.788kN，R2=7.243kN，R3=7.954kN，R4=1.893kN图二：支座反力依次为R1=4.798kN，R2=7.641kN，R3=7.641kN，R4=4.798kN（4）板模板可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=7.954/0.6=11.256kN≤[N]=30kN满足要求！（5）板模板立杆验算①长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=111.208≤[λ]=150满足要求！②立杆稳定性验算考虑风荷载：λ=l0/i=1800.000/15.9=111.208查表得，φ1=0.386Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.021×1×1.52/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[5.788,7.641,7.954,4.798]/0.6+1.1×1.3×0.15×10.5=15.509kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W=15.509×103/(0.386×424)+0.004×106/4490=95.699N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！（6）高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.1.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于1.0H/B=10.5/10=1.05≤3满足要求！（7）架体抗倾覆验算图STYLEREF1\s3.SEQ图\*ARABIC\s143风荷载作用示意图支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=la×ωfk=1×0.216=0.216kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=1×1×0.199=0.199kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×10.52×0.216+10.5×0.199=11.996kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=102×1×[0.15×10.5/(1×1