【《济南轨道交通8号线某站基坑开挖支护设计》17000字（论文）】

II济南轨道交通8号线某站基坑开挖支护设计摘要：本文设计了济南轨道交通8号线春博路站基坑开挖。在这个时代，交通出行是城市与城市之间的纽带。城市轨道交通与公路交通不一样。轨道交通有它自己固定的运行轨道和方式，能很大程度上减少了道路交通的拥堵性和复杂性。所以，轨道交通已经成为人们日常出行的选择。不过大部分人选择地铁站，能承载的人数也应该会大大增加，这也意味着车站基坑的面积和深度要更大，大而深的基坑趋势也使得保障基坑的稳定性和安全性更加重要。基坑支护体系是基坑开挖项目工程的重要组成部分。也是确保施工安全的工具之一。作为一种临时加固方法，可以很大程度上保障工程的安全性和可行性。所以为了把基坑支护的风险降到最低，对于建设项目，首先应通过基坑支护的特点进行方案设计。关键词：支护设计；稳定性计算；工况图表目录 -3-1绪论 -1-1.1毕业设计的目的和意义 -1-1.2基坑工程的发展历程整理 -1-1.3毕业设计主要内容及方法 -1-2工程概况 -1-2.1工程简介 -1-2.2工程地质与水文条件 -2-2.2.1工程地质条件 -2-2.2.2水文地质条件 -2-3确定设计的支护形式 -3-3.1常见的支护形式及其应用范围 -3-3.1.1排桩 -3-3.1.2深层搅拌水泥土围护墙 -3-3.1.3SMW工法和SCPW工法 -3-3.1.4地下连续墙 -3-3.2考虑并确定支护方案 -4-4支护结构设计 -4-4.1支护的方案 -4-4.1.1支护方案设计剖面图 -4-4.1.2展示设计的参数 -6-4.2支护计算部分——结果展示 -9-4.2.1确定计算方法 -9-4.2.2地下连续墙的数据 -9-4.2.3工况土压力计算展示 -10-4.3墙体选筋设计 -15-4.3.1支护构件的选筋结果 -15-4.3.2墙体的选筋结果 -15-4.4基坑稳定性验算 -16-4.4.1概述 -16-4.4.2基坑抗倾覆稳定性验算过程 -16-4.4.3抗隆起稳定性验算过程 -20-4.4.4验算基坑突涌稳定性 -22-4.4.5验算嵌固深度构造 -22-4.4.6验算基坑嵌固段的内侧土反力 -23-5基坑变形估算情况和构件情况 -24-5.1简介 -24-5.2工况一的基坑变形和构建内力情况，地下-6.500m处 -25-5.2.1工况一整体变形 -25-5.2.2工况一墙内力 -26-5.2.3腰梁内力——工况一 -27-5.2.4支撑梁内力——工况一 -31-5.2.5柱内力——工况一 -34-5.3工况二的基坑变形和构建内力情况，地下-12.500m处 -35-5.3.1工况二下的整体变形 -35-5.3.2墙内力——工况二 -37-5.3.3工况二腰梁内力 -38-5.3.4支撑梁内力——工况二 -42-5.3.5柱内力——工况二 -45-5.4工况三的基坑变形和构建内力情况，地下-17.000m处 -47-5.4.1整体变形——工况三 -47-5.4.2墙内力——工况三 -48-5.4.3腰梁内力——工况三 -50-5.4.4支撑梁内力——工况三 -53-5.4.5柱内力——工况三 -56-5.5基坑变形和构建内力情况——工况四，地下-20.800m处 -58-5.5.1整体变形——工况四 -58-5.5.2墙内力——工况四 -59-5.5.3腰梁内力——工况四 -61-5.5.4支撑梁内力——工况四 -63-5.5.5柱内力——工况四 -65-5.6归并结构各结构的构建和配筋结果 -66-5.6.1归并墙配筋结果 -66-5.6.2梁归并配筋结果 -67-5.6.3立柱归并配筋结果 -77-6施工图 -77-6.1平面布置图 -77-6.2配筋截面示意图 -78-6.3墙身施工设计图及配筋图 -79-7结论 -80-参考文献 -81-

绪论毕业设计的目的和意义毕业设计目的：毕业设计的目标是通过独立思考来设计基坑支护的方式，这样就可以更好地理解基坑的专业知识。通过观察济南地铁8号线春博路站地质因素，并参考基坑工程中已经出现的理论，尝试确定一种支护方式与8号线春博路实际工程相类似。然后根据以前如钢结构等相关专业课程和基础知识点及相关性的理解，利用相关基础专业知识进行学习。基坑设计支护土建工程设计预算方案主要进行了基坑设计与支护施工工程成本的综合计算，经过必要的数据计算分析，完成基坑支护的设计。基坑工程的发展历程整理基坑基础工程技术问题总体解决设计方案基坑是一种既古老又重要富有战国时代象征性质的新型岩土基础工程技术问题。远古前的时候我国人们就已经开始使用了这种放坡式基坑开挖及简易使用木桩进行支护的一种施工建设方式，随着工业现代化和人类文明的不断发展和科技进步，人们因此频繁地开始从事建筑土木工程这项重要的职业活动。相关的基坑工程相关的研究和理论都认为是上世纪二十年代国外学者和工程师们先开始。与国外相比，中国深基坑工程的发展的历史并不是很长。1990年后全国发展形式光明，国民的富裕了，物质生产能力提高了，有很多的人向大城市涌进，北上广等主要城市为了满足需要，增加了很多新建筑，接连出现了一大批要10m甚至更深的深基坑工程。毕业设计主要内容及方法设计之初，对照和比较了设计目的地：春博路地铁站，基坑施工支护的方法，首先选择了设计要用到的软件，使用理正深基坑7.0软件来设计这次的基坑支护。因为地下连续墙有不错的适用性质，所以本次设计的基坑支护，选择地下连续墙。规范采用了现行的国家规范《建筑基坑支护技术规程》。工程概况工程简介从我们的卫星地图中可以知道，春博路就坐落在济南市天桥区，它是一个属于济南城市轨道交通8号线的地铁站。拟开挖基坑的长度40米，宽度32米，拟开挖深度20.8米。工程地质与水文条件工程地质条件拟建场地地基土的组成自上而下为：人工填土；第四系上更新统风积新黄土、残积古土壤；上更新统及中更新统冲积粉质粘土及砂类土等。各层土按层分如下：1-1杂填土Q4ml：该层顶面普遍分布10～30cm厚的混凝土或沥青面层,土层深1.8m1-2素填土Q4ml：中等偏高压缩性土，局部具高压缩性，5m3-1新黄土Q3eol：中等压缩性土，个别土样具高压缩性，6.5m3-2古土壤Q3el：液性指数平均值IL=0.43，中等压缩性土，3.3m3-4粉质粘土Q3al：液性指数平均值IL=0.33-0.51），中等压缩性土，4.7m3-6粉细砂Q3al：标准贯入试验击数平均值N＝36.5-61.0，湿度部分稍湿，部分饱和，8.1m3-7中砂Q3al：标准贯入试验击数平均值N＝33.3-49.3）。湿度稍湿或饱和。基坑拟开挖深度为20.8米，各土层参数具体如下：土体物理力学参数表图层编号名称厚度（m）重度（kg/m3）直剪（固结快剪）静止侧压力系数Ka粘聚力Kpa内摩擦角Φ（）Q4ml杂填土1.817.55100.7Q4ml素填土517.110120.6Q3eol新黄土6.516.436260.42Q3el古土壤3.318.73925.60.42Q3al粉质粘土4.719.037260.4Q3al粉细砂8.119.339270.38水文地质条件（1）地下水位：本次勘察期间测得地下水水位埋深为21.70～23.80m，地下水位高程为361.91～364.00m。自西向东地下水位逐渐抬升。水位年变化幅度为约1.50m。（2）地下水类型、赋存方式、补给及流向：拟建场地地下水主要为第四系孔隙潜水，本区潜水含水层底板约在58～68m。（3）地下水水质特征及水、土腐蚀性：场区地下水对混凝土结构无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。（4）车站抗浮、抗渗设计水位：地铁站抗浮、抗渗设计水位高程分别为361.91～364.00m确定设计的支护形式常见的支护形式及其应用范围排桩排桩支护形式通常由支护桩、支撑及防渗帷幕等组成。排桩按照拉杆分类分别为悬臂式拉杆支护排桩结构，锚拉混合式拉杆支护排桩结构，内支撑混合式排桩支护等等结构。但是当以上支护方法都不适合时，可以优先考虑直接选择双排桩。该类型的桩可以紧密地平行排列【11】。深层搅拌水泥土围护墙 深层搅拌水泥混凝土围护墙主要是通过设置一台搅拌器把混凝土和其他固化剂水泥进行搅拌，形成一个连续的水泥混凝土围墙。应用范围为：粉土、含水多的黏土、淤泥、砂土等。SMW工法和SCPW工法SMW工法被称为新型水泥土搅拌桩围护墙。这种工法主要是可以经搅拌设备进行土体切割，再将混合液搅拌后插入h型钢，将其所承受的荷载和抗渗阻挡水相互结合在一起，构造一个拥有受力和抗渗两种作用的支撑性结构围护墙【14】。地下连续墙连续墙基本上是最常用的支撑类型。通过广泛使用挖沟机作为在建筑断面表面上施工的有效方法，并依靠泥浆作为土墙的保护层，将对土壤的破坏降低到最低限度。建造连续的钢筋混凝土围墙和围墙，逐渐形成了集成的钢筋符合要求的混凝土围墙，成为基坑的防渗水和防渗漏能力，承重，保水等主要结构及部分支撑结构。适用条件：所要设计的深基坑开挖深超过10m的。考虑并确定支护方案一般可考虑基坑的设计开挖深度、测得的地质参数、周围道路与建筑情况、气候和施工器械、测得的水文参数、工程拨款情况等条件，理论上说支护类型可选用任何一种形式。由于这次基坑深度模拟要达到了20.8m的有效深度，采用两种组合的支护形式加以设计，再这设计中加入连续墙与内支撑合作的支护形式。支护结构设计支护的方案支护方案设计剖面图图4.SEQ图4.\*ARABIC120.8m地下连续墙模型设计图展示设计的参数基础的设计数据表4.1基础设计数据规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法续表4.1支护结构安全等级一级支护结构重要性系数γ01.10基坑深度h(m)20.800嵌固深度(m)8墙顶标高(m)0.000连续墙类型钢筋混凝土墙├墙厚(m)1.2└混凝土强度等级C40有无冠梁有├冠梁宽度(m)1├冠梁高度(m)1└水平侧向刚度(MN/m)2057.946防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0实际土体数据表4.2土体数据层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角黏聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)水下(kPa)水下(度)1杂填土2.2017.5×5.0012.00××2素填土3.0017.1×12.0012.00××3新黄土6.5016.4×36.0026.00××4古土壤3.3020.8.7×39.0025.60××5粘土4.7019.0×37.0026.00××6粉细砂8.1019.38.039.0027.0012.0012.007中砂100.0019.58.0××20.0017.00土层信息表4.3土体信息土层数7内侧降水最终深度(m)21内侧水位是否随开挖过程变化否弹性计算方法按土层指定√内力计算时坑外土压力计算方法主动坑内加固土是外侧水位深度(m)5内侧水位距开挖面距离(m)×弹性法计算方法×人工加固土数据表4.4加固土数据土类名称宽度层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角(m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)人工加固土10.04.00030.0008.00020.00030.000土类名称黏聚力内摩擦角计算方法m,C,K值水下(kPa)水下(度)人工加固土18.00018.000m法17.000超载荷载数据表4.5超载数据超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)110.000×××××土压力模型及系数调整图4.2土压力模型表4.6土压力系数调整土类名称水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)杂填土分算1.0001.0001.0001.00010000.000素填土1.0001.0001.0001.00010000.000新黄土1.0001.0001.0001.00010000.000古土壤1.0001.0001.0001.00010000.000粘土1.0001.0001.0001.00010000.000粉细砂1.0001.0001.0001.00010000.000中砂1.0001.0001.0001.00010000.000工况数据表4.7工况数据工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖6.000×2加撑×1.内支撑3开挖11.5004加撑×2.内支撑5开挖17.000×6加撑×3.内支撑7开挖19.000×计算设计数据表4.8计算设计数据整体稳定计算方法瑞典条分法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算是否考虑内支撑×稳定计算合算地层考虑孔隙水压力×条分法中的土条宽度(m)1.20刚度折减系数K0.850考虑圆弧滑动模式的抗隆起稳定×对支护底取矩倾覆稳定√以最下道支锚为轴心的倾覆稳定√支锚信息表4.9支锚信息支锚道号123支锚类型内支撑内支撑内支撑水平间距(m)5.0005.0005.000竖向间距(m)5.5005.5005.500入射角(°)×××总长(m)×××锚固段长度(m)×××预加力(kN)80.00100.00120.00支锚刚度(MN/m)56.0056.0056.00锚固体直径(mm)×××工况号2～4～6～锚固力调整系数×××材料抗力(kN)5000.005000.005000.00材料抗力调整系数1.001.001.00支护计算部分——结果展示确定计算方法使用理正程序进行工程计算，其软件程序中，有许多适用于多个内部基台（锚）和连续墙（桩）的理论计算方法。因此，采用地下连续墙和内部支撑，计算结构的内部强度选取m法。地下连续墙的数据根据《深基坑工程设计施工手册（第二版)》《深基坑工程设计理论与工程应用》[16]《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012等相关书籍和规范，作为本次设计的设计规范。地下连续墙的厚度通常在600至1200mm之间取值，并且设计的连续墙的支撑墙厚度应在600mm或800mm或1000mm或1200mm中选定。为了方便施工，因此地下连续墙的厚度选定为b=1200mm;冠梁厚度选定为1200mm，高度为1200mm;内侧和外侧钢筋的保护层厚度选择100mm，主筋采用了HRB400，混凝土设计强度为C40，安全等级为一级，安全系数y0=1.1。表4.10春博路基坑墙体的配筋情况选筋类型级别钢筋实配值实配[计算]面积(mm2/m)基坑内侧纵筋HRB400E25@1503272[2949]基坑外侧纵筋HRB400E25@1503272[2949]水平筋HRB335D12@200565拉结筋HPB300d6@100283工况土压力计算展示设计工况的位移、内力图图4.SEQ图4.\*ARABIC3（-6.500m）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图图4.SEQ图4.\*ARABIC4（-6.000m，加撑）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图图4.SEQ图4.\*ARABIC5（-12.500m）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图图4.SEQ图4.\*ARABIC6（-12.000m，加撑）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图图4.SEQ图4.\*ARABIC7（-18.500m）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图图4.SEQ图4.\*ARABIC8（-18.000m，加撑）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图图4.SEQ图4.\*ARABIC9（-18.000m，坑底）土压力图、位移图、弯矩图、剪力图位移内力包络图（以工况七为例）图4.SEQ图4.\*ARABIC10（-20.8000m，坑底）支反力包络图、位移图、弯矩包络图、剪力包络图地表沉降图展示图4.SEQ图4.\*ARABIC11地表沉降图墙体选筋设计支护构件的选筋结果钢筋类型对应关系：d-HPB300，D-HRB335，E-HRB400，F-RRB400，G-HRB500，Q-HRBF400，R-HRBF500墙体的选筋结果表4.SEQ表4.\*ARABIC11墙体选筋结果绘图墙号基坑外侧纵筋实配[计算]面积(mm2/m)基坑内侧纵筋实配[计算]面积(mm2/m)Q1E32@1001901[1763]E32@1008042[7523]绘图墙号水平筋实配[计算]面积(mm2/m)拉接筋实配[计算]面积(mm2/m)Q1E22@2001901[1763]E22@2001901[1763]基坑稳定性验算概述挖基坑只是挖掘土壤以减轻土壤在基桩上的负荷的步骤。但是，由于原始土壤的结构是一种自稳定，掘土会破坏原始平衡环境，组织环境中的原始压力场和变形场必不可少。改变程度可能相当小或大，大的改变会导致基础的不稳定性[16]。实际上，根据以前的相关工程经验，在工程中通常会出现基坑稳定性不足的情况，从而导致挡土墙的不稳定性和导致基坑倾覆的支撑失效。一旦发生事故，只会带来人手，物力和财力的消耗也会对人们的生命和财产安全产生负面影响。监理单位还将停止该项目，施工团队还将面临测试。因而在基坑设计支护的时候，参与设计的工作人员应考虑变形程度和稳定性，以确保每个指标均符合规定，并使用各种理论方法来充分验证基坑的稳定性。必须在施工过程中拥有完整的监控系统，以在挖基坑的同时最大程度地提高整个项目的稳定性和整个项目的完整性，以确保安全的施工。基坑突涌稳定性、整体性稳定性、嵌固内侧土反力、支护结构的抗覆倾稳定性、嵌固深度构造以及抗隆起稳定性等是基坑验算的主要内容。基坑抗倾覆稳定性验算过程对支护底部取矩的抗倾覆稳定性验算抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。工况1： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 0.000 2 内支撑 0.000 3 内支撑 0.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=9.728>1.30,满足要求。工况2： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 1000.000 2 内支撑 0.000 3 内支撑 0.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=9.728>1.30,满足要求。工况3： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 1000.000 2 内支撑 0.000 3 内支撑 0.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=4.676>1.30,满足要求。工况4： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 1000.000 2 内支撑 1000.000 3 内支撑 0.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=4.676>1.30,满足要求。工况5： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 1000.000 2 内支撑 1000.000 3 内支撑 0.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=1.904>1.30,满足要求。工况6： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 1000.000 2 内支撑 1000.000 3 内支撑 1000.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=1.904>1.30,满足要求。工况7： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内支撑 1000.000 2 内支撑 1000.000 3 内支撑 1000.000 抗倾覆稳定性系数 KQ=1.324>1.30,满足要求。Ti——锚固力设计值（kN）。ZTi——支点至支护结构底部或最下道支撑的竖向距离（m）。安全系数最小的工况号：工况7。 最小安全Ks=1.324>1.300,满足规范抗倾覆要求。抗倾覆(踢脚破坏)稳定性验算:绕最下道支撑或锚拉点的抗倾覆稳定性验算,多支点参考《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》附录V单支点参考《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20124.2.2节 ∑MEp——被动区抗倾覆作用力矩总和(kN.m/m); ∑MEa——主动区倾覆作用力矩总和(kN.m/m); Kt——带支撑桩、墙式支护抗倾覆稳定安全系数，取Kt＞1.200。工况1：此工况不进行抗倾覆稳定性验算!工况2： Kt=9.755>1.200,满足要求。工况3： Kt=6.560>1.200,满足要求。工况4： Kt=6.694>1.200,满足要求。工况5： Kt=3.721>1.200,满足要求。工况6： Kt=4.248>1.200,满足要求。工况7： Kt=2.862>1.200,满足要求。安全系数最小的工况号：工况7。 最小安全Kt=2.862>1.200,满足规范抗倾覆要求。[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=1166.342＜Ep=10066.499，土反力满足要求。工况2： Ps=1161.523＜Ep=10066.499，土反力满足要求。工况3： Ps=953.453＜Ep=5970.813，土反力满足要求。工况4： Ps=948.824＜Ep=5970.813，土反力满足要求。工况5： Ps=888.000＜Ep=2778.664，土反力满足要求。工况6： Ps=885.211＜Ep=2778.664，土反力满足要求。工况7： Ps=816.321＜Ep=1621.840，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。抗隆起稳定性验算过程在我国目前对于抗隆起稳定性的验算，地基极限承载力模式和圆弧滑动模式是国内已成型的有两种理论方法【17】。圆弧滑动模式适用于基坑坑底为黏土等软性土时要考虑设计，极限承载力模式适用于基坑坑底为砂土等硬度大的土层，本设计的坑底土层为砂土，在设计中不作考虑圆弧滑动模式。1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：Ks=(18.000×8.000×13.199+39.000×23.942)/(17.670×(20.800+8.000)+0.000)=5.570 Ks=5.570＞1.600，抗隆起稳定性满足。2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下： Ks=1.931＞1.900，坑底抗隆起稳定性满足。验算基坑突涌稳定性验算基坑突涌稳定性由公式：K=2.000*20.8000/30.000=1.200>Kh=1.10(4.11)故基坑底部土抗承压水头稳定。式(4.11)中，D——承压水含水层项面至坑底的土层厚度（m)γw——水的重度(kN/m3);hw——承压水含水层顶面的压力水头高度(m)Kh——突涌稳定安全系数，当前取值1.10，规范要求不应小于1.100K——突涌稳定安全系数计算值。验算嵌固深度构造根据公式:嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度=0.200×20.800=3.600m嵌固深度采用值8.000m>4.16m,满足构造要求。验算基坑嵌固段的内侧土反力各工况验算情况如下：工况1：Ps=5673.355＜Ep=14114.533，土反力满足要求。工况2：Ps=5673.355＜Ep=14114.533，土反力满足要求。工况3：Ps=5064.048＜Ep=9483.498，土反力满足要求。工况4：Ps=5064.048＜Ep=9483.498，土反力满足要求。工况5：Ps=4644.001＜Ep=5687.305，土反力满足要求。工况6：Ps=4644.001＜Ep=5687.305，土反力满足要求。工况7：Ps=3992.918＜Ep=4195.099，土反力满足要求。 式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。基坑变形估算情况和构件情况简介安全性和稳定性在开挖基坑时应确保，而且还应有效控制衬底在坑坑周围的移动，以保护环境。这次设计的环境相对复杂，侧边有主要的高速公路，附近不远有许多居民，人来人往，交通繁忙。下面是该设计的工作条件的模拟：在本章中的材料信息：墙构件、梁构件、柱构件都是采用的是C40混凝土，墙构件的墙厚以1.200m进行设计计算；梁构件弹性模量确定为25.00×102MPa，柱构件的弹性模量确定为32.50×103MPa；梁构件材料比重确定为24.000kN/m3；柱构件材料比重确定为24.000kN/m3；梁构件剪切模量确定为13.00×103，柱构件的剪切模量确定为13.00×103；梁构件、柱构件泊松比确定为0.200进行设计计算；在本章中的截面信息：腰梁构件截面都是采用矩形截面确定为1200mm×1000mm，支撑梁构件截面都是采用矩形截面确定为1200mm×1000mm，柱构件截面都是采用矩形截面确定为800mm×800mm；腰梁构件截面惯性矩确定为Iy=666.67×104cm4，支撑梁构件截面惯性矩确定为Iy=256.00×104cm4，柱构件截面惯性矩确定为Iy=341.33×104cm4；腰梁构件截面惯性矩确定为Ix=426.67×104cm4，支撑梁构件截面惯性矩确定为Ix=144.00×104cm4，柱构件截面惯性矩确定为Ix=341.33×104cm4；腰梁构件抗扭惯性矩确定为It=875.87×104cm4；支撑梁构件抗扭惯性矩确定为It=312.00×104cm4，柱构件抗扭惯性矩确定为It=576.85×104cm4。 工况一的基坑变形和构建内力情况，地下-6.500m处工况一整体变形图5.SEQ表4.\*ARABIC1整体变形三维图（工况一，开挖至-6.500m）工况一墙内力图5.2墙内力图（工况一，开挖至-6.500m）表5.SEQ表4.\*ARABIC1工况一下的墙构件1-10内力计算结果墙构件名称内力结果(1)墙Q-1竖向弯矩：基坑侧=442.48(kN-m)挡土侧=-419.85(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=244.09(kN-m)挡土侧=-434.39(kN-m)竖向剪力=156.04(kN)水平向剪力=-152.33(kN)(2)墙Q-2竖向弯矩：基坑侧=442.48(kN-m)挡土侧=-430.56(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=186.93(kN-m)挡土侧=-435.71(kN-m)竖向剪力=152.94(kN)水平向剪力=-137.98(kN)(3)墙Q-3竖向弯矩：基坑侧=442.44(kN-m)挡土侧=-432.78(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=257.78(kN-m)挡土侧=-435.71(kN-m)竖向剪力=126.65(kN)水平向剪力=120.24(kN)(4)墙Q-4竖向弯矩：基坑侧=416.69(kN-m)挡土侧=-375.49(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=257.78(kN-m)挡土侧=-305.08(kN-m)竖向剪力=117.99(kN)水平向剪力=-175.57(kN)(5)墙Q-5竖向弯矩：基坑侧=476.64(kN-m)挡土侧=-315.95(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=258.28(kN-m)挡土侧=-333.61(kN-m)竖向剪力=116.41(kN)水平向剪力=174.44(kN)(6)墙Q-6竖向弯矩：基坑侧=528.62(kN-m)挡土侧=-417.58(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=258.28(kN-m)挡土侧=-274.11(kN-m)竖向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-112.94(kN)(7)墙Q-7竖向弯矩：基坑侧=528.63(kN-m)挡土侧=-418.80(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=212.10(kN-m)挡土侧=-276.53(kN-m)竖向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-100.40(kN)(8)墙Q-8竖向弯矩：基坑侧=528.63(kN-m)挡土侧=-418.80(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=269.33(kN-m)挡土侧=-276.53(kN-m)竖向剪力=129.13(kN)水平向剪力=86.24(kN)(9)墙Q-9竖向弯矩：基坑侧=476.76(kN-m)挡土侧=-330.20(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=269.33(kN-m)挡土侧=-339.02(kN-m)竖向剪力=116.43(kN)水平向剪力=-196.25(kN)(10)墙Q-10竖向弯矩：基坑侧=416.75(kN-m)挡土侧=-361.45(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=244.09(kN-m)挡土侧=-304.91(kN-m)竖向剪力=106.37(kN)水平向剪力=182.55(kN)(11)墙Q-11竖向弯矩：基坑侧=108.39(kN-m)挡土侧=-229.41(kN-m)水平弯矩：基坑侧=42.99(kN-m)挡土侧=-129.68(kN-m)竖向剪力=68.31(kN)水平剪力=-49.64(kN)(12)墙Q-12竖向弯矩：基坑侧=107.32(kN-m)挡土侧=-229.41(kN-m)水平弯矩：基坑侧=34.48(kN-m)挡土侧=-129.93(kN-m)竖向剪力=68.08(kN)水平剪力=-49.22(kN)(13)墙Q-13竖向弯矩：基坑侧=108.39(kN-m)挡土侧=-229.33(kN-m)水平弯矩：基坑侧=46.42(kN-m)挡土侧=-129.93(kN-m)竖向剪力=68.08(kN)水平剪力=44.92(kN)(14)墙Q-14竖向弯矩：基坑侧=108.39(kN-m)挡土侧=-188.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧=59.69(kN-m)挡土侧=-95.70(kN-m)竖向剪力=68.07(kN)水平剪力=-55.70(kN)(15)墙Q-15竖向弯矩：基坑侧=101.93(kN-m)挡土侧=-116.80(kN-m)水平弯矩：基坑侧=68.19(kN-m)挡土侧=-100.17(kN-m)竖向剪力=57.51(kN)水平剪力=85.29(kN)(16)墙Q-16竖向弯矩：基坑侧=102.45(kN-m)挡土侧=-163.23(kN-m)水平弯矩：基坑侧=51.74(kN-m)挡土侧=-75.85(kN-m)竖向剪力=58.52(kN)水平剪力=-24.30(kN)(17)墙Q-17竖向弯矩：基坑侧=102.47(kN-m)挡土侧=-163.37(kN-m)水平弯矩：基坑侧=35.14(kN-m)挡土侧=-75.87(kN-m)竖向剪力=58.52(kN)水平剪力=28.35(kN)(18)墙Q-18竖向弯矩：基坑侧=102.37(kN-m)挡土侧=-163.37(kN-m)水平弯矩：基坑侧=51.81(kN-m)挡土侧=-75.87(kN-m)竖向剪力=58.49(kN)水平剪力=28.68(kN)(19)墙Q-19竖向弯矩：基坑侧=102.37(kN-m)挡土侧=-117.15(kN-m)水平弯矩：基坑侧=62.42(kN-m)挡土侧=-99.35(kN-m)竖向剪力=56.72(kN)水平剪力=-84.79(kN)(20)墙Q-20竖向弯矩：基坑侧=108.39(kN-m)挡土侧=-189.34(kN-m)水平弯矩：基坑侧=63.25(kN-m)挡土侧=-95.97(kN-m)竖向剪力=44.06(kN)水平剪力=77.21(kN) 图5.SEQ图5.\*ARABIC3墙构件-1模型图 图5.SEQ图5.\*ARABIC4墙构件-8模型图腰梁内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC5腰梁内力图（工况一，开挖至-6.500m）工况一下的腰梁构件-7、腰梁构件-20：腰梁构件-7：图5.SEQ图5.\*ARABIC6腰梁构件-3模型图表5.2腰梁构件-3的位移结果信息起点中点终点最大值坑内(mm)：0.710.870.71坑外(mm)：轴向(mm):0.010.010.01竖向(mm):0.02-0.00-0.02表5.3腰梁构件-3的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：97.350.0098.62水平向弯矩(-)(kN-m)：0.00-27.940.00竖向弯矩(+)(kN-m)：3.470.003.54竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00-1.640.00水平向剪力(kN)：-105.60-0.89112.41竖向剪力(kN)：1.317.71-1.06轴力(kN)：84.5476.8484.87扭矩(kN-m)：14.112.26-14.39腰梁构件-20：图5.SEQ图5.\*ARABIC7腰梁构件-19模型图表5.4腰梁构件-19的位移结果信息起点中点终点最大值坑内(mm)：0.710.830.50坑外(mm)：轴向(mm):0.010.010.01竖向(mm):0.020.030.04表5.5腰梁构件-19的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：100.550.0062.98水平向弯矩(-)(kN-m)：0.00-52.720.00竖向弯矩(+)(kN-m)：4.170.005.61竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00-1.630.00水平向剪力(kN)：123.0430.26-74.71竖向剪力(kN)：-0.62-7.72-1.06轴力(kN)：82.1863.8256.66扭矩(kN-m)：-7.8212.9521.17支撑梁内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC8工况一支撑梁内力图（开挖至-6.500m）工况一下的支撑梁构件-32、支撑梁构件-8支撑梁构件-32：图5.SEQ图5.\*ARABIC9支撑梁构件-32模型图表5.6支撑梁构件-32的位移结果信息起点中点终点最大值x(mm)：0.410.410.41y(mm)：0.10-0.00-0.10z(mm)：-0.25-0.30-0.25合成(mm)：0.490.510.490.51表5.7支撑梁构件-9的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.920.920.93水平向弯矩(-)(kN-m)：0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.0022.330.00竖向弯矩(-)(kN-m)：-56.320.00-56.30水平向剪力(kN)：0.000.000.00竖向剪力(kN)：49.160.02-49.15轴力(kN)：589.64589.64589.64扭矩(kN-m)：-0.01-0.01-0.01支撑梁构件-8：图5.SEQ图5.\*ARABIC10支撑梁构件-8模型图表5.8支撑梁构件-8的位移结果信息起点中点终点最大值x(mm)：0.130.140.14y(mm)：0.14-0.00-0.14z(mm)：-0.27-0.33-0.27合成(mm)：0.340.350.340.35表5.9支撑梁构件-14的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.00水平向弯矩(-)(kN-m)：-1.00-0.94-0.88竖向弯矩(+)(kN-m)：0.0022.330.00竖向弯矩(-)(kN-m)：-56.300.00-56.32水平向剪力(kN)：0.020.020.02竖向剪力(kN)：49.15-0.02-49.16轴力(kN)：589.75589.75589.75扭矩(kN-m)：-0.01-0.01-0.01柱内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC11柱内力图（工况一，开挖至-6.500m）工况一下的立柱构件-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC12立柱构件-7模型图表5.10立柱构件-7的位移结果信息上中下x(mm)：-0.08-0.06-0.00y(mm)：0.430.03-0.00z(mm)：-0.22-0.130.00合成(mm)：0.490.150.00表5.SEQ表5.\*ARABIC11立柱构件-7的内力结果信息（轴压为正）上中下截面x向弯矩(+)(kN-m)：4.560.610.00截面x向弯矩(-)(kN-m)：0.000.00-3.33截面y向弯矩(+)(kN-m)：0.000.002.00截面y向弯矩(-)(kN-m)：-15.75-6.880.00截面x向剪力(kN)：-0.53-0.53-0.53截面y向剪力(kN)：1.181.181.18轴力(kN)：172.27287.48402.66扭矩(kN-m)：0.080.080.08工况二的基坑变形和构建内力情况，地下-12.500m处工况二下的整体变形图5.SEQ图5.\*ARABIC13整体变形图——工况二（开挖至-12.500m）墙内力——工况二图5.SEQ图5.\*ARABIC14墙内力图——工况二（开挖至-12.500m）表5.12工况二下的墙构件1-10内力计算结果墙构件名称内力结果(1)墙Q-1竖向弯矩：基坑侧=1042.94(kN-m)挡土侧=-1030.07(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=498.45(kN-m)挡土侧=-631.05(kN-m)竖向剪力=217.81(kN)水平向剪力=-188.06(kN)(2)墙Q-2竖向弯矩：基坑侧=1078.39(kN-m)挡土侧=-1039.89(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=315.05(kN-m)挡土侧=-633.73(kN-m)竖向剪力=217.81(kN)水平向剪力=198.42(kN)(3)墙Q-3竖向弯矩：基坑侧=108.39(kN-m)挡土侧=-229.33(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=46.42(kN-m)挡土侧=-129.93(kN-m)竖向剪力=68.08(kN)水平向剪力=44.92(kN)(4)墙Q-4竖向弯矩：基坑侧=789.93(kN-m)挡土侧=-734.43(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=469.55(kN-m)挡土侧=-861.87(kN-m)竖向剪力=203.08(kN)水平向剪力=-443.75(kN)(5)墙Q-5竖向弯矩：基坑侧=815.32(kN-m)挡土侧=-593.14(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=466.07(kN-m)挡土侧=-912.62(kN-m)竖向剪力=196.64(kN)水平向剪力=465.60(kN)(6)墙Q-6竖向弯矩：基坑侧=950.25(kN-m)挡土侧=-930.42(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=492.38(kN-m)挡土侧=-400.94(kN-m)竖向剪力=222.23(kN)水平向剪力=-143.17(kN)(7)墙Q-7竖向弯矩：基坑侧=988.18(kN-m)挡土侧=-967.17(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=390.42(kN-m)挡土侧=-400.94(kN-m)竖向剪力=222.24(kN)水平向剪力=-154.79(kN)(8)墙Q-8竖向弯矩：基坑侧=102.37(kN-m)挡土侧=-163.37(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=51.81(kN-m)挡土侧=-75.87(kN-m)竖向剪力=58.49(kN)水平向剪力=28.68(kN)(9)墙Q-9竖向弯矩：基坑侧=815.37(kN-m)挡土侧=-619.55(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=477.65(kN-m)挡土侧=-924.55(kN-m)竖向剪力=196.61(kN)水平向剪力=-481.75(kN)(10)墙Q-10竖向弯矩：基坑侧=779.15(kN-m)挡土侧=-725.19(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=449.85(kN-m)挡土侧=-859.02(kN-m)竖向剪力=117.91(kN)水平向剪力=397.18(kN)(11)墙Q-11竖向弯矩：基坑侧=1605.76(kN-m)挡土侧=-2574.51(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=888.93(kN-m)挡土侧=-1477.79(kN-m)竖向剪力=356.70(kN)水平向剪力=-441.15(kN)(12)墙Q-12竖向弯矩：基坑侧=1619.19(kN-m)挡土侧=-2574.51(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=609.17(kN-m)挡土侧=-1482.18(kN-m)竖向剪力=366.83(kN)水平向剪力=483.39(kN)(13)墙Q-13竖向弯矩：基坑侧=1619.19(kN-m)挡土侧=-2573.40(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=899.50(kN-m)挡土侧=-1482.18(kN-m)竖向剪力=366.83(kN)水平向剪力=516.73(kN)(14)墙Q-14竖向弯矩：基坑侧=1212.16(kN-m)挡土侧=-1790.38(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=892.29(kN-m)挡土侧=-1469.84(kN-m)竖向剪力=314.50(kN)水平向剪力=-679.46(kN)(15)墙Q-15竖向弯矩：基坑侧=20.84.44(kN-m)挡土侧=-246.56(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=131.95(kN-m)挡土侧=-220.95(kN-m)竖向剪力=86.55(kN)水平向剪力=163.64(kN)(16)墙Q-16竖向弯矩：基坑侧=1172.60(kN-m)挡土侧=-1310.38(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=769.37(kN-m)挡土侧=-1619.34(kN-m)竖向剪力=277.44(kN)水平向剪力=806.96(kN)(17)墙Q-17竖向弯矩：基坑侧=1517.99(kN-m)挡土侧=-2159.21(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=682.67(kN-m)挡土侧=-1042.62(kN-m)竖向剪力=345.38(kN)水平向剪力=-422.23(kN)(18)墙Q-18竖向弯矩：基坑侧=1511.22(kN-m)挡土侧=-2154.02(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=811.92(kN-m)挡土侧=-1036.84(kN-m)竖向剪力=345.38(kN)水平向剪力=438.63(kN)(19)墙Q-19竖向弯矩：基坑侧=1172.41(kN-m)挡土侧=-1319.60(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=787.77(kN-m)挡土侧=-1558.71(kN-m)竖向剪力=305.50(kN)水平向剪力=-802.31(kN)(20)墙Q-20竖向弯矩：基坑侧=1219.76(kN-m)挡土侧=-1782.08(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=846.85(kN-m)挡土侧=-1521.83(kN-m)竖向剪力=254.83(kN)水平向剪力=731.55(kN) 图5.SEQ图5.\*ARABIC15墙构件8模型图 图5.SEQ图5.\*ARABIC16墙构件-4模型图工况二腰梁内力图5.SEQ图5.\*ARABIC17腰梁内力图——工况二（开挖至-12.500m）工况二下的腰梁构件-29、腰梁构件-30：腰梁构件-29：图5.SEQ图5.\*ARABIC20.8腰梁构件-22模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC13腰梁构件-22的位移结果信息起点中点终点最大值坑内(mm)：0.160.220.13坑外(mm)：轴向(mm):0.020.020.01竖向(mm):-0.02-0.04-0.04表5.SEQ表5.\*ARABIC14腰梁构件-22的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：5.940.000.00水平向弯矩(-)(kN-m)：0.00-24.35-21.22竖向弯矩(+)(kN-m)：6.910.002.64竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00-2.870.00水平向剪力(kN)：-3.64-27.85-36.80竖向剪力(kN)：-2.419.02-0.09轴力(kN)：102.5360.0320.19扭矩(kN-m)：26.48-15.87-48.45腰梁构件-24：图5.SEQ图5.\*ARABIC19腰梁构件-24模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC15腰梁构件-24的位移结果信息起点中点终点最大值坑内(mm)：0.13坑外(mm)：0.02-0.01轴向(mm):0.01-0.00-0.07竖向(mm):-0.04-0.04-0.02表5.SEQ表5.\*ARABIC16腰梁构件-30的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：10.1326.840.00水平向弯矩(-)(kN-m)：0.000.00-41.94竖向弯矩(+)(kN-m)：4.650.000.00竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00-4.97-17.72水平向剪力(kN)：-27.21-31.35-68.77竖向剪力(kN)：-0.48-8.25-24.07轴力(kN)：3.58-67.37-123.27扭矩(kN-m)：-1.60-27.13-14.64支撑梁内力——工况二图5.20支撑梁内力图——工况二（开挖至-12.500m）工况二下的支撑梁构件-53、支撑梁构件-76：支撑梁构件-53：图5.SEQ图5.\*ARABIC21支撑梁构件-52模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC17支撑梁构件-52的位移结果信息起点中点终点最大值x(mm)：0.090.060.03y(mm)：0.090.100.11z(mm)：-0.26-0.42-0.26合成(mm)：0.290.430.290.44表5.18支撑梁构件-52的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：4.780.800.00水平向弯矩(-)(kN-m)：0.000.00-3.19竖向弯矩(+)(kN-m)：0.0038.480.00竖向弯矩(-)(kN-m)：-109.490.00-59.31水平向剪力(kN)：-1.00-1.00-1.00竖向剪力(kN)：67.716.29-55.17轴力(kN)：148.54148.54148.54扭矩(kN-m)：2.152.152.15支撑梁构件-76：图5.SEQ图5.\*ARABIC22支撑梁构件-66模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC19支撑梁构件-66的位移结果信息起点中点终点最大值x(mm)：0.03-0.00-0.04y(mm)：0.110.120.12z(mm)：-0.26-0.39-0.26合成(mm)：0.290.410.290.41表5.20支撑梁构件-66的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.430.000.00水平向弯矩(-)(kN-m)：0.00-0.08-0.59竖向弯矩(+)(kN-m)：0.0034.960.00竖向弯矩(-)(kN-m)：-87.940.00-87.91水平向剪力(kN)：-0.13-0.13-0.13竖向剪力(kN)：61.440.02-61.44轴力(kN)：161.74161.74161.74扭矩(kN-m)：0.010.010.01柱内力——工况二图5.23柱内力图——工况二（开挖至-12.500m）工况二下的LZ-4立柱构件计算：图5.SEQ图5.\*ARABIC24立柱构件LZ-4模型图表5.21立柱构件-4的位移结果信息上中下x(mm)：0.070.560.00y(mm)：0.040.620.00z(mm)：-0.34-0.230.00表5.SEQ表5.\*ARABIC22立柱构件-4的内力结果信息（轴压为正）上中下截面x向弯矩(+)(kN-m)：0.0034.730.00截面x向弯矩(-)(kN-m)：-53.240.00-47.11截面y向弯矩(+)(kN-m)：0.0039.890.00截面y向弯矩(-)(kN-m)：-68.480.00-53.79截面x向剪力(kN)：18.92-10.91-10.91截面y向剪力(kN)：23.81-12.49-12.49轴力(kN)：191.06528.83644.01扭矩(kN-m)：-0.450.450.45工况三的基坑变形和构建内力情况，地下-17.000m处整体变形——工况三图5.SEQ图5.\*ARABIC25整体变形图——工况三（开挖至-18.500m）墙内力——工况三图5.SEQ图5.\*ARABIC26工况三整墙内力图（开挖至-18.500m）表5.23工况三下的墙构件1-10内力计算结果墙构件名称内力结果(1)墙Q-1竖向弯矩：基坑侧=1605.76(kN-m)挡土侧=-2574.51(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=888.93(kN-m)挡土侧=-1477.79(kN-m)竖向剪力=356.70(kN)水平向剪力=-441.15(kN)(2)墙Q-2竖向弯矩：基坑侧=1619.19(kN-m)挡土侧=-2574.51(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=609.17(kN-m)挡土侧=-1482.18(kN-m)竖向剪力=366.83(kN)水平向剪力=483.39(kN)(3)墙Q-3竖向弯矩：基坑侧=1619.19(kN-m)挡土侧=-2573.40(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=899.50(kN-m)挡土侧=-1482.18(kN-m)竖向剪力=366.83(kN)水平向剪力=516.73(kN)(4)墙Q-4竖向弯矩：基坑侧=1212.16(kN-m)挡土侧=-1790.38(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=892.29(kN-m)挡土侧=-1469.84(kN-m)竖向剪力=314.50(kN)水平向剪力=-679.46(kN)(5)墙Q-5竖向弯矩：基坑侧=20.84.44(kN-m)挡土侧=-246.56(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=131.95(kN-m)挡土侧=-220.95(kN-m)竖向剪力=86.55(kN)水平向剪力=163.64(kN)(6)墙Q-6竖向弯矩：基坑侧=1172.60(kN-m)挡土侧=-1310.38(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=769.37(kN-m)挡土侧=-1619.34(kN-m)竖向剪力=277.44(kN)水平向剪力=806.96(kN)(7)墙Q-7竖向弯矩：基坑侧=1517.99(kN-m)挡土侧=-2159.21(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=682.67(kN-m)挡土侧=-1042.62(kN-m)竖向剪力=345.38(kN)水平向剪力=-422.23(kN)(8)墙Q-8竖向弯矩：基坑侧=1511.22(kN-m)挡土侧=-2154.02(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=811.92(kN-m)挡土侧=-1036.84(kN-m)竖向剪力=345.38(kN)水平向剪力=438.63(kN)(9)墙Q-9竖向弯矩：基坑侧=1172.41(kN-m)挡土侧=-1319.60(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=787.77(kN-m)挡土侧=-1558.71(kN-m)竖向剪力=305.50(kN)水平向剪力=-802.31(kN)(10)墙Q-10竖向弯矩：基坑侧=1219.76(kN-m)挡土侧=-1782.08(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=846.85(kN-m)挡土侧=-1521.83(kN-m)竖向剪力=254.83(kN)水平向剪力=731.55(kN)(11)墙Q-11竖向弯矩：基坑侧=442.48(kN-m)挡土侧=-419.85(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=244.09(kN-m)挡土侧=-434.39(kN-m)竖向剪力=156.04(kN)水平向剪力=-152.33(kN)(12)墙Q-12竖向弯矩：基坑侧=442.48(kN-m)挡土侧=-430.56(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=186.93(kN-m)挡土侧=-435.71(kN-m)竖向剪力=152.94(kN)水平向剪力=-137.98(kN)(13)墙Q-13竖向弯矩：基坑侧=442.44(kN-m)挡土侧=-432.78(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=257.78(kN-m)挡土侧=-435.71(kN-m)竖向剪力=126.65(kN)水平向剪力=120.24(kN)(14)墙Q-14竖向弯矩：基坑侧=416.69(kN-m)挡土侧=-375.49(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=257.78(kN-m)挡土侧=-305.08(kN-m)竖向剪力=117.99(kN)水平向剪力=-175.57(kN)(15)墙Q-15竖向弯矩：基坑侧=476.64(kN-m)挡土侧=-315.95(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=258.28(kN-m)挡土侧=-333.61(kN-m)竖向剪力=116.41(kN)水平向剪力=174.44(kN)(16)墙Q-16竖向弯矩：基坑侧=528.62(kN-m)挡土侧=-417.58(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=258.28(kN-m)挡土侧=-274.11(kN-m)竖向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-112.94(kN)(17)墙Q-17竖向弯矩：基坑侧=528.63(kN-m)挡土侧=-418.80(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=212.10(kN-m)挡土侧=-276.53(kN-m)竖向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-100.40(kN)(18)墙Q-18竖向弯矩：基坑侧=528.63(kN-m)挡土侧=-418.80(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=269.33(kN-m)挡土侧=-276.53(kN-m)竖向剪力=129.13(kN)水平向剪力=86.24(kN)(19)墙Q-19竖向弯矩：基坑侧=476.76(kN-m)挡土侧=-330.20(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=269.33(kN-m)挡土侧=-339.02(kN-m)竖向剪力=116.43(kN)水平向剪力=-196.25(kN)(20)墙Q-20竖向弯矩：基坑侧=416.75(kN-m)挡土侧=-361.45(kN-m)水平向弯矩：基坑侧=244.09(kN-m)挡土侧=-304.91(kN-m)竖向剪力=106.37(kN)水平向剪力=182.55(kN) 图5.SEQ图5.\*ARABIC27墙构件-8模型图 图5.SEQ图5.\*ARABIC28墙构件-4模型图腰梁内力——工况三图5.SEQ图5.\*ARABIC29工况三腰梁内力图（开挖至-18.500m）工况三下的腰梁构件-47、腰梁构件L-44计算展示：腰梁构件-47：图5.SEQ图5.\*ARABIC30腰梁构件-47模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC24腰梁构件-47的位移结果信息起点中点终点最大值坑内(mm)：0.04坑外(mm)：0.02-0.03轴向(mm):0.03-0.01-0.07竖向(mm):-0.02-0.02-0.01表5.SEQ表5.\*ARABIC25腰梁构件-47的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.0712.080.00水平向弯矩(-)(kN-m)：0.000.00-19.46竖向弯矩(+)(kN-m)：1.500.000.00竖向弯矩(-)(kN-m)：0.00-3.81-12.13水平向剪力(kN)：-12.27-17.28-35.41竖向剪力(kN)：2.57-8.31-19.10轴力(kN)：-9.91-41.51-70.56扭矩(kN-m)：2.32-15.04-8.27腰梁构件YL-44：图5.SEQ图5.\*ARABIC31腰梁构件-44模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC26腰梁构件-44的位移结果信息起点中点终点最大值坑内(mm)：0.010.010.07坑外(mm)：轴向(mm):-0.07-0.010.03竖向(mm):0.030.020.01表5.SEQ表5.\*ARABIC27腰梁构件-44的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.0017.626.06水平向弯矩(-)(kN-m)：-18.770.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.42竖向弯矩(-)(kN-m)：-12.26-3.500.00水平向剪力(kN)：-33.81-15.29-15.60竖向剪力(kN)：-18.58-8.034.12轴力(kN)：-70.29-52.22-40.60扭矩(kN-m)：-7.86-15.05-1.57支撑梁内力——工况三图5.SEQ图5.\*ARABIC32工况三支撑梁内力图（开挖至-18.500m）工况三下的支撑梁构件-83、支撑梁构件-95计算展示：支撑梁构件-83：图5.SEQ图5.\*ARABIC33支撑梁构件-83模型图表5.SEQ表5.\*ARABIC28支撑梁构件-83的位移结果信息起点中点终点最大值x(mm)：0.040.030.01y(mm)：0.030.00-0.03z(mm)：-0.29-0.49-0.30合成(mm)：0.300.490.300.49表5.SEQ表5.\*ARABIC29支撑梁构件-94的内力结果信息（轴压为正）起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.000.384.77水平向弯矩(-)(kN-m)：-4.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.0043.540.00竖向弯矩(-)(kN-m)：-84.480.00-74.20水平向剪力(kN)：1.101.101.10竖向剪力(kN)：62.731.30-60.15轴力(kN)：73.8373.8373.83扭矩(kN-m)：0.070.070.07支撑梁构件ZCL-95：图5.SEQ图5.\*ARABIC34支撑梁构件-95模型图表5.30支撑梁构件-95的位移结果信息起点中点终点最大值x(mm)：0.01-0.01-0.02y(mm)：-0.03-0.03-0.03z(mm)：-0.30-0.44-0.30合成(mm)：0.300.440.300.44表5.31支撑梁构件-95的位移结果信息起点中点终点水平向弯矩(+)(kN-m)：0.060.000.00水平向弯矩(-)(kN-m)：0.00-0.08-0.22竖向弯矩(+)(kN-m)：0.003