桥墩柱模板支架方案样本

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。桥墩施工方案计算书墩柱模板墩柱模板采用钢模,模板由钢板冷弯成圆形,圆外面加焊圆箍,圆箍尺寸由计算决定,钢模2米一节,用螺栓连接,每节段由两个半圆组成,亦用螺栓连接.拟桥墩柱每7.7～8米为一个施工单元,因此每次浇注墩高为7.7～8米.模板计算墩柱模板主要承受混凝土侧压力,按以下两式计算取用:pmax=γ×h;式中:γ为混凝土(含钢筋)重2600㎏/m3;h为混凝土有效压头高度,由下式计算:当浇注速度v同混凝土入模温度之比:V/T≤0.035时.h=0.22+24.9V/T;V/T≥0.035时.h=1.53+3.8V/T;一般情况下,v取6米/小时,T为25度(℃),则V/T=6/25=0.24;h=1.53+3.8×0.24=1.53+0.912=2.442m.pmax=2600×2.442=6349㎏/m2=0.635㎏/cm2;pmax=0.22γt0k1k2v½;式中:t0为新浇混凝土初凝时间,取5小时;k1为外加剂影响修正系数,掺缓凝剂取1.2;k2为坍落度影响修正系数.坍落度小于30mm时,取0.85;v同上式意义。取v=6米/小时,v½=6½=2.449米;代入上式pmax=0.22×2600×5×1.2×0.85×2.449=7144.2㎏/m2=0.714㎏/cm2;一般取两式中较小者,但此处仍用大值pmax=0.714㎏/cm2;考虑施工荷载:振捣混凝土时对侧模产生的压力0.04㎏/cm2;下注混凝土时对外侧模产生的压力0.02㎏/cm2;合计:pmax=0.714+0.04+0.02=0.774㎏/cm2;⑴模板模板拟用厚为8毫米的钢板,冷弯卷成圆形,外侧面亦用厚8毫米钢板焊成水平加劲箍及竖向加劲肋,其高度100毫米。加劲箍间距400毫米,竖向加劲肋间距300毫米。侧面板应力及挠度检算,按四边简支板计算,lX/ly=300/400=0.75;W=1/6×40×0.82=4.267cm3;I=1/12×40×0.83=1.71cm4;Mmax=0.062×ql2=0.062×0.774×40×302=1727.57㎏•cm;б=1727.57/4.267=404.87㎏/cm2;f=0.00663×ql4/kk=Eh3/12(1-υ2)=2.1×106×0.83×40/12(1-0.32)=3938462f=0.00663×0.774×40×304/3938462=0.0422cm=0.4mm<1.5mm;从计算可知,侧模主要受挠度控制,加劲箍间距应在40cm以内为好。⑵竖肋竖肋在加劲箍之间承受侧面板压应力,按均布荷载简支梁计算。加劲肋板厚度8mm,高100mm.截面特性:W=1/6×0.8×102=13.33cm3;I=1/12×0.8×103=66.67cm弯矩М=0.125×ql2,q=0.774×30=23.22㎏•cm,l=40cm;М=0.125×23.2×402=4644㎏•cm.应力б=4644/13.33=348.39㎏/cm2<1450㎏/cm2(可);挠度f=5×23.2×402/384×2.1×106×66.67=0.0055cm=0.055mm(可);(3)加劲箍加劲箍承受侧面板产生的拉应力,计算图式如图1:ΦΦ加劲箍间距40cm时,半圆模板水平侧压力:t=0.774×40×200×0.5=3100kg=3.1t加劲箍截面:0.8×10=8cm;б=3100/8=387.5㎏/cm2<1400㎏/cm2(可);(4)连接螺栓柱模连接螺栓拟用粗制普通螺栓,螺栓孔中心距150毫米,选用M16螺栓,容许拉力为2.45t,螺栓数量:n=3.1/2.45=1.27≈2个。柱模竖向连接每加劲箍内有3个螺栓,能承受拉力。(5)柱模节段间连接法兰板厚12mm,竖向接缝连接板厚度亦为12mm,板宽均为100mm,在螺栓孔附近要设三角形加劲板,加劲板厚10mm,同连接板等高。二、帽(系)梁模板及支架桥墩施工程序先浇底节墩柱,随后浇底层系梁(含同系梁等高的一段墩柱),然后浇第二节墩柱、第二层系梁,以及第三节墩柱,最后浇帽梁。墩柱逐节段施工不需支架,但脚手架从底至顶约30米高,系、帽梁除了脚手架外还需要支架。现以右幅桥3号墩为例,对帽、系梁模板及支架进行计算。帽(系)梁模板底模板荷载混凝土钢筋重1×1×1.6×2600=4160㎏/m2;底模自重1×1×0.02×600=12㎏/m2;混凝土振捣影响400㎏/m2;施工荷载250㎏/m2;混凝土导管入模200㎏/m2;荷载组合1.2(4160+12)+1.4(200+250+400)=6196.4㎏/m2=0.62㎏/cm2;不考虑分项系数4160+12+400+250+200=5022㎏/m2=0.502㎏/cm2;底板每米宽线荷载51.0㎏/cm2;底板下带木用方木,间距按20cm设置。应力Mmax=1/10×51.0×202=2040㎏•cm;б=2040/54=37.8㎏/cm2<95㎏/cm2(可);挠度f=0.632×51×204/100×9×104×48.6=0.0118cm=0.118mm;带木间距改为25cm时:①应力Mmax=0.1×51.0×252=3187.5㎏•cm;б=3187.5/54=59.03㎏/cm2<95㎏/cm2(可)②挠度f=0.632×51×254/100×9×104×48.6=0.0288cm=带木间距改为30cm①应力Mmax=0.1×51.0×302=4590㎏•cm;б=4590/54=85㎏/cm2<95㎏/cm2(可)②挠度f=0.632×51×304/100×9×104×48.6=0.0597cm=f/l=0.0597/30=1/502<1/500;(可)带木(带木直接放置在大梁上)①底层系梁带木应力及挠度检算。带木直接放置在大工字梁上,其间距为30cm,截面尺寸拟用10×10cm;截面特性W=1/6×10×102=166.67cm3I=1/12×10×103=833.33cm4;带木线荷载0.51×30=15.3㎏/cm.带木自重0.06㎏/cm;合计:15.36㎏/cm;带木放置在大工字梁上,跨度为200+16.2=216.2cm;M=1/8×15.36×216.22=89745.5㎏•cm;б=89745.5/166.67=538.46㎏/cm2>95㎏/cm2(不可)截面改为15×15cm时。W=1/6×15×152=562.5cm3;б=89745.5/562.5=159.55㎏/cm2>95㎏/cm2(不可)截面改为18×18cm时。W=1/6×18×182=972cm3;б=89745.5/972=92.33㎏/cm2<95㎏/cm2带木截面改为20×16cm时:W=1/6×16×202=1066.67cm3;I=1/12×16×203=10666.67cm4;1)应力M=1/8×ql2q=0.51×30=15.3㎏/cm;带木自重0.2×0.16×1×600/100=0.192㎏/cm;合计:15.5㎏/cm;Mmax=0.125×15.5×216.22=90563㎏•cm;б=90563/1066.67=84.9㎏/cm2<95㎏/cm2(可)2)挠度f=5×15.5×216.24/384×9×104×10666.67=0.459cm=f/l=0.459/216.2=1/471≈1/500(可)②帽梁底模带木应力及挠度检算帽梁带木跨度为160+16.2=176.2cm带木线荷载:15.5kg/cm.Mmax=(0.125×15.5×176.22)=60152.5㎏•cm;应力б=60152.5/1066.67=56.4㎏/cm2<95㎏/cm2;挠度f=(5×15.5×176.24)/(384×9×104×10666.67)=0.20cm.f/l=0.2/176.2=1/881<1/500.(可)小结:将帽(系)梁底模板下的带木直接设置在大工字梁上,经上述计算,当间距30cm时,其截面尺寸宽16cm,高20cm,是由3号墩底层系梁控制(跨度216.2cm),用在帽梁上则应力及挠度都不大。此底模系统省去型钢横梁,但带木需4米长,单件重近80kg,在高空施工搬运较困难,因间距小,安楔木亦难。带木(带木放置于横梁上)带木纵向设置,带木设在型钢横梁上,横梁设在大工字梁上。带木采用10×10cm方木,间距为30cm,跨度拟90cm.带木线荷载0.51×30=15.3kg/cm,带木自重0.1×0.1×1×600=6kg/m=0.06kg/cm.线荷载合计15.3+0.06=15.36kg/cm.截面特性:W=1/6×10×102=166.67cm3;I=(1/12)×10×103=833.33cm4M=0.1×15.36×902=12441.6㎏•cm;应力б=12441.6/166.67=74.65㎏/cm2<95㎏/cm2;(可)挠度f=(0.677×15.36×904)/(100×9×104×833.33)=0.09cm.f/l=0.09/90=1/1000<1/500.(可)带木跨度改为100cm时:б=(0.1×15.36×1002)/166.67=92.16㎏/cm2<95㎏/cm2;(可)f=(0.677×15.36×1004)/(100×9×104×833.33)=0.14f/l=0.14/100=1/714<1/500.(可)将带木间距改为25cm带木线荷载:0.51×25×0.06=12.81㎏/cm;б=(0.1×12.81×1002)/166.67=76.86㎏/cm2<95㎏/cm2;(可)f=(0.677×12.81×1004)/(100×9×104×833.33)=0.116f/l=0.116/100=1/714<1/500.(可)横梁横梁拟用2[20a,间距100cm,跨度216.2cm(176.2cm截面特性:W=178×2=356cm3;I=1780×2=3560cm4;荷载横梁承受带木集中荷载,计算图示如图2:带木集中力P=26.67×90×0.51+0.1×0.1×0.9×600=1229.6kg;根据以上计算图及荷载,计算得最大弯矩及剪力见图3、图4,最大弯矩:··图3.弯矩图图4.剪力图图4.剪力图Mmax=268600㎏•cm;应力б=268600/356=754.5㎏/cm2<1450㎏/cm2;(可)挠度f={(5n2-4)/384nEI}×(1.23×103×216.23)=(5×82-4)×1230×216.23/(384×8×2.1×106×3560)=0.171cmf/l=0.171/216.2=1/1264<1/500.(可)小结:底模板下的带木设置的两种做法均可行,采用哪一种根据经济比较选定,若有旧工字钢可取后者,从施工简便考虑可取前者。侧模帽系梁侧模按一般构造用厚1.8cm夹板做侧模板,采用5×10方木做竖肋,横带一般用两根并列的Φ48钢管,在两钢管间穿拉杆承受混凝土侧压力,靠斜撑稳定侧模板。侧板荷载帽系梁高度只有1.6米,混凝土侧压力按P=γh计算,h采用1.6米:P=2600×1.6=4160㎏/m2混凝土振捣产生的侧压力400㎏/m2下注混凝土产生的侧压力200㎏/m2合计4760㎏/m2=0.47㎏/cm2;模板应力竖肋间距按30cm计算,取模板单宽100cm,则最大弯距:Mmax=0.1×47×302=4230㎏•cm;б=4230/54=78.33㎏/cm2<95㎏/cm2(可);③挠度f=(0.677×47×304)/(100×9×104×48)=0.0597cmf/l=0.0597/30=1/503<1/500.(可)竖带竖向肋木间距30cm,在梁高范围设三道拉杆,将竖肋分成两跨连续梁,每跨按60cm计算。竖肋截面特性:W=1/6×5×102=83.33cm3;I=(1/12)×5×103=416.67cm4;荷载竖肋线荷载q=47×0.3=14.1㎏/cm;Mmax=0.125×14.1×602=6345㎏•cm;②应力б=6345/83.33=76.14㎏/cm2<95㎏/cm2;(可)③挠度f=(0.521×14.1×604)/(100×9×104×416.67)=0.025f/l=0.025/60=1/2400<1/500;横带横带用Φ48钢管,钢管之间穿拉杆螺栓,螺栓间距拟用60cm。横带承受竖肋集中力:P=14.1×60=846㎏弯矩Mmax按多跨承受集中力的连续梁的计算:Mmax=0.175×846×60=8883㎏•cm;2Φ48钢管W=5.09×2=10.18cm3;I=12.19×2=24.38cm4;应力б=888.3/10.18=872.6㎏/cm2<1500㎏/cm2;(可)挠度f=(1.146×846×603)/(100×2.1×106×24.38)=0.041f/l=0.041/60=1/1463<1/500;(可)拉杆螺栓每个拉杆螺栓承力N=P×2=846×2=1692㎏.选用Φ14直径拉杆螺栓容许拉力1780㎏>1692㎏(可)2．支架如前所述,所谓帽(系)梁模板支架,是指支撑于墩柱圆钢轴上的两片大工字梁,圆钢轴设置在墩柱预留孔内,大工字钢对称放置在墩柱两侧,用拉杆螺栓等联结件将两片大工字钢联结牢靠,形成帽(系)梁模板的支架平台。此平台沿桥墩帽(系)梁全长一次搭成,每道帽(系)梁一次浇注混凝土。工字钢梁工字钢梁拟用I50a,重93.654kg/m,截面积119.3cm2,W=1860cm3;I=46500cm荷载以右幅桥3号墩帽梁为例,帽梁跨度大,自重亦大。底模带木直接支承在工字梁上,带木之间净距15cm,故带木集中力可视为工字梁上均布荷载,工字梁按带悬臂的两跨连续梁计算,如图5示。均布荷载混凝土重1.6×0.9×1×2400)=3456kg/m.底模板0.018×0.9×1×600=9.72kg/m;带木0.16×0.2×2.1×600×3.54=142.73kg/m;钢筋重(14920.7/50)×0.9×1.6×1=429.72kg/m;(按设计数量)侧模(0.018×1.8×1+0.05×0.1×2×3.54)×600+3.84×1×2×3+0.1×0.1×2×1×2.5×600+1.58×2×6=112.68kg/m.防护设施30kg/m;工字钢自重(含联结件)94+15=109kg/m;合计4289.89kg/m施工荷载振捣混凝土影响200×0.9×2/10=36kg/m;下注混凝土200×0.9×1/10=18kg/m;施工人员及设备(80×5+30×3)/10=49kg/m;共计:4289.85+36+18+49=4393kg/m.根据以上计算,工字梁上线荷载为4393kg/m,考虑到还有可能发生一些施工荷载,工字梁上线荷载按4500kg/m计算。由于墩柱上帽梁荷载由墩柱本身承受,故工字钢梁上线荷载在墩柱位置中断,因此工字梁的计算图式如图5所示。为了比较弯矩的变化情况,亦计算了均布荷载连续的弯矩,见图6。从图6看出,工字钢梁上荷载连续的最大弯矩为17445.5㎏•m,荷载不连续的弯矩为17107.99㎏•m,后者比前者小337.51㎏•m,后者不连续的计算图式接近实际情况,按此弯矩检算工字钢梁应力。另外,按横梁的集中荷载作用在工字梁上,计算了工字梁上的弯矩、剪力,见图7,能够看出,此种受力体系,工字钢梁上弯矩、剪力比以上两种情况要小。应力б=1710799/1860=919.78㎏/cm2<1450㎏/m2;(可)按荷载连续时弯矩:б=1744550/1860=937.93㎏/cm2<1450㎏/cm2;(可)按单跨均布荷载时弯矩(先浇注完一跨情况)M=(1/8)ql2=(1/8)×4500×6.42=23040㎏•m;б=2304000/1860=1238.71㎏/cm2<1450㎏/cm2;(可)挠度计算挠度时,施工荷载能够不考虑,减少100kg/m,按4400kg/m=44kg按单跨均布荷载:f=(5/384EI)ql4=(5×44×6404)/(384×2.1×106×46500)=0.98f/l=0.98/640=1/653<1/500;(可)按两跨均布荷载:f=0.521×(44×6404)/(100×2.1×106×46500)=0.394f/l=0.394/640=1/1624<1/500;(可)两端带悬臂的两跨均布荷载的挠度值比以上计算值更小。工字梁整体稳定工字梁整体稳定计算,按《钢结构设计规范》规定的梁的整体稳定计算公式为(M/φbW)≤f式中:M为绕强轴作用的最大弯矩,M=23040㎏•cmW为梁的毛截面模量,WX-X=1860cm3;φb为梁的整体稳定系数,对于扎制普通工字钢简支梁,能够查表,按跨中无侧向支撑点的梁,查得φb为0.554;代入上式:2304000/(0.554×1860)=2235.9㎏/cm2>1450㎏/cm2,(不可)在工字梁上翼加设横向支撑,即将2[20a槽钢同I50a工字梁用电焊连接,按距支点1.2米及跨中各设一道支撑考虑,则支撑间距2米,查得φb为2.6,代入则2304000/(2.6×1860)=476.43㎏/cm2<1450㎏/cm2,(可)若不设跨中支撑时,工字梁上翼两支撑之间距4米,查表得为0.97,代入则2304000/(0.97×1860)=1277.02㎏/cm2<1450㎏/cm2,(可)小结:根据整体稳定计算,工字梁上翼需设横向支撑以约束自由长度,决定采用以2[20a作横梁的底模系统,将跨中及两端的三根横梁兼作横向支撑,并在梁下翼对应于横向支撑设三根Φ20拉杆螺栓,保证梁的整体稳定。4)支座板、加劲板①支座板工字梁设置在圆钢轴上,若无支座板则梁底同圆钢是一条线接触,这样承力是危险的,必须在梁底设座板,座板底面同圆钢面采用弧面接触,弧面半径同圆钢半径相同,支座板顶面为水平板,同梁下翼相接,其顶、底板之间为竖向劲板,构造见图8。②加劲板工字梁承受巨大荷载,支点反力很大,因此,梁端支点处腹板两侧设加劲板,加劲板同工字钢翼缘等宽,具体布置施工中另详。小结:经以上计算,决定选用I50b工字钢作大梁,其应力及挠度均小于容许值。(2)圆钢轴圆钢轴安设在墩柱预留孔中,悬出柱壁以外,工字钢梁支承在钢轴上,承受其传来的竖向力。由于工字钢梁翼宽160放置工字钢梁的洞口约80mm,使圆钢轴受弯曲,需检算钢轴的剪切及弯曲应力。支点反力V=15377.57×2=30755.14kg=30.755t设圆钢轴直径为120mm,采用3号钢,[б]=1450kg/cm2,[τ]=850kgFa=πR2=3.14×62=113.04cm2,W=(1/32)×3.14×123=169.56cm3,剪应力τ=30755/113.04=272.07kg/cm2<850kg/cm2弯矩M=30755×8=246040㎏•cm弯曲应力б=246040/169.56=1451.05kg/cm2≈1450kg/cm2圆钢轴直径为130mm时:Fa=3.14×6.52=132.665cm2,W=(1/32)×3.14×133=215.58cm剪应力τ=30755/132.665=231.82kg/cm2<850kg/cm2弯曲应力б=246040/215.58=1141.29kg/cm2≈1450kg圆钢轴直径为140mm时:Fa=3.14×72=153.86cm2,W=(1/32)×3.14×143=269.255cm3,剪应力τ=30755/153.86=199.89kg/cm2<850kg/cm2弯曲应力б=246040/269.255=913.78kg/cm2<1450kg/cm圆钢轴直径为150mm时:Fa=3.14×7.52=176.625cm2,W=(1/32)×3.14×153=269.255cm3,剪应力τ=30755/176.25=174.13kg/cm2<850kg/cm2弯曲应力б=246040/331.17=742.94kg/cm2<1450kg经过以上计算,圆钢轴采用45号钢时,可选用直径120mm三．脚手架沙西河桥有6个桥墩高度均超过17米,其中2个墩高约28米,因此墩柱施工脚手架较为重要,现简介3号高墩脚手架结构及其计算。脚手架结构3号墩脚手架按9至9.6米节段逐阶段由底向上拼装,桥墩脚手架采用碗扣式钢管架,根据墩柱直径及施工需要,脚手架平面呈正方形,对称墩柱中心。拟用两排钢管组成双排框架,外排框架为4.2×4.2米,钢管纵横向间距除四角两排钢管为600mm外,其余为900或1200mm;内排框架为3.0×3.0米,钢管间距900或1200mm;两排钢管步距均为1200mm。脚手架结构示意见图9,为保证脚手架总体稳定,在框架外侧每5步布置一道剪刀撑,斜杆同水平横杆夹角约55°。在竖向经过卡箍立杆计算本墩脚手架为结构性脚手架,为框架结构,独立承受施工荷载。现对脚手架立杆进行应力检算。立杆轴心压力计算底层立杆结构自重产生的轴心压力脚手架柱距600、900及1200mm,步距1200mm,外排剪刀撑按6×4.2米布置,剪刀撑同横杆交角约55°,立杆:查表,1.2米立杆设计重量7.05kg,每米重:7.05/1.2=5.88kg;30米高重:5.88×30=176.4kg=1.764KN横纵水平杆:按600、900、1200mm三种长度查表,重量为2.47、3.63、4.78kg,每步重量:(2.47+3.63+4.78)×0.5=5.44kg30米高计25步,重量:5.44×25=136kg=1.36剪力撑的杆件及扣件重GB:GB={(2×Hb/cos)g+[2×Hb/(cosα×6.5)]g2+6g3}/(Hb×Lb)式中g为钢管自重:0.0384KN/m;g2为一个对接扣件重:0.0185KN/个;g3为一个旋转扣件自重:0.0145KN/个;为剪刀撑同立杆夹角:=55°;Hb为剪刀撑竖向尺寸:6.Lb为剪刀撑横向尺寸:4.代入上式:GB={[(2×6)/cos55º]0.0384+[2×6/(cos55º×6.5)]×0.0185+6×0.0145}/(6×4.2)=0.0377KN/m则30米高脚手架剪刀撑自重产生轴向压力:NGB=30×0.0377=1.131KN;脚手架结构自重产生轴向压力合计NG=1.764+1.36+1.131=4.26KN;底层立杆活载产生轴向压力脚手板自重按0.35KN/m2计算。30米高脚手架仅一节段施工,在9米高节段中有五层脚手板,则每根立杆轴向力:(0.9+1.2)/2×0.6×0.5×0.35×5=0.551KN;操作层防护材料产生轴心压力:栏杆、挡脚板按0.14KN/m,每层1米计,共0.14×3=0.42KN;立网封闭自重:立网单重:0.01KN/m2,0.01×(0.9+1.2)×0.5×30=0.32KN;施工荷载:按3KN/m2计算,按节段内有三层同时操作:(0.9+1.2)×0.5×0.6×0.5×3×3=2.84KN;楼梯脚手板重:楼梯设在内外框架之间,沿四周旋转上升,每四步有一层脚手板,全高计６层:(0.9+1.2)/2×0.6×0.5×0.35×6=0.794KN.荷载组合:N=[1.2×(4026+0.551+0.42+0.32)]/K1+1.4×2.84式中K1为脚手架高度调整系数,查表K1=0.85,代入:N=7.84+3.98=11.82KN;(2)立杆稳定性检算立杆稳定性应满足:N/φA≤fc,N≤φAfc;立杆截面积A=4.89cm2回转半径=1.58cm;钢材抗压强度fc=205N/mm2;φ为稳定系数,根据立杆长细比λ查表(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,第5.3条表5.3.3,碗扣式钢管立杆稳定性比扣件式钢管强,按扣件式钢管计算偏安全),λ=μhk/í,h为脚手架步距1.2m;μ值为立杆长度计算系数查表为1.73,k为长度计算附加系数,为1.155;λ=(1.155×1.73×120)/151.8;查表取φ=0.301;N=0.301×205×4.89×100=30173.75N=30.1KN=3.01t;不考虑风载时,立杆N=11.82KN<30.1KN;(3)立杆考虑风载时计算立杆由风荷载产生的弯矩Mw:Mw=(0.85×1.4wk×Lah2)/10;式中:h为步距1.2m;La为立杆纵距1.2mwk为风荷载标准值,按下式求算:wk=0.7μzμsw0w0为基本风压,深圳地区w0为0.75KN/m2;μz为风压高度变化系数,按脚手架高30米地面类别B查表(建筑结构荷载规范)取1.42;μs为脚手架风荷载体型系数,按脚手架全封闭(立网网肋按尺寸3.5×3.5绳径3.2mm)查表:μs为1.0φ,φ为挡风系数,φ=(1.2AZ)/AW,代入φ=[1.2×(3.5+3.5)×0.32]×1.05/(3.5×3.5)=0.23,μs=1.0φ=0.23;代入上式:wk=0.7×1.42×0.23×0.75=0.171KN/m2;作用于立杆上风线荷载:qw=0.171×1.2=0.21KN/m.Mw=(0.85×1.4×0.21×1.22)/10=0.036KN/m;бw=(0.036×106)/(5.08×103)=7.1N/mm2;бN=(11.82×103)/(0.301×489)=80.3N/mm2;合计:б=80.3+7.1=87.4N/mm2<f=205N/mm2。(可)３．脚手架稳定计算脚手架稳定是指承受风荷载时总体稳定性,根据墩柱施工顺序,脚手架逐节段拼装,现简述各节段风荷载计算及其抗风荷载的措施。第一节段脚手架,高度１０米风荷载按两种情况计算:一是大风,脚手架处在施工状态,外侧面挂立网封闭,基本风压按0.27ＫＮ／m2计算。另一台风,脚手架处在防台风状态,立网暂拆除。基本风压按0.75ＫＮ／m2.大风,基本风压0.27ＫＮ／m2,脚手架挂立网封闭。风荷载标准值wk=0.7μzμsw0式中μz为风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》表７.２.１Ｂ类地面μs为风荷载体型系数,μs=0.23wk=0.7×1×0.23×0.27=0.0435ＫＮ／m2;第一节段脚手架立面面积:10×4.2=42M承受风荷载Hw=1.4×0.0435×42=2.56ＫＮ风力较小,底节段墩柱施工时,脚手架顶设四根缆风即可。台风,基本风压０.７５ＫＮ／ｍ２(深圳地区),拆除立网封闭.风荷载标准