排水工程设计说明毕业设计

年4月19日排水工程设计说明毕业设计文档仅供参考，不当之处，请联系改正。第三章：污水处理设计3.1污水处理厂厂址的选择3.1.1布置原则1）厂址与规划居住区或公共建筑群的卫生防护距离应根据当地具体情况，与有关环保部门协商确定，一般不小于300m。2）厂址应在城镇集中供水水源的下游，至少500m。3）厂址应尽可能的占用农田和不占用良田，且便于农田灌溉和消纳污泥。4）厂址应尽可能设在城镇和工厂主导风向的下方。5）厂址应设在地形有适当坡度的城镇下游地区，使污水有自流的可能，以节约动力消耗。6）厂址应考虑汛期不受洪水的威胁。7）厂址的选择应考虑交通运输、水电供应、水文地质等条件。8）厂址的选择应结合城镇总体规划，考虑远景发展，留有充分的扩建余地。3.1.2本设计污水处理厂布置根据城市的布置形式，在城市的北侧有较密集的城市居住区，而在城市的南侧，则较为空旷，因此污水处理厂初定在城市的南侧。根据城市河流的流向考虑，污水处理厂设在受纳水体的下游，在本设计中，因为在河流的中下游有水源保护地，因此，污水处理厂应尽量远离水源保护地，因此设在河流的最下游。同时，因为城市的主导风向为西北风，因此能够满足在夏季下风向的要求。在满足以上条件后，根据地形，地质，交通和水电供应等因素考虑，结合远期规划，设定污水处理厂，见污水管网布置图。3.2污水处理厂处理工艺流程选择污水处理厂的工艺流程是指达到所要求的处理程度的前提下，污水处理各单元的有机组合，以满足污水处理的要求，而构筑物的选型是根据处理构筑物形式的选择，以达到各构筑物处理的最佳效果。污水受纳水体有一定的自净能力，能够根据水体的自净能力来确定污水处理程度，考虑水体的自净功能能够提高经济效果，可是考虑到污水可能受到污染，而使水体遭到破坏，根据污水量不是很大，水体上游排污和远期考虑，因此，本设计中对水体的自净效果不予以考虑。城市污水在进入受纳水体时，处理程度达到国家一级B处理标准。对城市生活和生产污水采用何种处理流程，还需要根据污水的水质，水量，回收其中含有的有用物质的可能性和经济性，排放标准和水体的具体规定，并经过调查和经济比较后决定。工艺流程简图当前，国内外大中小型污水处理厂一般均采用活性污泥法，随着污水处理技术的发展，活性污泥法已由传统型发展为改良型，用于城市污水处理较成熟的方法有：AB法、氧化沟法、A2/O法、SBR活性污泥法。AB法对于城市污水含有大量工业废水的情况，能够达到较高的处理要求，其处理效率高，出水水质好，抗冲击负荷和抗毒能力强，运行管理方便，但其脱氮除磷的效果差，故不采用AB法。氧化沟工艺流程简单，运行管理方便，氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。运行稳定，处理效果好，氧化沟的BOD平均处理水平可达95%左右。氧化沟水力停留时间长，泥龄长，一般为20－30d，污泥在沟内达到除磷脱氮的目的，除磷效果较差。规模较小的情况下，氧化沟的基建投资更省。SBR是传统活性污泥法的一种变形，处理效果稳定，对水量、水质变化适应性强，耐冲击负荷。SBR在运行操作过程中，能够经过时间上的有效控制和变化来满足多功能的要求，具有极强的灵活性。污泥活性高，浓度高且具有良好的污泥沉降性能。可是脱氮除磷的效果很差。A2/O法，即厌氧－缺氧－好氧工艺，是70年代从国外引进的一种污水处理技术。当前，在中国的城市污水处理中已得到了广泛的应用，其主要特点是：该工艺能同时去除水中含碳有机物、BOD、氮、磷等有机物，处理出水水质好，出水氮磷含量低，与其它工艺相比，该工艺的脱氮除磷效果显著，能有效地控制水体富营养化。曝气设备可采用微孔曝气器，充氧的动力效率可大大提高，节省曝气动力费用，运行费用低，如广州大坦河污水处理厂、保定市污水处理厂以及太原、大连均采用了A2/O法。城市污水一般以污水中的BOD物质列为主要去除对象，本设计中还应该考虑到脱氮和除磷的效果，因此，处理核心为二级生物处理，采用A2/O工艺作为为生物处理法。3.3设计流量及设计人口数计算3.3.1城市居住区每天污水平均流量（3－1）式中——各居住区平均污水量（L/s）；——居住区生活污水量标准（L/人·d）；N——居住区规划设计人口数（人）。=480000×0.125+(3100+1800+1310)=600000+6210=66210m3/s=694.44+71.88=766.33.3.2设计秒流量居民生活污水设计流量Q计算表3－1生活污水量总变化系数KZ污水平均日流量51540701002005001000总变化系数KZ2.32.01.81.71.61.51.41.3注：1)当污水平均日流量为中间数值时，总变化系数用内插法求得；2)当居住区有实际生活污水量变化资料时，可按实际数据采用。表3-1中所列总变化系数取值范围为1.3-2.3，可按下式计算：Qd≥100Qd≤55<Qd<100Qd≥100Qd≤5916.66L/S式中Q1——居民区最高日最高时污水量（L/s）；KZ——总变化系数，见表3-1。工业企业排水量计算：（3－3）糖业公司：纺织厂：玉米加工厂：=50.00+29.17+20.28=99.45L最大设计秒流量：/d（3－4）设计中根据远期规划等原因综合考虑，采用10m33.3.3设计污水水质1）生活污水和工业废水混合后污水的SS浓度：（3－5）式中――污水的SS浓度（mg/L）；――各区的平均生活污水量（m3/d）；――平均工业废水量（m3/d）；――不同分区生活污水的SS浓度（mg/L）；――不同工厂工业废水的SS浓度（mg/L）；――人口数（人）；――每人每天排放的SS克数[g/(人.d)],采用45g/(人·d)。2）生活污水和工业废水混合后污水的浓度：（3－6）式中――污水的BOD5浓度（mg/L）；――不同分区生活污水的BOD5浓度（mg/L）；――不同工厂工业废水的BOD5浓度（mg/L）；――每人每天排放的BOD5克数[g/(人·d)]，采用30g/(人·d)。3）生活污水和工业废水混合后污水的COD浓度：（3－7）式中――污水的COD浓度（mg/L）;――不同分区生活污水的COD浓度（mg/L）；――不同工厂工业废水的COD浓度（mg/L）；――每人每天排放的COD克数[g/(人·d)]，采用42g/(人·d)。4）生活污水和工业废水混合后污水的总氮浓度：（3－8）式中――污水的总氮浓度（mg/L）;-――不同分区生活污水的总氮浓度（mg/L）；-――不同工厂工业废水的总氮浓度（mg/L）；――每人每天排放的总氮克数[g/(人·d)]，一般采用3.3g/(人·d)；5）生活污水和工业废水混合后污水的总磷浓度：（3－9）式中――污水的总磷浓度（mg/L）；――不同分区生活污水的总磷浓度（mg/L）；――不同工厂工业废水的总磷浓度（mg/L）；――每人每天排放的总磷克数[g/(人·d)]，采用0.5g/(人·d)；3.3.4污水处理程度计算1）污水的SS处理程度计算：根据设计任务书要求污水排放口的出水水质要求计算E1=(C-Cess)/C（3－10）E1――SS的处理程度（％）；C――进水的SS浓度（mg/L）。E=(380.94-30)/380.94=92.13％按二级生物处理后的水质排放标准计算SS处理程度：根据国家<<城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-）>>中规定城市二级污水处理厂一级B标准，总出水口处的SS浓度为20mg/LE1=（380.94-20)/380.94=94.75％计算SS处理程度：从以上两种计算方法比较得出，第二种方法得出的处理程度高，因此本污水处理厂SS的处理程度为94.75％.2）污水的BOD5处理程度计算：根据设计任务书要求污水排放口的出水水质要求计算E2=(L-LeBOD5)/L（3－11）E2――BOD5的处理程度（％）；L――进水的BOD5浓度（mg/L）。E2=(267.31-30)/267.31=88.8％按二级生物处理后的水质排放标准计算BOD5处理程度：根据国家<<城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-）>>中规定城市二级污水处理厂一级B标准，总出水口处的BOD5浓度为20mg/LE2=（267.31-20)/267.31=92.52％计算BOD5处理程度：从以上两种计算方法比较得出，第一种方法处理稳定性高，且满足出水设计要求，因此，本设计采用第一种处理方法，处理程度为88.8％。3）污水的COD处理程度计算：根据设计任务书要求污水排放口的出水水质要求计算E3=(C-CeCOD)/C（3－12）E3――COD的处理程度（％）；C――进水的COD浓度（mg/L）。E3=(365.14-120)/365.14=67.14％按二级生物处理后的水质排放标准计算COD处理程度：根据国家<<城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-）>>中规定城市二级污水处理厂一级B标准，总出水口处的COD浓度为60mg/L。E3=（365.14-60)/365.14=83.57％计算COD处理程度：从以上两种计算方法比较得出，第二种方法得出的处理程度高，因此本污水处理厂COD的处理程度为83.57％.4）污水的氨氮处理程度计算：根据设计任务书要求污水排放口的出水水质要求计算E4=(C-Ce)/C（3－13）E4――氨氮的处理程度（％）；C――进水的氨氮浓度（mg/L）；Ce――处理后污水允许排放的氨氮浓度（mg/L）。E4=(27.49-9)/27.49=67.26％按二级生物处理后的水质排放标准计算氨氮处理程度：根据国家<<城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-）>>中规定城市二级污水处理厂一级B标准，总出水口处的氨氮浓度为8mg/L。E4=（27.49-8)/27.49=70.9％计算氨氮处理程度从以上两种计算方法比较得出，第二种方法得出的处理程度高，因此本污水处理厂氨氮的处理程度为70.9％。5）污水的磷酸盐处理程度计算：根据国家<<城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-）>>中规定城市二级污水处理厂一级B标准，总出水口处的磷酸盐浓度为1mg/L。E5=(C-Ce)/C（3－14）E5――磷酸盐的处理程度（％）；C――进水的磷酸盐浓度（mg/L）；Ce――处理后污水允许排放的磷酸盐浓度（mg/L）。E5=(4.36-1)/4.36=77.3％3.4污水的一级处理设计3.4.1格栅的设计计算在污水处理系统(水泵前)，需设置格栅，以拦截较大的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物。按形状，可分为平面格栅和曲面格栅两种；按栅条净间隙，可分为粗格栅(50-100mm)、中格栅(16—40mm)、细格栅(3—10mm)三种；按清渣方式，可分为人工清除格栅和机械清除格栅两种。水泵前格栅栅条间隙，应根据水泵要求确定。污水处理系统前格栅栅条净间隙，应符合：人工清除：25—100mm；机械清除：16—100mm；污水处理厂可设置中、细两道格栅，大型污水处理厂亦可设置粗、中、细三道格栅。栅渣量与地区的特点，格栅的间隙大小、污水流量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：格栅间隙16－25mm:0.10-0.05m3栅渣/103m3污水；格栅间隙30－50mm：0．03-0.01m3栅渣／l03m3污水。栅渣的含水率一般为80％，密度约为960kg/小型污水处理厂也可采用机械清渣。机械格栅不宜少于2台，如为1台时，应设人工清除格栅备用。过栅流速一般采用0.6－1.0m/s.格栅前渠道内的水流速度，一般采用0.4—0.9/s。格栅倾角，一般采用45。－75。。人工清除的格栅倾角小时，较省力，但占地多。经过格栅的水头损失，一般采用0.08—0.15m表3－2栅条断面形状及尺寸格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5。工作台上应有安全和冲洗设施。格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m。工作台正面过道宽度：人工清除：不应小于1.2m，机械清除；不应小于1.5m。机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其它保护设备的措施。设计格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风措施。格栅间内应安设吊运设备，以进行格栅及其它设备的检修、栅渣的日常清除。格栅的栅条断面形状，可按表3－2选用。在本设计中，采用泵前中格栅，泵后细格栅结合的方式布置，格栅均为平面格栅。考虑到安全和维修及清理方便，格栅采用2组，每组单独设置，采用机械除渣的方法清除栅渣。设计流量结合远期规划考虑采用10万m3/d设计计算,也就是1160L/s=1.16m31.泵前中格栅计算：1)设计中选择二组格栅，N=2组，则每组格栅的设计流量为0.58m3格栅间隙数：（3－15）式中n――格栅条间隙数（个）；Q――设计流量（m3/s）；――格栅倾角（。）；N――设计的格栅组数（组）；b――格栅条间隙（m）；h――栅前水深（m）；v――格栅过栅流速（m/s）；设计中取＝60。h=0.8mv=0.8m/sb=0.02m个2)格栅槽宽度：B=S(n-1)+bn（3－16）式中B――格栅槽宽度（m）；S――每根格栅条的宽度（m），本设计中采用的栅条是图2中迎水面为半圆型的巨型栅条。采用这种栅条能够减少水力损失，并能够提高出渣效果。本设计中S＝0.01m。B＝0.01×（43－1）＋43×0.02=1.28m进水渠道渐宽部分的长度：（3－17）式中l1――进水渠道渐宽部分的长度（m）；B1――进水明渠宽度，本设计根据进水总干管直径确定为1.1m；1――渐宽处角度（°）；根据给排水设计规范一般采用10°－30°，本设计中采用20°；m4)出水渠道渐窄部分的长度：（3－18）式中l2――出水渠道渐宽部分的长度（m）；B2――出水明渠宽度，本设计根据水量，定为1.1m；2――渐宽处角度（°）；根据给排水设计规范一般采用10°－30°，本设计中采用20°；m5)经过格栅的水头损失：（3－19）式中h1――水头损失（m）；――格栅条的阻力系数，查设计手册可知＝1.83；k――格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k＝3；＝0.093m6)栅后明渠的总高度：H=h+h1+h2（3－20）式中H――栅后明渠总高度（m）；h2――明渠超高（m），一般采用0.3－0.5m，本设计中采用0.4m；H=0.8+0.093+0.4=1.293m7)格栅槽总长度：（3－21）式中L――格栅槽总长度（m）；H1――格栅明渠的深度（m）；0.5、1.0――设计常数；8)每日栅渣量：（3－22）式中W――每日栅渣量（m3/d）；W1――每日每103m3污水的栅渣量，（m3/103m3污水），根据设计规范能够取0.04－0.06m3/10m3/d＞0.2m3/d。根据以上对栅渣量的计算，采取机械除渣。机械除渣采用HGS型回转式弧形格栅除污机。HGS型回转式弧形格栅除污机适用于浅渠槽的拦污。属中细格栅除污设备。结构及特点HGS型回转式弧形格栅除污机由驱动装置、栅条组、传动轴、耙板、旋转耙臂、做渣装置等组成。其耙制成金属型，也可制成尼龙刷。特点是转臂转动灵活，结构简单。安装维修方便，水下无传动件，使用寿命长。规格按下表选用。表3－3HGS型回转式弧形格栅除污机性能规格9）中格栅进水管道为DN1200mm的钢管出水管道为也DN1200mm中格栅详细图见泵房格栅设计图。2.中格栅和细格栅间设有污水泵，在中格栅和水泵间设有集水池，水泵和集水池部分的计算详见泵房设计。3.水泵后不设置集水池，水经由水泵出水渠道，直接进入到细格栅的进水渠道。泵后细格栅计算：1)设计中选择二组格栅，N=2组，则每组格栅的设计流量为0.58m3格栅间隙数：（3－23）式中n――格栅条间隙数（个）；Q――设计流量（m3/s）；――格栅倾角（°）；N――设计的格栅组数（组）；b――格栅条间隙（m）；h――栅前水深（m）；v――格栅过栅流速（m/s）；设计中取＝60。h=0.8mv=0.9m/sb=0.005m个2)格栅槽宽度：B=S(n-1)+bn（3－24）式中B――格栅槽宽度（m）；S――每根格栅条的宽度（m），本设计中采用的栅条是图2中迎水面为半圆型的巨型栅条。采用这种栅条能够减少水力损失，并能够提高出渣效果。本设计中S＝0.005B＝0.005×（150－1）＋150×0.005=1.4953)进水渠道渐宽部分的长度：（3－25）式中l1――进水渠道渐宽部分的长度（m）；B1――进水明渠宽度，本设计根据水泵出水渠道确定为1.11――渐宽处角度（°）；根据给排水设计规范一般采用10°－30°，本设计中采用20°；m4)出水渠道渐窄部分的长度：（3－26）式中l2――出水渠道渐宽部分的长度（m）；B2――出水明渠宽度，本设计根据水量，定为1.1m；2――渐宽处角度（°）；根据给排水设计规范一般采用10°－30°，本设计中采用20°；m5)经过格栅的水头损失：（3－27）式中h1――水头损失（m）；――格栅条的阻力系数，查设计手册可知＝1.83；k――格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k＝3；＝0.236)栅后明渠的总高度：H=h+h1+h2（3－28）式中H――栅后明渠总高度（m）；h2――明渠超高（m），一般采用0.3－0.5m，本设计中采用0.3H=0.8+0.23+0.3=1.337)格栅槽总长度：（3－29）式中L――格栅槽总长度（m）；H1――格栅明渠的深度（m）；0.5、1.0――设计常数；8)每日栅渣量：（3－30）式中W――每日栅渣量（m3/d）；W1――每日每103m3污水的栅渣量，（m3/103m3污水），根据设计规范能够取0.04－0.06m3m3/d＞0.2m3/d。根据以上对栅渣量的计算，采取机械除渣。除渣设备同中格栅。除渣后残渣外运，按固体废物处理。9）细格栅进水管道为DN1200mm出水管道为DN1200mm细格栅详见泵房格栅布置图。3.4.2涡流沉沙池的设计计算沉沙池是借助于污水中的颗粒与水的比重不同，使大颗粒的沙粒，石子，煤渣等无机颗粒沉降，减少大颗粒的物质在输水管道内的沉积，并能够减少初沉池的污泥量。沉砂池按照运行方式不同可分为平流式沉砂池，竖流式沉砂池，曝气沉砂池和涡流式沉砂池。由于本设计对污水要进行脱氮除磷，二级生化处理采用了A2O工艺，需要厌氧条件，如果采用曝气沉沙，则肯定破坏厌氧环境，不能达到预期的处理效果，因此采用了沉沙效果较好的涡流沉沙池。设计中选用两组涡流式沉沙池，N=2组，分别与格栅连接，每组沉沙池设计流量为0.54m3沉沙池表面积：（3－31）式中A――沉砂池表面积（m2）；Q――设计流量（m3/s）；――表面负荷（）；一般采用200。设计中取＝200。2.沉砂池直径：（3－32）式中D――沉砂池直径（m）；3.沉砂池高度：（3－33）式中h2――沉沙池有效水深；t――停留时间（s）,一般采用20－30s；设计中采用30s。4.沉沙室所需的容积：（3－34）式中――平均流量（m3/s）；X――城市污水中的沉沙量污水，一般采用30污水；T――清除沉沙的间隔时间（d）,一般采用1－2d,设计中取T＝1d，X＝污水。m35.每个沉沙斗容积：（3－35）式中V――沉沙斗容积；d――沉沙斗上口直径（m）；h4――沉沙斗圆柱体高度（m）；h5――沉沙斗圆锥体高度（m）；r――沉沙斗的下底直径（m），一般采用0.4－0.6m。根据污水量的考虑本设计中取h4＝1.8mh5＝1.0d＝1.5r=0.56.沉砂池总高度：（3－36）式中H――沉沙池总高度；h1――沉沙池超高（m），一般采用0.3-0.5m；h3――沉沙池缓冲层高度（m），；（3－37）设计中取h1＝0.3mm7.进水管渠：格栅的出水经过DN1200的管道送入到沉沙池配水点然后经过DN800的管道进入进水渠道，然后向两侧配水进入沉沙池，采用进水渠道与涡流式沉沙池成90度方向进水的方式进水，进水能够在沉沙池内产生涡流。（3－38）式中Q――设计流量（m3/s）；B1――进水渠道宽度（m）；h1――进水渠道水深（m）；v1――进水流速(m/s)；一般采用0.6－1.2m/s。本设计根据细格栅出水采用v1＝0.9m/sh1＝0.8m。=0.818.出水渠道：出水渠道与进水渠道建在一起，而且满足夹角大于270度，因为这样设计能够增大距离，延长污水在池中流行距离和时间，以达到最好的沉沙效果。（3－39）式中B2――进水渠道宽度（m）；h2――进水渠道水深（m）；v2――进水流速(m/s)；一般采用0.4－0.6v1。本设计根据细格栅出水采用v2＝0.5m/sh2＝0.8m。=1.45m9.排沙装置：采用的是空气压缩提升的方式从涡流式沉沙池底部进行空气提升排沙，排沙时间根据污水的含沙量设计为每日一次，每次1.5小时，所需的空气量为排沙量的15－20倍。本设计中，因为排沙量不是很大，因此单独设计一台空气压缩机，来提供空气来实现排沙。沉沙池出沙经过晒沙场晒沙，然后外运。沉沙池出水管道为DN800mm涡流式沉沙池平面布置图详见沉砂池图。3.4.3平流初沉池初次沉淀池是借助于污水中的悬浮物质在重力的作用下能够下沉，从而与污水分离，初次沉淀池去除悬浮物40%-60%，去除BOD520%-30%，可是由于初次沉淀池对BOD的去除不稳定，因此在初次沉淀池，本设计考虑去除BOD5。初次沉淀池按照运行方式不同能够分为平流沉淀池、竖流沉淀池、辐流沉淀池、斜板沉淀池等。本设计根据水量等条件的综合考虑，选用了运行稳定且技术较成熟的平流沉淀池。平流沉淀池是利用污水从沉淀池一端流入，按水平方向沿沉淀池长度从另一端流出，污水在沉淀池内水平流动时，污水中的悬浮物在重力的作用下沉淀，与污水分离。沉淀池表面积：（3－40）式中A――沉淀池表面积（m2）；Q――设计流量（m3/s）；――表面负荷（）；一般采用1.2－2.5。设计中取2.5。沉淀池部分有效水深：（3－41）式中h2――沉淀部分有效水深（m）；t――沉淀时间（h），一般采用1.0－2.5h。设计中取2.0h。沉淀池部分有效容积：（3－42）式中――沉淀池部分有效容积；4.沉淀池长度：（3－43）式中L――沉淀池长度（m）；v――设计流量时的水平流速（mm/s），一般采用＜7mm/s，设计中采用5mm/s。5.沉淀池宽度：（3－44）式中B――沉淀池的宽度（m）。6.沉淀池格数：（3－45）式中n1――沉淀池格数（个）；b――沉淀池分格的每格宽度（m）。一般5＞＞4,设计中取4.5m。格7.校核长宽比及长深比：长宽比：L/b＝4.5。符合长宽比大于4小于5的要求，能够避免池内水流产生短流现象。长深比：L/b=12。符合长深比8－12之间的要求。8.污泥部分所需的容积：由于污水数据中SS含量较高，故而按照人口平均计算比按照去除水中悬浮物计算污泥量小，因此根据去除水中SS计算。（3－46）式中V――污泥部分所需的容积（m3）；Q――设计污水流量m3； C1――进水悬浮物浓度(mg/L)；C2――出水悬浮物浓度(mg/L)；一般采用沉淀效率40％－60％；K2――生活污水量总变化系数；――污泥容重（t/m3）,约为1；P0――污泥含水率（％）。设计中取T＝1，P0＝97％，＝50％，C2＝50％C1。9.每格沉淀池污泥部分所需容积：初沉池采用每4h小时排泥一次，因此污泥斗容积为：u（3－47）式中――每格沉淀池污泥部分所需容积（m3）；n――污泥斗格数（个）；u――每日排泥次数（次）。m310.污泥斗容积：污泥斗设在沉淀池的进水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，为防止污泥斗底部淤积污泥，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m，污泥斗倾角大于60。。（3－48）式中V1――污泥斗容积（m3）；a――沉淀池污泥斗上口边长（m）；a1――沉淀池污泥斗下口边长（m），一般采用0.4－0.5m；h4――污泥斗高度（m）。设计中取a=4m,h4=3m,a1=m3＞10.61m能够满足污泥量的要求。11.沉淀池总高度：（3－49）式中H――沉淀池高度（m）；h1――沉淀池超高（m），一般采用0.3－0.5m；h3――缓冲层高度（m），一般采用0.3m；h4――污泥部高度（m），一般采用污泥斗高度与池底坡底i=1%的高度之和。设计中取h4=3+0.01(36-4)=3.32,h1=0.3m,h3=0.3m12.进水配水井：沉淀池分2组，每组分为5格，每组沉淀池进水端设进水配水井，污泥在进水配水井内进行分配，然后流进每组沉淀池。配水井内中心管直径：（3－50）式中――配水井内中心管直径（m）；V2――配水井内中心管上升流速（m/s），一般采用V2≥0.6m/s。设计中取V2=0.8m/s。配水井直径：（3－51）式中D――配水井直径（m）；V3――配水井内污水流速（m/s），一般采用V3=0.2-0.4m/s。设计中取V2=0.3m/s。=2.61m配水井详见配水井图：13.进水渠道设计：沉淀池分为2组，每组沉淀池进水端设进水渠道，配水井接出的DN800mm进水管从进水渠道中部汇入，污水沿进水渠道向两侧流动，经过潜孔进入配水渠道，然后由穿孔花墙流入沉淀池。（3－52）式中v1――进水渠道水流流速（m/s），一般采用V1≥0.4m/s。B1――进水渠道宽度（m）；H1――进水渠道水深（m），B1：H1一般采用0.5－2.0。设计中取B1=1.0mH1=1.0mB1：H1=1:1≥0.4m/s14.进水穿孔花墙：进水采用配水渠道经过穿孔花墙进水，配水渠道宽0.5m，有效水深0.8m，穿孔花墙的开孔总面积为过水断面面积的6％－20％，则经过孔口的流速为：（3－53）式中v2――穿孔花墙过孔流速（m/s），一般采用0.05－0.15m/s；B2――孔洞的宽度（m）；H2――孔洞的高度（m）；n1――孔洞数量（个）。设计中取，B2=0.4mH2=0.3在0.05－0.15m/s，符合要求。15．出水堰：沉淀池出水经过出水堰跌落进入出水渠道，然后汇入出水管道排走。出水堰采用锯齿形三角堰。水面位于齿高1/2处，堰口处需要设置堰板，能够上下移动，以控制出水流量。堰后自由跌落水头为0.1－0.15m，堰上水深H为：（3－54）式中m0――流量系数，一般采用0.45。b――出水堰宽度（m）；H――出水堰水深（m）。解得H＝0.055出水堰后自由跌落采用0.15m，则出水堰头损失为0.205m。16.出水渠道：沉淀池出水端设计出水渠道，出水管与出水渠道连接，将污水送至集水井。（3－55）式中v3――出水渠道水流流速（m/s），一般采用V3≥0.4m/s。B3――出水渠道宽度（m）；H3――出水渠道水深（m）,B1：H1一般采用0.5－2.0。设计中取B3=1.0mH3=1.0mB1：H1=1:1≥0.4m/s出水管道采用钢管，管径DN800mm17.进水挡板、出水挡板：沉淀池设进水挡板和出水挡板，进水挡板距进水穿孔花墙0.5m，挡板高出水面0.3m，伸入水下0.8m。出水挡板距出水堰0.5m，挡板高出水面0.3m，伸入水下0.5m。在出水挡板处设置一个浮渣收集装置，用来收集拦截浮渣。18.排泥管：沉淀池采用重力排泥，排泥管直径DN250，排泥时间30min，排泥管伸入污泥斗底部。排泥静水压头采用1.519.刮泥装置沉淀池采用行车式刮泥机，刮泥机设于池顶，刮泥板伸入池底，刮泥机行走时将污泥推入污泥斗内。初沉池详见初沉池布置图。3.5污水的生化处理根据城市污水处理需要脱氮除磷的需要，本设计采用了A2/O工艺，即厌氧－缺氧－好氧工艺，这种工艺是经过厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同微生物生物菌群的有机配合，达到去除有机物、脱氮除磷的目的。3.5.1设计参数1.水力停留时间：A－A－O的水力停留时间t根据给排水设计规范的标准，一般采用6－8小时，本设计中取t=8h。2.曝气池内活性污泥的浓度曝气池内活性污泥浓度Xv一般采用－4000mg/L，本设计采用Xv＝3000mg/L。3.回流污泥浓度：（3－56）式中Xr――回流污泥浓度（mg/L）；SVI――污泥指数，根据设计手册规定，采用100；R――系数，一般采用1.2。4.污泥回流比：（3－57）式中――回流污泥浓度（mg/L）；＝fX2=0.75×10＝9000ma/L。R――污泥回流比。解得R＝0.5回流污泥经污泥泵房提升后回流。5.TN去除率（%）：（3－58）式中e――TN的去除率；S1――进水的TN浓度（mg/L）；S2――出水的TN浓度（mg/L）；设计中S2＝8mg/L；6.厌氧段TP去除率：设计参数：1）生活污水和工业废水混合后污水的总磷浓度为4.36mg/L，磷酸盐以最大可能成Na3PO3计，则磷的含量为4.36×0.189＝0.83mg/L（磷酸盐中磷元素所占的比例），这里的计算结果是按最大含磷元素可能计算的，结果偏大，是安全的。污水的磷酸盐处理程度计算：E5=(C-Ce)/C（3－59）E5――磷酸盐的处理程度（％）；C――进水的磷酸盐浓度（mg/L）；Ce――处理后污水允许排放的磷酸盐浓度（mg/L）。E5=(4.36-1)/4.36=77.3％去除率为77.3％。2）设计流量为1.16m3/s，共分2个生化处理池，根据生化处理池的设计采用两个处理构筑物，因此共有2个厌氧段，则每个厌氧段设计流量为0.58m经过校核，实际去除磷所需的容积小于设计的厌氧段容积，因此符合要求。7.内回流倍数：（3－60）式中R内――内回流倍数。244％设计中取260％回流量为原水的260％，回流量较大，需设置回流泵房，回流泵房设置在二沉池和缺氧池之间。设计参考污水泵房。8．C、N比和C、P比校核：COD/TN=365.14/27.49=13.28>8TP/BOD5=4.36/267.31=0.016<0.06符合要求。3.5.2设计计算1.总有效容积：（3－61）式中V――总有效容积（m3）；Q――进水流量（m3/d），按设计流量计；t――水力停留时间。设计中取Q＝100000m根据实际情况综合考虑，厌氧、缺氧、好氧各段内水力停留时间的比值为1：1：3，则每段的水力停留时间分别为：厌氧池水力停留时间：t1=1.6h；缺氧池水力停留时间：t2=1.6h；好氧池水力停留时间：t3=4.8h。2.平面尺寸：曝气池总面积：设计中取h=4.7（3－62）式中A――曝气池总面积（m2）；h――曝气池有效水深（m）。每组曝气池面积：（3－63）式中A1――每座曝气池表面积N――曝气池个数。设计中取N＝2。每组曝气池共设5廊道，第1廊道为厌氧段，第2廊道为缺氧段，第3－5廊道为好氧段，每廊道宽取8m，则每廊道长：（3－64）式中L――曝气池每廊道长（m）；b――每廊道宽度（m）；n――廊道数。设计中取b=8.0m,n=5。厌氧－缺氧－好氧的平面布置图见A－A－O池图。3.好氧池部分设计计算：1）BOD去除率：（3－65）式中E－－BOD5去除率（％）；Lj――进水BOD5的浓度（mg/L）；Lch――出水BOD5的浓度（mg/L）。2）曝气池容积：（3－66）（3－67）（3－68）式中V――曝气池容积（m3）；Q――进水设计流量（m3/d）；Nwn――混合液挥发性悬浮物浓度（MLVSSkg/m3）；Nw――混合液悬浮物浓度（MLSSkg/m3）；f――Nwn和Nw的比值，一般为0.7－0.8；FW――污泥负荷〔kgBOD5/（kgMLVSS·d）〕；Fr――容积负荷〔kgBOD5/（m3·d）〕。设计中取f=0.8,Nw=3g/m3则Nw’=2.4kg/m3采用Fw=0.5。则有曝气容积为：≤33333m3×60％＝0m（曝气池占整个池体的60％，五廊道中的三个廊道），符合要求。3）水力停留时间：（3－69）（3－70）式中tm――名义水力停留时间(h)；ts――实际水力停留时间(h)；R――污泥回流比。≤4.8h4）污泥产量：（3－71）（3－72）（3－73）式中――系统每日产泥量（kg/d）；Y――污泥产泥系数〔kgVSS/（kgBOD5·d）〕，20℃时为0.4－0.8；Kd――衰减系数〔kgVSS/（kgVSS·d）〕或（d-1），20℃时为0.04－0.075；y――每kg活性污泥日产泥量〔kgVSS/（kgVSS·d）〕或（d-1）；x――去除每kgBOD5产泥量〔kgVSS/（kgBOD5·d）〕或（d-1）。设计中取Y＝0.6，Kd＝0.06解得：x=0.48kg/（kgBOD5·d）y=0.24kg/（kgVSS·d）5）污泥总量的计算：（3－74）式中――曝气池去除BOD5产生的污泥量kg/d；Lr――反应池去除的SS浓度，（kg/m3）,设计中取360.94mg/L＝0.361kg/m3Q――设计流量（m3/d）。6）泥龄：（3－75）式中――泥龄，亦称污泥停留时间，即SRT。d7）曝气需氧量：平均时需氧量：（3－76）式中O2――混合液需氧量（kgO2/d）；――活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需的氧气kg数，对于生活污水，值一般采用0.42－0.53之间，本设计取0.5；Q――污水的平均流量（m3/d）；Sr――被降解的BOD浓度（g/L）；――每1kg活性污泥每天自身氧化需要的氧气kg数，值一般采用0.188－0.11，本设计取0.15；XV――挥发性总固体浓度（g/L）。最大时需氧量：最大时需氧量计算方法同上，只需将污水的平均流量换为最大流量。最大时需氧量与平均需氧量之比为：4.曝气管网及鼓风机房设计计算：1)一般要求：a：在满足曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液还有一定剩余DO值，一般按2mg/L计。b：使混合液始终保持悬浮状态，不致产生沉淀，一般应使池中平均水流速度在0.25m/L左右。c：设施的充氧能力应便于调节，有适应氧变化的灵活性。d：充氧装置一般是选用易于购买到的可靠的商品，附有清水试验的技术资料。e：在满足需氧量要求的前提下，充氧装置的动力效率和氧的利用率应力求较高。f：充氧装置应易于维修，不易堵塞；出现故障时，应易于排除。g：应考虑气候因素，如冬季溅水结冰问题。h：考虑环境问题，如噪声和臭气的问题。另外还要结合工艺综合考虑。2）鼓风曝气设施：本设计采用的风机为罗茨风机，采取隔音，消声措施。风管采用普通焊接钢管，布置成为环状。3）供气量：采用网状膜孔空气扩散器，每个扩散器的服务面积为0.49m2,敷设于池底0.3m处，淹没深度为H=4.2m，计算温度为30℃查表得20℃和30℃时，水中饱和溶解氧值为：Cs(20)=9.17mg/L，Cs(30)=7.63mg/L空气扩散器出开口处的绝对压力：Pb=1.013×105+9800H式中Pb―出口处绝对压力（Pa）；H―扩散器淹没深度（m）；Pb=1.013×105+9800×4.2=1.425×105Pa空气离开曝气池池面时，氧的百分比：％（3－77）式中Ot―氧的百分比（％）；EA―空气扩散器的氧转移效率。设计中取EA=20％％=17.54％4）曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑）：（3－78）式中Csb(30)―30℃时，鼓风曝气池内混合液溶解氧饱和度的平均值（mg/L）；Cs―30℃时，在大气压力条件下，氧的饱和度（mg/L）。换算为20℃条件下，条件下，脱氧清水的重氧量R0=（3－79）式中R―混合液需氧量（kg/h）；Csb(20)―20℃、―修正系数；―压力修正系数；C―曝气池出口处溶解氧浓度（mg/L）；设计中取=0.82，=0.95，=1.0，C=2.0R0=最大需氧量为R0max=5）曝气池供氧量：曝气池平均供氧量：（3－80）曝气池最大供氧量：（3－81）6）本系统的总用气量：除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥，空气量按回流污泥量的10倍考虑，污泥回流比R取值50％，这样，提升回流污泥所需空气量为：10×0.5×28473/24=5931.9m总需气量：21191.67+5931.9=27123.57m空气管路计算：布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，共3根干管。在每根干管上设20对曝气竖管，共60条配气竖管。曝气池共设120条配气竖管，每根竖管的供气量为：27123.57/120=226.03m3曝气池平面面积为88.65×40=3546m2，每个空气扩散器的服务面积按0.49m2计，则所需空气扩散器的总数为：3546/0.49每根竖管上安装的空气扩散器的个数为：7237/120=60.3个，取60个。每个空气扩散器的的配气量为：27123.57/120×60=3.77m3选择一条从鼓风机房开始最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气管路计算，计算结果见空气管路计算表。根据计算结果，空气管道系统的总压力损失为：（3－82）网状膜空气扩散器的压力损失设为为10kpa，则总压力损失为：10+4.12=14.12kpa,为安全起见，设计值取19.6kpa。空压机选择空气扩散器装置安装在距曝气池池底0.3m处，因此，空压机所需压力为：P=(4.7-0.3+1.0)×9.8=52.92kpa空压机供气量27123.57m23053.73m3/h=根据所需压力及空气量，选择长沙鼓风机厂的RF-350－A型罗茨鼓风机共5台。该鼓风机风压19.6kpa，风量158.9m3/min,转速730r/min，轴功率38kw，配套电动机型号Y220M-正常条件下，3台工作，2台备用，高负荷时4台工作，1台备用。每台鼓风机的进、出风管上均设有消声器和柔性接头，每台风机的出风管上还设有止回阀、电动闸阀旁通管路上的安全阀和压力开关等。在鼓风机房出风总管路上设有空气压力计和温度计，用于控制供气量和了解供气压力温度。为了减小鼓风机的噪声，每台风机上设有隔音罩，将出风管设置于地下廊道中，在进出风及排气管上设消声器，控制鼓风机房内噪声在85db以下。为方便安装和检修，鼓风机房内设有电动单梁起重机，起重重量为5t。表3－4空气管路计算表管段编号管段长度L(m)空气流量空气流速管径配件管段当量长度管段计算长度压力损失V()D(㎜)（m）(m)9.8()9.8（）123456789101135-340.43.770.06332弯头1个0.360.760.180.1434-330.47.540.12632三通1个0.360.760.370.2833-320.411.310.1890.2032三通1个0.360.760.720.5532-310.415.080.2520.2632三通1个0.360.761.010.7731-300.2518.850.3140.2440三通1个,异型管1个1.051.302.623.4130-291.037.70.6280.2950三通1个0.611.613.165.0929-281.075.41.2570.2680四通1个,异型管1个2.412.411.832.5828-271.0113.11.8850.23100四通1个,异型管1个3.154.150.853.5327-261.0150.82.5140.29100四通1个1.752.751.163.1926-251.0188.53.1420.36100四通1个1.752.751.624.4625-241.0226.23.770.44100弯头1个1.42.42.927.0124-235.0226.23.770.44100弯头1个1.46.42.9218.6923-220.25226.23.770.44100阀门1个,弯头1个，三通1个3.333.582.9210.4522-214.4452.47.540.32150四通1个,异型管1个5.139.541.2812.2121-204.4904.815.080.49200四通1个,异型管1个7.2411.641.2114.0820-194.41357.222.620.45250四通1个,异型管1个9.4613.861.0113.4019-184.41809.630.160.62250四通1个5.269.661.6415.8418-174.42262.037.70.52300四通1个,异型管1个11.7816.180.9815.8617-164.42714.445.240.62300四通1个6.5410.941.6217.7216-154.43166.252.770.53350四通1个,异型管1个14.1718.571.0719.8715-144.43619.260.320.6350四通1个7.7812.181.4617.7814-134.44071.667.860.52400四通1个,异型管1个16.6321.030.8618.3213-124.44524.075.40.58400四通1个9.2413.641.1315.4112-114.44976.482.940.64400四通1个9.2413.641.3318.1411-104.45428.890.480.55450四通1个,异型管1个19.1623.560.7918.6110-94.45881.298.020.59450四通1个10.6415.040.9914.899-84.46333.6105.560.64450四通1个10.6415.041.0716.098-74.46786.0113.10.69450四通1个10.6415.041.1417.157-64.47238.4120.640.59500四通1个,异型管1个21.7426.140.7218.826-54.47690.8128.180.63500四通1个12.0816.480.7712.695-44.48143.2135.720.67500四通1个12.0816.480.8213.514-31.08595.6143.260.71500四通1个12.0816.480.85140156.80.78500弯头1个9.6625.660.8722.322-14.527123.0452.050.9800四通1个,异型管1个38.2242.720.7933.75合计420.03空气管路布置图1空气管路布置图25.厌氧池部分设计计算：1）厌氧池容积：（3－83）式中Q――设计流量（0.58m3/s），设计中取0.58mt――水力停留时间h，设计中取1.6h。＜33333×20％＝6666m3因为厌氧段占总池容的20％，尺寸符合要求。2）污泥会流量计算，回流比经前面计算得R＝0.5污泥回流量为28473×0.5＝14237kg/d。6.进出水系统：1）曝气池的进水设计：初沉池来的水经过DN1200mm的管道送入厌氧－缺氧－好氧曝气池首端的进水渠道，管内的水流速度为0.88m/s。在进水渠道内，水流分别流向两侧，从厌氧段进入，进水渠道宽度为1.2m，渠道内的水深为1.0m（3－79）式中v1――渠道内最大水流速度（m/s）；b1――进水渠道宽度（m），设计中取b1＝1.2m；h1――进水渠道有效水深（m），设计中取h1＝1.0。则渠道内的最大水流速度：反应池采用孔口进水，孔口面积：（3－80）式中F――每座反应池所需的孔口面积（m2）；v2――孔口流速（m/s），一般采用0.2－1.5m/s，设计中取v2＝0.5m/s。m2设每个孔口的面积为0.5×.5＝0.25m2（3－81）式中f――每个孔口的面积（m2）；n――每座曝气池所需孔口数（个）。2）曝气池的出水设计：厌氧－缺氧－好氧池的出水采用巨型薄壁堰，跌落出水，堰上水头：（3－82）式中H――堰上水头（m）；Q――每座反应池出水量（m3/s）,指污水最大流量（1.16m3m――流量系数，一般采用0.4－0.5；b――堰宽（m），与反应池宽度相等。0.19m设计中取0.2m出水经过渠道汇集后由DN1200mm管道流出。3.6污水的生化后处理3.6.1二沉池的池型选择二次沉淀池是设置在曝气池之后的沉淀池，是以沉淀、去除生物处理过程中产生的污泥,获得澄清的处理水为主要目的。二沉池有别于其它沉淀池，其作用一是泥水分离，二是污泥浓缩，并因水量、水质的时常变化还要暂时贮存活性污泥。本设计采用机械吸泥的向心式辐流沉淀池，采用中心进水周边出水。辐流式沉淀池一般采取对称布置，运行效果好，管理方便，适用于大中型污水处理厂。本设计中采用2组辐流沉淀池N＝2，每池的设计流量为0.58m33.6.2二沉池的设计计算1．沉淀池面积：m2（3－83）式中F――沉淀部分有效面积（m2）；――单池设计流量（m3/s）；――表面负荷（m3/m2·h），一般采用0.5－1.5m3/m2·h设计中取1.5m3/m2·hm22．二沉池直径：（3－84）式中D――沉淀池直径（m）。m设计中直径取42m，则有R＝213．有效水深：（3－85）式中h――沉淀池有效水深（m）；——沉淀时间，一般采用1.5－3.0h,设计中取2.5h。m＜4m符合要求。径深比：介于6～12之间，满足要求。4．沉淀池有效容积：（3－86）5．污泥部分所需容积：若采用间歇排泥，根据给排水手册,公式按贮泥时间不小于2小时计，则二沉池污泥容积为：（3－87）式中V1――污泥部分所需容积（m3）；——污水平均流量（m3/s），m3/s；——污泥回流比，设计中取50%；——曝气池中污泥浓度，（mg/L）；——二沉池排泥浓度（mg/L）。（3－88）（3－89）式中SVI――污泥容积指数，一般采用70－150，设计中取100；r――系数，一般采用1.2。1mg/Lmg/Lm36．沉淀池总高度：（3－90）式中H――沉淀池总高度（m）；h1――沉淀池超高（m）,一般采用0.3－0.5m，设计中采用0.3h2――沉淀池有效水深（m）；设计计算得3.75m；h3――沉淀池缓冲层高度（m），一般采用0.3m；h4――沉淀池底部圆锥体高度（m）；h5――沉淀池污泥区高度（m）；由于污泥容积较大，无法设计污泥斗去容纳污泥，因此设计中采用机械吸泥机连续排泥，既是设计污泥斗存泥，也只按结构要求设计池底坡度为0.05，及一个放空时用的污泥斗。（3－91）式中h4――沉淀池底部圆锥体高度（m）；r――沉淀池半径（m）；设计中为21mr1――沉淀池进水竖井半径（m），一般采用1.0m；i――沉淀池池底坡度,设计中取5‰。m（3－92）式中V1――污泥部分所需容积（m3）；V2――沉淀池底部锥体容积（m3）；F――沉淀池表面积（m2）。式中h4――沉淀池底部圆锥体高度（m）；r――沉淀池半径（m）；设计中为21m,r1――沉淀池进水竖井半径（m），一般采用1.0m；解得：＝1.14则二沉池高度为：径深比：介于6～12之间，满足要求。3.6.3二沉池其它设计1.进水管的计算：（3－93）式中Q1――进水管设计流量（m3/s）；Q――单池设计流量（m3/s），设计中为0.58（m3/s）；Q0――单池污水平均流量（m3/s），设计中为0.766（m3/s）；R――污泥回流比（﹪），设计中为0.5。（m3/s）进水管直径为D1＝900mm，则有流速为：（3－94）2.进水竖井的计算：进水竖井直径采用D2＝2.0m；进水竖井采用多孔配水，配水口尺寸a×b=0.5×1.5m，公设6个沿井壁均匀布置；则有流速为：孔距l为：3.稳流桶的计算：桶中流速为：，设计中取0.02m/s。稳流桶过流面积：（3－95）稳流桶直径：（3－96）出水槽的计算：采用双边90°三角堰出水槽集水，出水槽沿池壁环形布置，环形槽中水由左右两侧汇入出水口。每侧流量：集水槽内水流速度为v＝0.6m/s＞0.4m/s，符合要求。设计集水槽宽B＝0.槽内终点水深为：m（3－97）槽内起点水深为：（3－98）（3－99）式中hk――槽内临界水深（m）；――系数，一般采用1.0；0.12mm设计中取出水堰后自由跌落水头0.10m，则集水槽高度为：0.1＋0.77＝0.87m，取0.9m。集水槽断面尺寸为0.8×0。9＝0.72m25.出水堰的计算：二沉池是污水处理系统中的主要构筑物，污水在二沉池中得到净化后，出水的水质指标大多已定，故二沉池的设计相当重要。本设计考虑到薄壁堰不能满足堰上负荷，故采用三角堰出水。为了便于安装及维修，采用与初沉池相同几何尺寸的三角堰。（3－100）式中q――三角堰单堰流量（L/s）；Q――进水流量（L/s）；L――集水堰总长度（m）；L1――集水堰外侧堰长（m）；L2――集水堰内侧堰长（m）；n――三角堰数量（个）；b――三角堰单宽（m），设计中取b＝0.10m；h――堰上水头（m）；q0――堰上负荷。设水槽距池壁0.8m。m个L/s（L/s·m）根据规定二沉池出水堰上负荷在1.5－2.9（L/s·m）之间，计算结符合要求。6.出水管的计算：出水管径DN800mm7.排泥装置二沉池采用周边传动刮泥机连续刮泥吸泥，本设计采用静水压力排泥。在二沉池的绗架上设有‰的污泥流动槽，污泥经过虹吸管排至槽内，沿槽流至中心排泥管，经进水竖井中的渐缩管后流出二沉池，采用渐缩是为保证中心管内污泥流速不宜过大，以利于气水分离。因为池径大于20m,因此采用周边传动的刮泥机，其传动装置在绗架的缘外，刮泥机旋转速度一般为1～3rad/h。外围刮泥板的线速度不超过3m/min，一般采用1.5m/min，则刮泥机为1.5m/min。8.二沉池集配水井设计计算：1）配水井中心管直径：（3－101）式中D2――配水井中心管直径（m）；v2――中心管内污水流速（m/s），一般采用v2≥0.6m/s，本设计中采用0.7m/sQ――进水流量（包括污泥量）（m3/s），设计中取1.5m3/s设计中取1.7m。2）配水井直径：（3－102）式中D3――配水井直径（m）；v3――配水井内污水流速（m/s），一般采用v20.2－0.3m/s，本设计中采用0.3m/s设计中采用3.1m。3）集水井直径：（3－103）式中D1――配水井直径（m）；v1――配水井内污水流速（m/s），一般采用v20.2－0.3m/s，本设计中采用0.25m/s设计中取4.2m。4）进水管管径：DN12005）出水管管径：DN9006）总出水管：DN1200mm详见二沉池图3.7污水的处理后消毒设计3.7.1消毒池概述城市污水经一级、二级处理后，水质有所改进，细菌含量大幅减少，但细菌的绝对值依然很可观，并存有并病原菌的可能。因此，在排放水体或农田灌溉之前，应进行消毒处理。污水消毒的主要方法是向污水中投加消毒剂，当前用于污水消毒的常见消毒剂主要有：液氯、次氯酸钠、臭氧、二氧化氯、紫外线。常见消毒剂的比较见下表：表3－5消毒方式名称优点缺点使用条件液氯效果可靠，投配设备简单，价格便宜余氯对水