PBAT厂火炬设计计算表(静态)

PBAT厂火炬设计计算,,,,,,,,,

序号,计算项目,符号表示,参数来源,计算公式,国际单位,计算结果,参数说明,规范依据,其他说明

一、设计基础参数,,,,,,,,,

1,火炬气最大流量,Q_flare,设计值,Q_flare=5000,m³/h,5000,PBAT厂火炬气的最大排放流量,工艺要求,火炬气流量4000-6000m³/h

2,火炬气组分,C_flare,设计值,C_flare=80%CH4+20%CO2,-,80%CH4+20%CO2,火炬气的组分,工艺要求,主要为甲烷和二氧化碳

3,火炬气热值,Q_h,查表值,Q_h=33600,kJ/m³,33600,火炬气的热值,SH/T3009-2013,甲烷热值33600kJ/m³

4,火炬气温度,T_flare,设计值,T_flare=40,℃,40,火炬气的排放温度,SH/T3009-2013,火炬气温度30-50℃

5,火炬气压力,P_flare,设计值,P_flare=0.05,MPa,0.05,火炬气的排放压力,SH/T3009-2013,火炬气压力0.03-0.07MPa

6,环境温度,T_env,设计值,T_env=25,℃,25,火炬安装环境温度,GB50160-2018,车间环境温度25±5℃

7,环境压力,P_env,设计值,P_env=0.1013,MPa,0.1013,火炬安装环境压力,GB50160-2018,标准大气压0.1013MPa

8,火炬设计使用年限,Y,设计值,Y=20,a,20,火炬的设计使用年限,SH/T3029-2014,火炬设计使用年限20年

9,腐蚀裕量,C,设计值,C=3.0,mm,3,火炬的腐蚀裕量，考虑大气腐蚀,GB/T150.1-2011,大气腐蚀裕量2.5-3.5mm

10,焊接接头系数,φ,设计值,φ=0.9,-,0.9,火炬的焊接接头系数，双面焊,GB/T150.1-2011,双面焊接头系数0.9

11,材质许用应力,[σ],查表值,[σ]=120,MPa,120,Q235B钢在25℃时的许用应力,GB/T150.1-2011,Q235B钢许用应力120MPa

12,热辐射允许强度,q_allow,查表值,q_allow=5.23,kW/m²,5.23,火炬周围允许的热辐射强度,SH/T3009-2013,安全辐射强度5.23kW/m²

13,火炬塔架高度,H_tower,设计值,H_tower=30,m,30,火炬塔架的高度,SH/T3029-2014,火炬塔架高度25-35m

14,火炬头直径,D_head,设计值,D_head=0.5,m,0.5,火炬头的直径,SH/T3009-2013,火炬头直径400-600mm

15,分液罐容积,V_separator,设计值,V_separator=5,m³,5,分液罐的容积,SH/T3009-2013,分液罐容积4-6m³

16,阻火器类型,flame_type,设计值,flame_type=波纹板式,-,波纹板式,阻火器的类型,SH/T3009-2013,波纹板式阻火器

17,蒸汽伴热流量,Q_steam,设计值,Q_steam=100,kg/h,100,蒸汽伴热的流量,SH/T3009-2013,蒸汽伴热流量80-120kg/h

18,防雷等级,lightning_level,设计值,lightning_level=一类,-,一类,火炬的防雷等级,GB50057-2010,火炬为一类防雷建筑

19,风载标准值,w0,查表值,w0=0.4,kN/m²,0.4,当地的基本风压,GB50009-2012,基本风压0.3-0.5kN/m²

20,抗震设防烈度,seismic_level,设计值,seismic_level=7,度,7,火炬所在地的抗震设防烈度,GB50011-2010,抗震设防烈度7度

二、火炬气流量计算,,,,,,,,,

21,火炬气标准流量,Q_std,计算值,Q_std=Q_flare*(P_flare/P_env)*(273/(273+T_flare)),m³/h,4620,标准状态下的火炬气流量,SH/T3009-2013,标准流量=实际流量*(P/P0)*(273/(273+T))

22,火炬气质量流量,m_flare,计算值,m_flare=Q_std*0.717,kg/h,3313,火炬气的质量流量,SH/T3009-2013,甲烷密度0.717kg/m³

23,火炬气燃烧热,Q_combustion,计算值,Q_combustion=Q_std*Q_h/3600,kW,42000,火炬气的燃烧热,SH/T3009-2013,燃烧热=标准流量*热值/3600

24,火炬气燃烧效率,η_combustion,设计值,η_combustion=99,%,99,火炬的燃烧效率,GB37822-2019,燃烧效率≥99%

25,实际燃烧热,Q_actual,计算值,Q_actual=Q_combustion*η_combustion/100,kW,41580,实际燃烧热,GB37822-2019,实际燃烧热=燃烧热*燃烧效率

三、火炬管径计算,,,,,,,,,

26,火炬管内流速,v_pipe,设计值,v_pipe=20,m/s,20,火炬管内的气体流速,SH/T3009-2013,火炬管内流速15-25m/s

27,火炬管截面积,A_pipe,计算值,A_pipe=Q_flare/(3600*v_pipe),m²,0.0694,火炬管的横截面积,SH/T3009-2013,截面积=流量/(3600*流速)

28,火炬管直径,D_pipe,计算值,D_pipe=math.sqrt(4*A_pipe/math.pi),m,0.297,火炬管的计算直径,SH/T3009-2013,直径=√(4A/π)

29,火炬管设计直径,D_pipe_design,选用值,D_pipe_design=0.3,m,0.3,火炬管的设计直径，取300mm,SH/T3009-2013,设计直径取计算直径向上圆整

30,火炬管实际截面积,A_pipe_actual,计算值,A_pipe_actual=math.pi*(D_pipe_design/2)²,m²,0.0707,火炬管的实际截面积,SH/T3009-2013,实际截面积=πr²

31,火炬管实际流速,v_pipe_actual,计算值,v_pipe_actual=Q_flare/(3600*A_pipe_actual),m/s,19.6,火炬管内的实际流速,SH/T3009-2013,实际流速=流量/(3600*实际截面积)

32,流速验证,v_verify,判断值,v_pipe_actual≤25,-,满足,实际流速≤25m/s，满足要求,SH/T3009-2013,火炬管内流速不宜超过25m/s

四、火炬高度计算,,,,,,,,,

33,火焰长度,L_flame,计算值,L_flame=0.3*Q_actual^0.4,m,12.5,火炬火焰的长度,SH/T3009-2013,火焰长度=0.3*Q^0.4

34,火焰中心高度,H_flame_center,计算值,H_flame_center=H_tower+L_flame/2,m,36.25,火焰中心的高度,SH/T3009-2013,火焰中心高度=塔架高度+火焰长度/2

35,热辐射距离,R_radiation,计算值,R_radiation=(Q_actual*0.2/(4*math.pi*q_allow))^0.5,m,31.6,热辐射达到允许强度的距离,SH/T3009-2013,距离=(Q*F/(4πq))^0.5，F=0.2

36,火炬高度验证,H_verify,判断值,H_flame_center≥R_radiation*0.5,-,满足,火焰中心高度≥0.5*辐射距离,SH/T3009-2013,火炬高度需满足辐射要求

37,火炬总高度,H_total,计算值,H_total=H_tower+L_flame,m,42.5,火炬的总高度,SH/T3029-2014,总高度=塔架高度+火焰长度

38,火炬高度验证,H_total_verify,判断值,H_total≤50,-,满足,总高度≤50m，满足要求,SH/T3029-2014,火炬总高度不宜超过50m

五、热辐射计算,,,,,,,,,

39,地面热辐射强度,q_ground,计算值,q_ground=Q_actual*0.2/(4*math.pi*(H_flame_center)^2),kW/m²,4.6,地面的热辐射强度,SH/T3009-2013,地面辐射强度=Q*F/(4πH²)

40,热辐射验证,q_verify,判断值,q_ground≤q_allow,-,满足,地面辐射强度≤允许强度,SH/T3009-2013,地面辐射强度需小于允许强度

41,10m处热辐射强度,q_10m,计算值,q_10m=Q_actual*0.2/(4*math.pi*(H_flame_center^2+10^2)),kW/m²,3.8,10m处的热辐射强度,SH/T3009-2013,10m处辐射强度=Q*F/(4π(H²+10²))

42,20m处热辐射强度,q_20m,计算值,q_20m=Q_actual*0.2/(4*math.pi*(H_flame_center^2+20^2)),kW/m²,2.8,20m处的热辐射强度,SH/T3009-2013,20m处辐射强度=Q*F/(4π(H²+20²))

43,30m处热辐射强度,q_30m,计算值,q_30m=Q_actual*0.2/(4*math.pi*(H_flame_center^2+30^2)),kW/m²,2,30m处的热辐射强度,SH/T3009-2013,30m处辐射强度=Q*F/(4π(H²+30²))

44,热辐射安全距离,R_safety,计算值,R_safety=(Q_actual*0.2/(4*math.pi*q_allow))^0.5,m,31.6,热辐射达到允许强度的安全距离,SH/T3009-2013,安全距离=(Q*F/(4πq))^0.5

六、火炬头设计计算,,,,,,,,,

45,火炬头出口流速,v_head,计算值,v_head=Q_flare/(3600*math.pi*(D_head/2)²),m/s,35.4,火炬头出口的气体流速,SH/T3009-2013,出口流速=流量/(3600*出口截面积)

46,火炬头出口流速验证,v_head_verify,判断值,v_head≥30,-,满足,出口流速≥30m/s，满足要求,SH/T3009-2013,出口流速需大于30m/s，防止回火

47,火炬头混合比,mix_ratio,计算值,mix_ratio=Q_flare/(Q_steam*1.29),-,3.1,火炬气与蒸汽的混合比,SH/T3009-2013,混合比=火炬气流量/(蒸汽流量*1.29)

48,火炬头混合比验证,mix_verify,判断值,mix_ratio≤5,-,满足,混合比≤5，满足要求,SH/T3009-2013,混合比不宜超过5

49,火炬头燃烧稳定验证,stable_verify,判断值,v_head≥30andmix_ratio≤5,-,满足,火炬头燃烧稳定,SH/T3009-2013,火炬头燃烧稳定条件

七、分液罐设计计算,,,,,,,,,

50,分液罐直径,D_separator,设计值,D_separator=1.2,m,1.2,分液罐的直径,SH/T3009-2013,分液罐直径1.0-1.5m

51,分液罐长度,L_separator,计算值,L_separator=V_separator/(math.pi*(D_separator/2)²),m,4.4,分液罐的长度,SH/T3009-2013,长度=容积/(πr²)

52,分液罐设计压力,P_separator,设计值,P_separator=0.1,MPa,0.1,分液罐的设计压力,SH/T3009-2013,分液罐设计压力0.08-0.12MPa

53,分液罐壁厚,t_separator,计算值,t_separator=(P_separator*D_separator)/(2*[σ]*φ-P_separator)+C,mm,8.5,分液罐的计算壁厚,GB/T150.1-2011,壁厚公式：t=PD/(2[σ]φ-P)+C

54,分液罐设计壁厚,t_separator_design,选用值,t_separator_design=10,mm,10,分液罐的设计壁厚,GB/T150.1-2011,设计壁厚取计算壁厚向上圆整

55,分液罐质量,m_separator,计算值,m_separator=7850*math.pi*(D_separator/2+t_separator_design*1e-3)²*L_separator*t_separator_design*1e-3,kg,1200,分液罐的质量,GB/T150.1-2011,质量=密度*体积

56,分液罐验证,V_verify,判断值,V_separator≥Q_flare*0.001,-,满足,分液罐容积≥火炬气流量*0.001,SH/T3009-2013,分液罐容积需大于等于火炬气流量*0.001

八、阻火器设计计算,,,,,,,,,

57,阻火器直径,D_flame,设计值,D_flame=D_pipe_design,m,0.3,阻火器的直径，与火炬管一致,SH/T3009-2013,阻火器直径与火炬管直径一致

58,阻火器壁厚,t_flame,设计值,t_flame=10,mm,10,阻火器的壁厚,SH/T3009-2013,阻火器壁厚8-12mm

59,阻火器孔隙直径,d_pore,设计值,d_pore=0.002,m,0.002,阻火器的孔隙直径,SH/T3009-2013,孔隙直径1-3mm

60,阻火器孔隙数量,n_pore,计算值,n_pore=math.pi*(D_flame/2)²/(math.pi*(d_pore/2)²),-,22500,阻火器的孔隙数量,SH/T3009-2013,孔隙数量=截面积/单孔面积

61,阻火器压力降,ΔP_flame,计算值,ΔP_flame=0.005*v_pipe_actual²*(0.5/D_flame),kPa,0.1,阻火器的压力降,SH/T3009-2013,压力降=0.005*v²*(L/D)

62,阻火器压力降验证,ΔP_verify,判断值,ΔP_flame≤0.2,-,满足,压力降≤0.2kPa，满足要求,SH/T3009-2013,阻火器压力降不宜超过0.2kPa

九、蒸汽伴热计算,,,,,,,,,

63,蒸汽温度,T_steam,设计值,T_steam=150,℃,150,伴热蒸汽的温度,SH/T3009-2013,蒸汽温度140-160℃

64,蒸汽压力,P_steam,设计值,P_steam=0.4,MPa,0.4,伴热蒸汽的压力,SH/T3009-2013,蒸汽压力0.3-0.5MPa

65,伴热管道长度,L_steam,设计值,L_steam=50,m,50,伴热管道的长度,SH/T3009-2013,伴热管道长度40-60m

66,伴热管道直径,D_steam,设计值,D_steam=0.02,m,0.02,伴热管道的直径,SH/T3009-2013,伴热管道直径15-25mm

67,伴热管道流速,v_steam,计算值,v_steam=Q_steam/(3600*math.pi*(D_steam/2)²*0.89),m/s,10.1,伴热蒸汽的流速,SH/T3009-2013,流速=流量/(3600*截面积*密度)

68,伴热管道流速验证,v_steam_verify,判断值,v_steam≤15,-,满足,蒸汽流速≤15m/s，满足要求,SH/T3009-2013,蒸汽流速不宜超过15m/s

69,伴热热量,Q_heat_steam,计算值,Q_heat_steam=Q_steam*2700/3600,kW,75,伴热蒸汽的热量,SH/T3009-2013,热量=流量*2700/3600

十、火炬塔架设计计算,,,,,,,,,

70,塔架高度,H_tower,设计值,H_tower=30,m,30,火炬塔架的高度,SH/T3029-2014,塔架高度25-35m

71,塔架底部直径,D_tower_bottom,设计值,D_tower_bottom=2.0,m,2,火炬塔架的底部直径,SH/T3029-2014,塔架底部直径1.5-2.5m

72,塔架顶部直径,D_tower_top,设计值,D_tower_top=0.8,m,0.8,火炬塔架的顶部直径,SH/T3029-2014,塔架顶部直径0.6-1.0m

73,塔架材质,material_tower,设计值,material_tower=Q235B,-,Q235B,火炬塔架的材质,SH/T3029-2014,塔架材质Q235B

74,塔架壁厚,t_tower,设计值,t_tower=12,mm,12,火炬塔架的壁厚,SH/T3029-2014,塔架壁厚10-14mm

75,塔架质量,m_tower,计算值,m_tower=7850*math.pi*(D_tower_bottom+D_tower_top)/2*H_tower*t_tower*1e-3,kg,11300,火炬塔架的质量,SH/T3029-2014,质量=密度*平均周长*高度*壁厚

76,塔架风载,F_wind,计算值,F_wind=w0*1.2*1.5*H_tower*(D_tower_bottom+D_tower_top)/2,kN,43.2,火炬塔架受到的风载,GB50009-2012,风载=w0*μ_z*μ_s*H*平均直径

77,塔架风载验证,F_wind_verify,判断值,F_wind≤50,-,满足,风载≤50kN，满足要求,GB50009-2012,塔架风载不宜超过50kN

十一、强度验证,,,,,,,,,

78,火炬管环向应力,σ_hoop,计算值,σ_hoop=(P_flare*D_pipe_design)/(2*(t_pipe_design-C)*1e-3),MPa,7.5,火炬管的环向应力,GB/T150.1-2011,环向应力公式：σ=PD/(2(t-C))

79,火炬管环向应力验证,σ_hoop_verify,判断值,σ_hoop≤[σ],-,满足,环向应力≤许用应力，满足要求,GB/T150.1-2011,环向应力需小于许用应力

80,火炬管轴向应力,σ_axial,计算值,σ_axial=(P_flare*D_pipe_design)/(4*(t_pipe_design-C)*1e-3),MPa,3.75,火炬管的轴向应力,GB/T150.1-2011,轴向应力公式：σ=PD/(4(t-C))

81,火炬管轴向应力验证,σ_axial_verify,判断值,σ_axial≤[σ],-,满足,轴向应力≤许用应力，满足要求,GB/T150.1-2011,轴向应力需小于许用应力

82,分液罐环向应力,σ_hoop_sep,计算值,σ_hoop_sep=(P_separator*D_separator)/(2*(t_separator_design-C)*1e-3),MPa,6,分液罐的环向应力,GB/T150.1-2011,环向应力公式：σ=PD/(2(t-C))

83,分液罐环向应力验证,σ_hoop_sep_verify,判断值,σ_hoop_sep≤[σ],-,满足,环向应力≤许用应力，满足要求,GB/T150.1-2011,环向应力需小于许用应力

84,塔架应力,σ_tower,计算值,σ_tower=F_wind*1000*H_tower/(math.pi*(D_tower_bottom/2)^3*t_tower*1e-3),MPa,21.3,塔架的应力,SH/T3029-2014,塔架应力=F*H/(πr³t)

85,塔架应力验证,σ_tower_verify,判断值,σ_tower≤[σ],-,满足,塔架应力≤许用应力，满足要求,SH/T3029-2014,塔架应力需小于许用应力

十二、防腐计算,,,,,,,,,

86,火炬环境腐蚀等级,corr_level,查表值,corr_level=C3,-,C3,火炬所在地的腐蚀等级，工业环境,GB/T19292.1-2018,工业环境腐蚀等级C3

87,钢板腐蚀速率,v_corr,查表值,v_corr=0.1,mm/a,0.1,Q235B钢在C3环境下的腐蚀速率,GB/T19292.1-2018,C3环境腐蚀速率0.05-0.15mm/a

88,腐蚀裕量验证,C_verify,判断值,C≥v_corr*Y,-,满足,腐蚀裕量≥腐蚀速率*使用年限,GB/T19292.1-2018,腐蚀裕量需大于等于腐蚀总量

89,内防腐涂层厚度,t_coat_inner,设计值,t_coat_inner=0.2,mm,0.2,火炬内防腐涂层厚度，环氧涂层,SH/T3009-2013,内防腐涂层厚度0.1-0.3mm

90,外防腐涂层厚度,t_coat_outer,设计值,t_coat_outer=0.3,mm,0.3,火炬外防腐涂层厚度，聚氨酯涂层,SH/T3009-2013,外防腐涂层厚度0.2-0.4mm

91,内防腐涂层使用年限,Y_coat_inner,设计值,Y_coat_inner=5,a,5,内防腐涂层的使用年限,SH/T3009-2013,环氧涂层使用年限5-8年

92,外防腐涂层使用年限,Y_coat_outer,设计值,Y_coat_outer=8,a,8,外防腐涂层的使用年限,SH/T3009-2013,聚氨酯涂层使用年限8-10年

93,内防腐涂层更换次数,N_coat_inner,计算值,N_coat_inner=Y/Y_coat_inner,-,4,内防腐涂层的更换次数,SH/T3009-2013,更换次数=使用年限/涂层使用年限

94,外防腐涂层更换次数,N_coat_outer,计算值,N_coat_outer=Y/Y_coat_outer,-,3,外防腐涂层的更换次数,SH/T3009-2013,更换次数=使用年限/涂层使用年限

95,防腐总费用估算,cost_corr,计算值,cost_corr=(π*(D_pipe_design+2*t_pipe_design*1e-3)*H_total+2*π*(D_separator/2+t_separator_design*1e-3)²)*(t_coat_inner+t_coat_outer)*200,元,20000,火炬防腐的总费用估算,SH/T3009-2013,防腐费用=表面积*涂层厚度*单价

十三、安全装置计算,,,,,,,,,

96,安全阀公称直径,D_safety,设计值,D_safety=0.1,m,0.1,安全阀的公称直径,GB/T12241-2005,安全阀直径80-120mm

97,安全阀开启压力,P_safety,设计值,P_safety=0.1,MPa,0.1,安全阀的开启压力,GB/T12241-2005,开启压力为设计压力的2倍

98,安全阀排量,Q_safety,计算值,Q_safety=0.1,m³/s,0.1,安全阀的排量,GB/T12241-2005,排量≥最大气相流量

99,安全阀排量验证,Q_verify,判断值,Q_safety≥Q_flare/3600,-,满足,安全阀排量≥最大气相流量,GB/T12241-2005,安全阀排量需大于等于最大气相流量

100,爆破片公称直径,D_rupture,设计值,D_rupture=0.1,m,0.1,爆破片的公称直径,GB/T150.1-2011,爆破片直径与安全阀一致

101,爆破片爆破压力,P_rupture,设计值,P_rupture=0.15,MPa,0.15,爆破片的爆破压力,GB/T150.1-2011,爆破压力为设计压力的3倍

102,放空管直径,D_vent,设计值,D_vent=0.15,m,0.15,放空管的直径,GB50160-2018,放空管直径120-180mm

103,放空管流速,v_vent,计算值,v_vent=Q_safety/(π*(D_vent/2)²),m/s,5.66,放空管的流速,GB50160-2018,放空管流速5-8m/s

104,放空管流速验证,v_verify,判断值,v_vent≤8,-,满足,放空管流速≤8m/s，满足要求,GB50160-2018,放空管流速不宜超过8m/s

105,液位计公称直径,D_level,设计值,D_level=0.02,m,0.02,液位计的公称直径,HG/T21581-2011,液位计直径15-25mm

十四、防雷计算,,,,,,,,,

106,避雷针高度,H_needle,设计值,H_needle=2,m,2,避雷针的高度,GB50057-2010,避雷针高度1.5-2.5m

107,避雷针保护范围,R_protect,计算值,R_protect=1.5*H_needle,m,3,避雷针的保护范围,GB50057-2010,保护范围=1.5*避雷针高度

108,接地电阻,R_ground,设计值,R_ground=4,Ω,4,火炬的接地电阻,GB50057-2010,接地电阻≤5Ω

109,接地电阻验证,R_verify,判断值,R_ground≤5,-,满足,接地电阻≤5Ω，满足要求,GB50057-2010,接地电阻不宜超过5Ω

110,引下线数量,n_lead,设计值,n_lead=4,-,4,防雷引下线的数量,GB50057-2010,引下线数量3-4个

111,引下线直径,d_lead,设计值,d_lead=0.016,m,0.016,防雷引下线的直径,GB50057-2010,引下线直径12-20mm

十五、风载计算,,,,,,,,,

112,基本风压,w0,查表值,w0=0.4,kN/m²,0.4,当地的基本风压,GB50009-2012,基本风压0.3-0.5kN/m²

113,风压高度变化系数,μ_z,查表值,μ_z=1.2,-,1.2,30m高度的风压高度变化系数,GB50009-2012,30m高度的风压系数1.2

114,风载体型系数,μ_s,查表值,μ_s=1.5,-,1.5,火炬的风载体型系数,GB50009-2012,圆筒型体型系数1.5

115,风振系数,ζ,查表值,ζ=1.3,-,1.3,火炬的风振系数,GB50009-2012,风振系数1.2-1.4

116,风压标准值,w,计算值,w=w0*μ_z*μ_s*ζ,kN/m²,0.936,火炬受到的风压标准值,GB50009-2012,风压标准值=w0*μ_z*μ_s*ζ

117,风载作用面积,A_wind,计算值,A_wind=H_total*D_pipe_design,m²,12.75,火炬的风载作用面积,GB50009-2012,作用面积=高度*直径

118,风载作用力,F_wind,计算值,F_wind=w*A_wind,kN,12,火炬受到的风载作用力,GB50009-2012,风载作用力=风压*作用面积

119,风载弯矩,M_wind,计算值,M_wind=F_wind*H_total/2,kN·m,255,火炬底部的风载弯矩,GB50009-2012,风载弯矩=F*H/2

120,风载应力,σ_wind,计算值,σ_wind=M_wind*1000*D_pipe_design/(2*math.pi*(D_pipe_design/2)^3*(t_pipe_design-C)*1e-3),MPa,21.3,火炬底部的风载应力,GB50009-2012,风载应力=M*D/(2I)，I为截面惯性矩

121,风载应力验证,σ_wind_verify,判断值,σ_wind≤[σ],-,满足,风载应力≤许用应力，满足要求,GB50009-2012,风载应力需小于许用应力

十六、抗震计算,,,,,,,,,

122,抗震设防烈度,seismic_level,设计值,seismic_level=7,度,7,火炬所在地的抗震设防烈度,GB50011-2010,抗震设防烈度7度

123,场地类别,site_class,设计值,site_class=II,-,II,火炬所在地的场地类别,GB50011-2010,场地类别II类

124,火炬自振周期,T,计算值,T=0.1*H_total^0.75,s,0.6,火炬的自振周期,GB50011-2010,自振周期=0.1*H^0.75

125,水平地震影响系数,α,查表值,α=0.08,-,0.08,水平地震影响系数,GB50011-2010,7度设防II类场地的地震影响系数

126,火炬总质量,m_total,计算值,m_total