013模板工程施工方案-碗扣式 +扣件式

濉溪县望湖新城东区（南关二期）棚改安置项目模板工程专项施工方案濉溪县望湖新城东区（南关二期）项目模板工程专项施工方案编制：审核：审批：中铁十六局集团有限公司濉溪县望湖新城东区（南关二期）经理部二〇二〇年十一月一日目录6312一、编制依据 113831二、工程概况 115802三、施工概况 128255四、模板工程的特点、难点 14002五、施工准备 2130471、技术准备 244932、机具准备 2169593、材料准备 26202六、施工方法 3137641、基础底板模板 4142472、集水坑模板 4142443、剪力墙模板 5100314、结构楼板模板 8186215、柱模板 1060036、框架梁模板 11177637、楼梯模板 1342998、基础深浅基交界处模板 1511769、门窗洞口模板 1526136七、模板拆除 1636031、墙、柱模板拆除要求 16264002、梁、板模板拆除的要求 1714513、顶板、楼梯模板的拆除要求 175861八、模板安装质量要求 187895九、文明工地建设 193474十、模板施工安全措施 2016735十一、附件-模板计算书 2110994住宅2.9标准层楼板模板(扣件式)计算书 214216一、计算依据 219621二、计算参数 2220449三、面板验算 2492201、强度验算 24160552、挠度验算 2414520四、次楞验算 25322821、强度验算 2678582、抗剪验算 2625293、挠度验算 26173794、支座反力 2715330五、主楞验算 27224701、抗弯验算 28221792、抗剪验算 2820123、挠度验算 28149604、支座反力计算 298422六、立杆验算 29164161、长细比验算 29171682、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 29202453、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) 302164七、可调托座验算 3312353住宅2.9标准层盘扣式梁模板安全计算书 3414481一、计算依据 3428203二、计算参数 3514514三、面板验算 37210681、强度验算 37103312、挠度验算 3821064四、次楞验算 38210341、强度验算 3950492、抗剪验算 3973873、挠度验算 3991434、支座反力 4017741五、主楞验算 40100491、抗弯验算 41127222、抗剪验算 41133523、挠度验算 42285064、支座反力 4215927六、立杆承载力验算 42142621、不考虑风荷载 4388702、考虑风荷载 4432385七、可调托座验算 4727675八、立杆地基基础验算 4723097地库3.7米扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 4831690一、计算依据 4824905二、计算参数 4826733三、面板验算 50106391、强度验算 51107982、挠度验算 5117711四、次楞验算 5288951、强度验算 53119782、抗剪验算 53192373、挠度验算 53267674、支座反力 5423822五、主楞验算 54278481、抗弯验算 55152732、抗剪验算 55173523、挠度验算 55164664、支座反力计算 5629296六、立杆验算 56290771、长细比验算 56198682、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 5680203、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) 5725144七、可调托座验算 6029973地库4.2米扣件式梁模板安全计算书 6024277一、计算依据 6023488二、计算参数 614842三、面板验算 6336741、强度验算 63310222、挠度验算 648571四、次楞验算 64116891、强度验算 65316342、抗剪验算 65300643、挠度验算 66277024、支座反力 6627951五、主楞验算 66171751、抗弯验算 67237722、抗剪验算 6728843、挠度验算 68251764、支座反力计算 6830182六、立杆验算 68291291、长细比验算 6860562、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 68250603、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) 6930292七、可调托座验算 7211150住宅4.2米碗扣式钢管支架楼板模板安全计算书 734211一、计算依据 7332632二、计算参数 745884三、面板验算 76106581、强度验算 7744292、挠度验算 7714823四、次楞验算 7797241、强度验算 78250902、抗剪验算 78223533、挠度验算 79155364、支座反力 7914433五、主楞验算 7937951、抗弯验算 8020782、抗剪验算 80232403、挠度验算 81189114、支座反力 818009六、立杆承载力验算 81284581、不考虑风荷载 8298812、考虑风荷载 831222七、可调托座验算 8612231八、立杆地基基础验算 869562扣件式地库梁模板安全计算书 8719274一、计算依据 87179691、计算参数 87197842、施工简图 9022224二、面板验算 9028811、强度验算 91129282、挠度验算 912045三、次楞验算 9269171、强度验算 9220222、抗剪验算 93281693、挠度验算 9364554、支座反力 944887四、主楞验算 94139941、抗弯验算 95199792、抗剪验算 9583283、挠度验算 95169964、支座反力计算 9610057五、端支座扣件抗滑移验算 965603六、可调托座验算 9615397七、立杆验算 96218471、长细比验算 96325872、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 9652513、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) 97143扣件式标准层梁模板安全计算书 10019074一、计算依据 100201771、计算参数 102138552、施工简图 1044979二、面板验算 104127811、强度验算 10588462、挠度验算 10524105三、次楞验算 106281101、强度验算 106303822、抗剪验算 107304843、挠度验算 10775524、支座反力 1072388四、主楞验算 108262981、抗弯验算 108290092、抗剪验算 10963733、挠度验算 109320194、支座反力计算 10927899五、端支座扣件抗滑移验算 11089六、可调托座验算 11013230七、立杆验算 110197961、长细比验算 110127072、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 110195583、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) 11121182柱模板（设置对拉螺栓）计算书 11429378一、计算依据 1145311二、计算参数 1155916三、荷载统计 11619380四、面板验算 117237581、强度验算 117140952、挠度验算 11828946五、次楞验算 11821603A、柱长边次楞验算 11829521B、柱短边次楞验算 1201301六、柱箍验算 1221667A、柱长边柱箍验算 12223411B、柱短边柱箍验算 12430828七、对拉螺栓验算 1255521300mm墙模板（木模）安全计算书 12519365一、计算依据 125973二、计算参数 126859三、荷载统计 12710004四、面板验算 127177731、强度验算 128153062、挠度验算 12823210五、次楞验算 129219041、抗弯强度验算 12915312、抗剪强度验算 129231233、挠度验算 13045324、支座反力计算 13024260六、主楞验算 130114341、抗弯强度验算 131142512、抗剪强度验算 131155503、挠度验算 131283384、支座反力计算 13215101七、对拉螺栓验算m墙模板（木模）安全计算书 1323463一、计算依据 1326635二、计算参数 13313782三、荷载统计 1346339四、面板验算 13477121、强度验算 135197242、挠度验算 13526345五、次楞验算 136149451、抗弯强度验算 136240622、抗剪强度验算 136218973、挠度验算 137211054、支座反力计算 13720755六、主楞验算 137218381、抗弯强度验算 138265372、抗剪强度验算 138136013、挠度验算 138230514、支座反力计算 13912936七、对拉螺栓验算 139一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）3、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2018)4、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010(2015）5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016）7、施工图、图纸会审记录及相关技术资料二、工程概况本工程位于濉溪县望湖新城东区（南关二期）建设项目，位于安徽省淮北市濉溪县南环城路与十南街交汇处，濉溪县中等职业技术学校西侧。总建筑面积为166320平方米（其中地下车库建筑面积为25640平方米），计容面积为133615平方米；本建筑工程为地下车库（含人防）和16栋住宅楼，地下1层，地上分别为十八层和二十四层，剪力墙结构，1栋配套用房和3栋商业楼。住宅基础形式为筏板基础；地下车库基础形式为筏板加柱墩基础形式，地下室筏板厚度为500mm，主楼24层为1.2m、18层为0.9m；住宅楼基础类型为CFG桩。三、施工概况模板工程施工是结构工程的一个重要环节，模板施工的质量将直接影响到工程质量，模板体系的采用又直接关系到施工进度及安全施工，为保证结构质量及施工进度、安全、文明施工，本工程采用木胶合板（木胶合板与砼接触面均刷脱模剂）面料、方木龙骨和扣件式钢管支撑架（层高大于2.9米）及承插式钢管支撑架（住宅标准层2.9米），以上所选用的材料，具有结构坚固，刚度大，轻巧，整体性好，适应性强，组装和拆卸方便，经济效益高的优点。模板施工配备专业施工队伍，保证流水施工。四、模板工程的特点、难点(1)基础底板的集水坑、电梯井坑的模板需要在现场进行制作，现场保证模板制作的精度和质量是模板工程施工的一个重难点。(2)顶板框架梁较多，开间尺寸小，造型复杂，保证施工质量及开间尺寸是模板工程施工的一个重难点。(3)本工程窗台、阳台造型较为复杂，保证模板的强度、稳定性及平整度和不涨模是施工的一个重难点。五、施工准备1、技术准备收到图纸后，由工程部组织现场工长、质量人员、翻样人员、放线人员以及施工队有关人员进行图纸汇审，了解设计要求及建筑做法。新旧图纸要列详细目录，其中包括图名、图号、收图日期、数量等相关信息，并在旧版图纸上用红笔注明图纸作废。设计变更、洽商要及时整理并下发到各职能部门及施工队，各部门须将对图纸的更改标注在施工图上，避免出现图纸内容未及时更新而出现错误。对施工队采取按工种定人、定岗、定质量的三定措施，针对施工的要点、难点提前对现场操作人员进行技术交底和安全交底。2、机具准备根据实际情况配备施工机具：木工电钻、木工电刨、手电钻、铁木榔头、活动板子、水平尺、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、吊车、塔吊、混凝土输送泵、混凝土布料机、靠尺、线坠。需用机具具体数量依据现场施工进度适当增减数量。3、材料准备工程分部分项模板做法选择见表1表1模板做法选择表序号分部分项工程选择模板品种备注1基础底板边模采用12mm厚木模板车库筏形基础侧模采用砖砌2电梯井坑集水坑模板采用18mm厚木模板3地下室外墙采用18mm厚木模板4地下室其他内墙采用12mm厚木模板5剪力墙采用15mm厚木模板6独立柱采用12mm厚木模板7梁板底模采用12mm厚木模板8梁侧模采用12mm厚木模板9后浇带采用快易收口网及钢筋骨架10水平模板支撑系统采用碗扣式脚手架配套材料主要包括钢管、钢丝绳、可调托、穿墙螺栓、铅丝等。为使大模板便于脱模，且脱模后墙面平整光洁，应对模板表面涂刷隔离剂，以尽量减少模板与混凝土的粘结，隔离剂选用水质脱模剂。六、施工方法模板工程具体施工工艺如下：熟悉图纸和模板设计熟悉图纸和模板设计设备物资部交计划财务部底班组安全管理部质量监督部作综合办公室、施工技术部编码上道工序质量互检测量实验室项目总工（副组长）电气施工队设备安装施工队模板定位放样模板规范安装施工员质量检查质检员质量复查、核定监理人员核验认可进入下道工序施工砼达到模板拆除要求经施工员下令拆除模板通过同等条件养护砼试块按照监理人员要求进行整改合格不合格图5-1模板工程施工工艺框图1、基础底板模板本工程基础为筏板加下柱墩筏形基础，车库防水板厚度0.5m，主楼筏板厚度为0.9～1.2m，基础底板褥垫层厚度200mm，侧模板采用砖模，砖模采用实心砖用水泥砂浆进行砌筑。主楼砖模墙厚240mm，高度同主体筏板厚度，地库筏板侧面砖模墙厚240mm，高度500mm。基础底板砼垫层侧模板采用50×100mm厚方木，基础底板及300mm/500mm高地下室外墙导墙采用木质模板，木模采用15mm厚多层板和木方进行组合配置模板，使用穿墙螺栓进行加固，螺栓直径为16mm，住宅楼及地库基础模板采用的螺栓为止水螺栓。地下室基础外墙设置钢板止水带，非人防区域设置在外墙下底板上500mm高外墙中线上，人防区域设置在外墙（包括人防与非人防分隔墙）下底板上500mm高外墙中线上，焊接连接。在主楼基础底板侧模底部设置用于加固侧模的钢筋锁口，采用直径25mm的钢筋制做，钢筋锁口与基础底板内马凳焊接牢固，间距1200mm布置，单面焊接30mm，严禁点焊。2、集水坑模板集水井、电梯坑采用木质模板，面板采用18mm厚多层板，模板侧楞采用50×100mm木方，支撑体系采用Φ48×3mm钢管或50×100mm木方支撑。木模板整体与底板钢筋连接牢固，确保模板不发生位移，具体作法见图5-2至图5-5。图5-2电梯坑、集水坑模板支设剖面图图5-3电梯坑、集水坑模板平面图图5-4电梯坑、集水坑模板阴角做法图5-5电梯坑、集水坑模板支设示意图3、剪力墙模板（1)模板的配制车库外墙厚度为300mm，内墙厚度为200mm；+0.00以上墙体厚度200m，模板采用18厚木模板，内外龙骨采用50×100mm方木。根据图纸和现场实际情况确定模板的拼装高度，不合模数时根据实际情况用木模板进行调整。图5-6外墙模板支撑方法示意图图5-7地下室外墙穿墙螺杆详图外墙螺栓选用直径16mm止水穿墙螺栓，内墙螺栓选用直径16mm穿墙螺栓（人防区内均采用止水螺杆，螺杆止水环厚度5mm,直径7cm）。外墙止水穿墙螺栓间距为600×900mm（横向间距×纵向间距）。要根据不同墙厚分别计算螺栓长度。外墙模板下返一定长度，下返长度通过计算确定，并且满足第一道螺栓可穿过原导墙上的螺栓孔，通过此道螺栓将外墙根部固定，模板支架采用规格为Φ48×3mm的钢管与可调托组合使用，水平间距按600mm布置。图5-8墙体模板剖面图（2）施工顺序混凝土浇注时墙根部位刮平、抹光→墙体钢筋绑扎、隐检→门窗洞口（设备洞口）模板安装、固定、校正、粘密封条→单侧墙体模板拼装→穿墙螺栓、套管安装另一侧模板拼装→加固、调整→混凝土浇筑完毕及时进行垂直度二次调整。为保证墙体位置准确，放线时弹出墙线的同时弹出50cm借线，支模时先依据墙线架立模板，加固前依据借线进行调整。两块模板之间采用方木连接，模板顶部，中间，底部各设置一道，从而保证模板的整体性，使模板受力更加稳定。龙骨与面板连接，采用钉子从背面固定，保证进入面板一定的有效深度，钉子间距控制在150mm以内。模板面板拼缝：模板面板采用硬拼，两块大模间缝不得大于1mm。拼缝处的背面必须备有木方，加强固定。墙体相交处，阴角模长宽尺寸不小于300mm，外伸尺寸100mm。具体做法详见两模板连接示意图和阴角模板加工示意图。模板底部，沿模板内边线用1:3水泥砂浆，根据给定标高线准确找平。外墙的外边根部,根据标高线设置模板承垫木方,与找平砂浆上平交圈，保证标高准确，不漏浆。（3）墙模板安装施工要点1）检查墙模板安装位置的定位基准面墙线及墙模板编号，符合图纸后，安装门窗口等模极及预埋件或木砖。2）将一侧预拼装墙模板按位置线吊装就位，安装斜撑或使工具型斜撑调整至模板与地面呈75º，使其稳定座落于楼板板面上。3）安装穿墙或对拉螺栓和支固塑料套管及塑料垫块。要使螺栓杆端向上，套管套于螺杆上，清扫清模内杂物。4）以同样方法就位另一侧墙模板，使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴上扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。5）模板安装完毕后,全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固稳定,缝及下口是否严密。图5-9两模板连接示意图图5-10阴角模板加工示意图4、结构楼板模板所有结构楼板模板采用木模板，地下车库顶板厚度为250～300mm，主楼地下室顶板厚250mm，主楼标准层楼板厚度100mm-120mm，支撑体系采用扣件式脚手架支撑体系，模板面板采用15mm厚木模板，板下主龙骨采用50mm×100mm方木，中心间距900mm，次龙骨选用50mm×100mm木方，中心间距300mm。板下支撑体系采用扣件式钢管支撑架（层高大于2.9米）及承插式钢管支撑架（住宅标准层2.9米），层高大于2.9m(主楼地下室、主楼一层、地下车库、商业楼）顶板脚手架立杆间距为900×900mm格构，水平杆步距为1.5m，双向布置，立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面不大于200mm，双向布置，立杆落在垫板上；层高2.9m楼板脚手架立杆间距为1200×1200mm格构，水平杆步距为1.8m，双向布置。立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面不大于200mm，双向布置。立杆落在垫板上。其具体设计情况详见图5-11、5-12模板支撑示意图。模板在配置过程中应注意节约，考虑周转使用及以其他部位的修改再次使用，上部结构尽量将地下结构中的模板拆改再利用。模板在现场可锯可钉可钻，但为防止崩边，锯板或钻孔时，必须将板下面垫实。配制模板时，板边要找平、刨直，接缝严密不漏浆。主次龙骨顺直，以保证模板接触面平实，放线人员应在钢筋及墙体上放出标高控制线及定位轴线。模板内的支顶钢筋端头应点刷防锈漆。框架梁梁底四分之一跨处设一个清扫口，清扫口尺寸为200×梁宽，清扫完毕，浇筑混凝土之前进行封堵，顶板模板拼缝用硬碰硬，支顶板模板时，应用水平尺，以确保两相连板缝高低差≯1mm。安装立杆时应使立杆保持垂直，上下层立杆应在同一中心线上，架体立杆底坐在底座上，并铺设通长脚手板。对于大空间支撑体系，立杆采用对接连接，相邻立杆接头应错开布置，避免出现在同步同跨内，在高度方向错开的距离不小于500mm。顶板支撑体系处均需设剪刀撑。图5-11层高大于2.9m模板支撑示意图图5-12主楼标准层楼板模板支撑示意图在地下室顶板上堆放施工材料时，当施工荷载超过3.5KN/m时，堆载范围内地下室保留支撑。5、柱模板（1）独立柱模安装顺序为：放出柱边线和模板背枋外口线→模板就位组装→加设柱箍→水平方向加固→检校调垂直→柱根处理。（2）柱模施工要点独立柱采用18mm木模板。柱箍采用φ48×3mm架子管，柱箍间距不大于500mm，柱水平方向固定应加设斜撑。柱根处理均采用水泥砂浆补平堵缝，楼板面不平的预先用水泥砂浆补平。详见图5-13图5-13柱模板构造图（3）连墙柱模板连墙柱模板按相应的墙体模板配置，所用的材料同相应的墙体模板。如图5-14。图5-14连墙柱模板示意图6、框架梁模板（1）梁模板施工工艺支杆安装→主梁模板安装→楼面模板安装→次梁外侧模安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→拆除模板。（2）梁模板安装施工梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。跨度大于等于4.0m或悬挑长度大于等于2.0m的梁要起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000-3/1000。结构梁模板采用木模板，模板面板采用12mm厚木模板，用50×100mm木方进行加固。梁侧模采用50×100mm木方进行加固，间距200mm，上下设置两道木方锁口。梁底采用50×100mm木方作为托梁进行支撑，间距200mm。梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑架（层高大于2.90米）及承插式式钢管支撑架（住宅标准层2.9米），层高大于2.95m(主楼地下室、主楼一层、地下车库、商业楼）沿梁方向尺寸为900×900mm格构，水平杆步距为1.5m，双向布置，立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面不大于200mm，双向布置，立杆落在垫板上；层高2.9m沿梁方向尺寸为600×1200mm格构，水平杆步距为1.8m，双向布置。立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面不大于200mm，双向布置。立杆落在垫板上。梁阴阳角处面板接缝采用硬拼，用100×100mm木方进行加固，梁模板具体做法如梁模板支撑示意图5-15、5-16图5-15地库梁模板支撑示意图图5-16住宅楼标准层梁模板支撑示意图梁底支撑体系均需设置剪刀撑，梁高大于450mm时，梁底设置立杆2根。7、楼梯模板（1）工艺流程模板放样→放线→验线→安装楼梯底模→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→安装楼梯侧模及踏步侧板→自检→预检→交接检→砼浇筑时复查维护→拆模→模板清理。图5-17楼梯模板示意图（2）主要施工方法楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装平台模板，再安装楼梯底模板。楼梯模板边龙骨的安装同楼板模板，绑扎钢筋经自检合格后，办理隐检，并清除模内杂物，安装楼梯板侧模及踏步板。模板安装完成后，要校正板面标高，检查板底支撑情况，自检合格后，办理预检。为保证楼梯整体质量，结合施工经验，本工程楼梯施工缝在楼层梁处留设。如图5-18所示。要求斜线部分先不浇筑，梁侧模待下层混凝土浇筑前将施工缝处垃圾清理后再封堵固定。图5-18楼梯施工缝留设位置示意图（3）楼梯模板施工注意事项1）楼梯的角度及长度受平台位置的控制，所以平台的梯高及位置要绝对准确，楼梯间墙上要弹出梯板位置线，以便校对。2）楼梯梁在墙上相应位置处应事先下盒子，留出梁豁。3）踏步板用定型钢踏板步，在绑完楼梯筋之后吊上。施工时要注意保护钢筋。4）楼梯梁靠向楼梯上跑的一侧要在吊完踏步板后再吊帮，便于吊帮之前清扫梁内杂物。8、基础深浅基交界处模板基础深浅基交界处支模采用木模板吊帮支模,模板支撑选用三脚架与脚手架。三角架按间距1000mm布置，南北向采用脚手管连接，底部与8mm厚预埋钢板焊接牢固。脚手架采用四排钢管连接而成，立杆间距650mm，纵向间距1000mm。脚手架与三角架做好有效连接，在基础底板上留置地锚，间距650mm布置。模板面板采用12mm厚木模，竖向龙骨采用50×100mm木方，间距300mm，横向龙骨采用500×100mm木方间距600mm。具体做法祥见图5-21基础深浅基交界处模板支撑示意图。地上主体结构楼板后浇带采用木模板，面板采用12mm厚木模板，模板侧楞采用500×100mm木方，斜支撑采用木方支撑，模板下布置钢管脚手架支撑。确保木模板下支撑体系安全牢固，保证模板不发生位移，具体作法如楼板后浇带模板支撑。图5-21基础深浅基交界处模板支撑示意图9、门窗洞口模板主楼及附楼结构中大多数门窗洞口的模板采用定型钢制模板，对于地上主体结构数量较少的门窗洞口和地下室结构的门窗洞口，其模板采用12mm厚木模，面板后设置木方支撑，支撑木方采用50×100mm木方。门窗模板用木方作为支撑材料，支撑采用十字撑及斜撑方式，具体做法参见图5-22洞口定型木模板加工示意图。图5-22洞口定型木模板加工示意图七、模板拆除1、墙、柱模板拆除要求墙体模板首次拆模时，需当常温混凝土同条件试块强度大于1.2Mpa，方可拆除，当天气变化时，需再次进行常温混凝土同条件试块试压。墙、柱模板拆除须待混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏后方可拆除。按混凝土强度增长规律，在春、夏、秋季进行施工时，一般12小时后即可拆模。冬施期间墙模板拆除，除满足保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏条件外，混凝土的强度必须达到受冻临界强度后方可拆除。为确定模板拆除时间，混凝土施工时留置同条件试块。拆除穿墙螺栓，且留下最上排和中排的部分螺栓，使之松开但不退掉螺母和扣件，以防模板撬离时倾倒，拆除模板两端接缝处连接窄条模板，敲击大模立楞上端，使之脱离墙体，然后用撬棍撬大模底边肋，使之全部脱离墙体。拆除模板顺序与安装模板顺序相反。模板拆除时上口宜使用倒链，防止使用撬棍撬坏新浇混凝土，大模板拆除时企口缝处撬动背楞，尽量不撬动面板。拆模时间需要工长提前向工程部门提出拆模申请，经工程部门同意签认后方可拆除。墙体模板拆除时，应先拆平模板，再拆阴阳角模。2、梁、板模板拆除的要求各类水平构件拆模时混凝土强度须符合下表要求：表6-1拆模时砼强度要求结构类型结构跨度（m）达到设计强度的百分率（%）楼板≤250＞2，≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件/100板混凝土施工时留置同条件试块，同条件试块放置在楼层与梁、板混凝土一同养护，拆模前进行试压用以检验达到设计强度的百分比。板模板拆除均需自一头开始，严禁从多个方向同时进行。平模板拆除时，先拆除穿墙螺栓及附件，再拆除斜撑，用撬棍在墙体根部轻轻撬动模板，不得撬动墙体上部模板与墙体脱离。阴阳角模拆除时，由于角模两侧的混凝土墙面对其吸附力校大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需先将模板的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，将角模脱出，不得用大锤砸角模，以免造成角模及砼墙体破坏，影响后序施工。门窗洞口模的拆除时，要注意防止将洞口上过梁部分混凝土震裂，同时避免碰撞门窗洞口的棱角。门窗洞口模板拆除后应及时进行清理，特别是粘海棉条的地方必须清理干净。高温施工时应根据同条件砼试块强度，及时拆除穿墙螺栓，清除灰浆，松动模板，以防止过晚拆不出来，损坏模板。拆下的模板应及时清理粘结物，进行“一磨、一铲、一擦、一涂”四道工序，模板板面及边框、背楞、拼缝处、连接处等部位均要清理到位；拆下的扣件应及时集中收集管理，模板拆除后，将底部凸出部分的混凝土剔除，并对于结构的棱角部位进行保护。3、顶板、楼梯模板的拆除要求顶板模板拆除时需由工长提前填写拆模板申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由项目技术签署意见，同意后方可拆除模板。先保留跨中支撑，以承受上部施工荷载，然后拆除拉杆。拆去支撑以前，在次龙骨增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时，不至全面脱落。先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板。楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除立柱，每根龙骨保留1～2根立柱不拆。操作人员站在已拆掉空隙，拆去近旁斜支柱使其龙骨自由坠落。拆除顶模时要搭设高凳，拆下的模板由拆摸人员传递至楼板面堆放，严禁野蛮拆模，以免损坏顶板模板。顶板支撑需保持三层连续支撑，楼梯模板的拆除要求同顶板模板。结构后浇带处模板及支撑体系要在结构主体施工完毕，后浇带砼打完并达到强度要求时方可拆除。施工后浇带处模板及支撑体系在后浇带砼打完并达到强度要求时方可拆除。八、模板安装质量要求1、木模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差见下表表7-1木模板安装质量检验允许偏差项次检查项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±34每层垂直度层高≤5m3经纬仪或吊线尺量层高＞5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度＋5，－09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量孔洞内尺寸＋5，－010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线62、钢模板尺寸的允许偏差及检查方法见下表表7-2钢模板安装质量检验允许偏差序号项目名称允许偏差（mm）检查方法1板面平整2用2m靠尺塞尺检查2模板高度+2用钢尺检查3模板宽度+0-1用钢尺检查4对角线长±3对角拉线用直尺检查5模板边平直2拉线用直尺检查6模板翘曲L/2000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置±2用钢尺检查8阴阳角方正130cm方尺及塞尺9阴阳角顺直1用2m靠尺及塞尺检查10相连两板高低差1用2m靠尺及塞尺检查3、大模板安装的允许偏差及检查见下表表7-3大模板安装质量检验允许偏差序号项目名称允许偏差(mm)检查方法1垂直3尺量检查2位置2尺量检查3上口宽度+2尺量检查4标高±10尺量检查保证项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分应有足够的支承面积，检查方法:对照模板设计，现场观察或尺量检查。基本项目：接缝宽度不得大于1.5mm。检查方法：观察和用模形塞尺检查。模板表面清理干净，并采取防止粘结措施。模板上粘浆和满刷隔离剂的累计面积，墙板应不大于1000cm2。检查方法：观察和用尺量计算统计。九、文明工地建设1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3、模板安装时，应注意控制噪声污染。4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、每次下班时保证工完场清。十、模板施工安全措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。模板支撑系统在安装过程中，必须设置足够剪刀撑及措施，严防倾覆。3、在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊锤至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。15、拆除板、梁、柱墙模板，在4m以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。17、在楼梯口，阳台外口等部位，应在模板拆除后，陡时在周临边绑扎防护栏杆或盖好洞口。严禁同一个垂直度同时上下拆除，每个拆模的地方应有足够的工作面，安人数同时操作时应安全科学分工，统一信号和行动。拆下来的模板应及时清理整理，堆放整齐。十一、附件-模板计算书住宅2.9标准层楼板模板(扣件式)计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)8.85楼板边宽B(m)4模板支架高度H(m）2.78主楞布置方向垂直于楼板长边立杆纵向间距la(m)1.2立杆横向间距lb(m)1.2水平杆步距h1(m)1.5次楞间距a(mm)300次楞悬挑长度a1(mm)200主楞悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露立杆自由端高度h0(mm)500剪刀撑(含水平）布置方式普通型架体底部布置类型垫板材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31主楞类型矩形木楞主楞规格80×90主楞合并根数1次楞类型矩形木楞次楞规格50×100次楞合并根数/钢管类型Ф48×3荷载参数可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m^2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m^2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载是省份、城市安徽淮北(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值Wo(kN/m^2)0.25沿风荷载方向架体搭设的跨数n7模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)1000模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)700模板荷载传递方式可调托座简图：（图1） 平面图（图2） 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=7.599kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.958kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.599,6.958)=7.599kN/m（图4） 面板计算简图1、强度验算（图5） 面板弯矩图Mmax=0.085kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.085×106/24000=3.562N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1=3.212kN/m（图6） 挠度计算受力简图（图7） 挠度图ν=0.205mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.28kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.087kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.28,2.087)=2.28kN/m（图8） 次楞计算简图1、强度验算（图9） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.319kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.319×106/(83.333×103)=3.83N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10） 次楞剪力图(kN)Vmax=1.596kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.596×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.479N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.964kN/m（图11） 挠度计算受力简图（图12） 次楞变形图(mm)νmax=0.295mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=2.964kNRkmax=1.253kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=43.2/1000=0.043kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×43.2/1000=0.052kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图13） 主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图14） 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax=1.42kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×1.42×106/(108×1000)=13.148N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图16） 主楞剪力图(kN)Vmax=7.388kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib0)=1×7.388×1000×81×103/(486×104×8×10)=1.539N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算（图17） 主楞变形图(mm)νmax=1.047mm≤[ν]=1.2×103/400=3mm满足要求4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=12.935kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h1+2a)=1×1.298×(1.5+2×500/1000)=3.245ml02=kμ2h1=1×2.089×1.5=3.133m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.245,3.133)=3.245mλ=l0/i=3.245×1000/(1.59×10)=204.088≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.245×1000/(1.59×10)=204.088根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.174A不考虑风荷载根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.4×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=10.943kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=10.019kNN=max(N1，N2)=max(10.943,10.019)=10.943kNΥ0×N/(φA)=1×10.943×1000/(0.174×(4.24×100))=148.479N/mm2≤f=205N/mm2满足要求B考虑风荷载在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=3.133×1000/(1.59×10)=197.075根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.186A不考虑风荷载由可变控制的组合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.2×2.78×0.182+1.4×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=11.55kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.35×2.78×0.182+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=10.702kNN=max(N3，N4)=max(11.55,10.702)=11.55kNΥ0×N/(φA)=1×11.55×1000/(0.186×(4.24×100))=146.577N/mm2≤f=205N/mm2满足要求B考虑风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009）中8.2.1条、8.2.2条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。查询《建筑结构荷载规范》（GB50009）表8.2.1得：架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=0.65风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：工况1、钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主要对立杆附加轴力有影响，风荷载对架体的倾覆影响不是主导工况。首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响，根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.15条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡（模板）的风荷载标准值ωmk时，封闭栏杆（含安全网）体型系数μs=1.0，模板体型系数取1.3。封闭栏杆（含安全网）的风荷载标准值为ωmk1=μsμzω0=1×0.65×0.25=0.163kN/m2封闭栏杆（含安全网）的风荷载为Fwk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=1.2×(1000-700)/1000×0.163=0.058kN侧模的风荷载标准值为ωmk2=μsμzω0=1.3×0.65×0.25=0.211kN/m2侧模的风荷载标准值为Fwk2=la×Hb×ωmk2=1.2×700/1000×0.211=0.177kN则Fwk=Fwk1+Fwk2=0.058+0.177=0.236kN当计算模板支撑架体风荷载标准值ωfk时，为了计算架体的体型系数须根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.3.1中第33项规定n榀桁架相关计算，其中η的取值需根据架体挡风系数φ=1.2×(la+h+0.325×la×h)×48.3/(la×h)=1.2×(1.2+1.5+0.325×1.2×1.5)×0.0483/(1.2×1.5)=0.106以及lb/la=1.2/1.2=1查表得到η=0.97为。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.3.1中第37项b规定得到扣件式钢管的体型系数可以取为μs1=1.2μs=μstw=μst×(1-ηn)/(1-η)=μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)=1.2×0.106×(1-0.977)/(1-0.97)=0.812则ωfk=μsμzω0=0.812×0.65×0.25=0.132kN/m2故qwk=la×ωfk=1.2×0.132=0.158kN/m模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值：MTk=0.5×H2×qwk+H×Fwk=0.5×2.782×0.158+2.78×0.236=1.268kN·m则立杆最大附加轴力标准值为：Nwk=6n×MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×MTk/[(n+1)(n+2)nlb]=6×7×1.268/((7+1)×(7+2)×7×1.2)=0.088kN模板支撑架由风荷载产生的弯矩标准值为：Mwk=la×μst×μz×ω0×h2/10=1.2×1.2×0.106×0.65×0.25×1.52/10=0.006kN·m模板支撑架由风荷载产生的弯矩设计值为：Mw=1.4×0.6×Mwk=1.4×0.6×0.006=0.005kN·m根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。第一种情况由可变控制的组合：N5=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4×[(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.2×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.2×2.78×0.182+1.4×((2+1.35×0.5)×1.2×1.2+0.6×0.088)=11.624kN由永久荷载控制的组合：N6=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×[0.7×(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.35×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.35×2.78×0.182+1.4×(0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2+0.6×0.088)=10.776kNN=max（N5，N6）=max(11.624,10.776)=11.624kNΥ0×N/(φA)=1×11.624×1000/(0.186×4.24×100)=147.516N/mm2≤f=205N/mm2满足要求第二种情况由可变控制的组合：N7=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4×(Qk+κQk)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.2×2.78×0.182+1.4×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=11.55kN由永久荷载控制的组合：N8=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQk)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×120×0.001)×1.2×1.2+1.35×2.78×0.182+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=10.702kNN=max（N7，N8）=max(11.55,10.702)=11.55kNΥ0×N/(φA)+Υ0×Mw/W=1×11.55×1000/(0.186×4.24×100)+1×0.005×1000/4.49=147.619N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=12.935kN≤[N]=30kN满足要求住宅2.9标准层盘扣式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016楼板厚度h(m)0.12楼板边长L(m)8.85楼板宽B(m)4立杆材质Q235模板支架高度H(m)2.78立杆纵向间距1a(m)1.2立杆横向间距lb(m)1.2水平拉杆步距h(m)1.8主楞布置方向平行于楼板长边结构表面要求表面外露次楞间距a(m)0.3次楞悬挑长度a1(m)0.3主楞悬挑长度b1(m)0.3立杆规格LG-A-180材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31次楞类型矩形木楞次楞规格50×100次楞合并根数/主楞类型矩形木楞主楞规格80×80主楞合并根数/钢管类型Ф48×3.5荷载参数可调托撑承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫板面积A(m^2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)25钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m^2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载是省份、城市安徽(省)淮北(市)地面粗糙程度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中小城市郊区基本风压值Wo(kN/m^2)0.25沿风荷载方向架体搭设的跨数n6模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)1000模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)700设计简图如下：（图1） 模板设计平面图（图2） 模板设计剖面图1（图3） 模板设计剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(25+1.1)×0.12)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=7.743kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(25+1.1)×0.12)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=7.12kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.743,7.12)=7.743kN/m（图4） 面板计算简图11、强度验算（图5） 面板弯矩图Mmax=0.087kN·m；σ=Υ0×Mmax/Wm=1×106×0.087/24000=3.63N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(1.1+25)×0.12)×1=3.332kN/m（图6） 面板挠度图（图7） 面板挠度图ν=0.212mm≤[ν]=1.2mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(1.1+25)×0.12)×0.3+1.4×(2+1.35×0.5)×0.3=2.323kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(1.1+25)×0.12)×0.3+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.3=2.136kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.323,2.136)=2.323kN/m（图8） 次楞计算简图1、强度验算根据受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图9） 次楞弯矩图Mmax=0.314kN·mσ=Υ0×Mmax/Wx=1×0.314×106/(83.333×103)=3.763N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算根据受力简图，得到次楞剪力图如下：（图10） 次楞剪力图Qmax=1.568kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×1.568×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.47N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(1.1+25)×0.12)×0.3=1kN/m（图11） 次楞挠度图（图12） 次楞挠度图跨中νmax=0.262mm≤[ν]=4.8mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=2.962kNRkmax=1.274kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图13） 主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图14） 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax=1.161kN·mσ=Υ0×Mmax/Wm=1×1.161×106/(85.333×103)=13.61N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图16） 主楞剪力图(kN)Vmax=Qmax=4.696kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1×4.696×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.101N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算（图17） 主楞变形图(mm)υmax=0.887mm≤[ν]=4.8mm满足要求4、支座反力立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故：Vmax=12.128kN六、立杆承载力验算根据规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016）中相关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-180，立杆长度为LL=1.8m，故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=2.78/1.8=1.544查规范附录A得单根立杆重量为mLG=10.19×9.8/1000=0.1kN则立杆总重：GLG=T1×mLG=1.544×0.1=0.154kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为1.2m、1.2m，故水平杆规格分别为HG-120、HG-120查规范表3.2.5得水平杆重量分别为mHa=4.78×9.8/1000=0.047kNmHb=4.78×9.8/1000=0.047Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=2.78/1.8+1=2.544则水平杆总重：GHG=T2×(mHa+mHb)=2.544×(0.047+0.047)=0.238kNC.竖向剪刀撑自重：根据实际施工情况，绝大部分均采用扣件式钢管剪刀撑代替竖向写成杆，故我们按扣件式剪刀撑进行简化计算。根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中6.3.9条规定剪刀撑宽度宜为6-9m，剪刀撑间距可按4跨简化，对于大于4跨的这样计算偏于安全符合构造措施。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）中附录B的规定，扣件式剪刀撑钢管（48.3×3.6）的自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb)2+(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×1.2)2+(4×1.8)2)0.5+((4×1.2)2+(4×1.8)2)0.5)×0.0397=0.687kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于8m，且应在架体顶层水平杆设置一道，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/8+1=2.78/8+1=1.347水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T3×2×[(4la)2+(4lb)2]0.5×0.0397=1.347×2×((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5×0.0397=0.726kNE.可调托撑：根据规范表3.2.5规定，根据施工实际情况，多数情况下选用KTC-60、KTC-75型号的可调托撑，我们取KTC-75型号可调托座的自重进行计算，这样偏于安全。可调托撑自重为：GTC=0.0969kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.154+0.238+0.687+0.726+0.0969=1.903kN1、不考虑风荷载根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.9条规定，取立杆伸出顶层水平杆长度a=650mm，立杆计算长度系数μ=1，取立杆计算长度附加系数k=1.155立杆计算长度为：l0=kμ(h+2a)=1.155×1×(1.8+2×0.65)=3.581ml=l0/i=3.581×1000/(1.58×10)=226.614[l]=230满足要求根据l值查规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）附录C得到j=0.142根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.9条规定，应计算立杆自由端高度h0=0.25×1000=250mm的立杆承载力，其取值应根据a=650mm和a=200mm对应的立杆承载力线性插入取值。P650=φAf/Υ0=0.142×4.93×100×205×0.001/1=14.328kNP200=1.2×P650=1.2×14.328=17.194kN根据线性插入法可得：P250=16.875kN根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.3条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(1.903+0.2+(25+1.1)×0.12)×1.2×1.2+1.4×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=14.439kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(1.903+0.2+(25+1.1)×0.12)×1.2×1.2+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×1.2=13.952kNN=max（N1，N2）=max(14.439,13.952)=14.439kN≤P250=16.875kN满足要求2、考虑风荷载根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中4.2.6条、5.3.5条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。查询《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）附录B得：架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=1风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：工况1、钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主要对立杆附加轴力有影响，风荷载对架体的倾覆影响不是主导工况。首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中4.2.6条、5.3.5条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡（模板）的风荷载标准值ωmk时，封闭栏杆（含安全网）体型系数μs=1.0，模板体型系数取1.3。封闭栏杆（含安全网）的风荷载标准值为ωmk1=μsμzω0=1×1×0.25=0.25kN/m2封闭栏杆（含安全网）的风荷载为Fwk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=1.2×(1000-700)/1000×0.25=0.09kN侧模的风荷载标准值为ωmk2=μsμzω0=1.3×1×0.25