科大国创软件研发生产楼工程项目脚手架专项施工方案

12脚手架专项施工方案审批表 1 二、工程概况 12.1工程建设概况一览表 2.2工程建筑设计概况一览表 三、脚手架设计总体思路 2 24.1、目标部署 4.2、劳动组织 五、施工准备与架体构造 35.1脚手架的选材及构造要求 六、外脚手架施工主要方法及技术要求 76.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺: 3 6.2普通悬挑式脚手架 6.2.10.3型钢悬挑钢管脚手架计算书（6m 6.2.10.4型钢悬挑钢管脚手架计算书（9m 七、脚手架安全施工技术措施 7.1、材质及其使用的安全技术措施 7.2、脚手架搭设的安全技术措施 7.3、脚手架上施工作业的安全技术措施 7.4、脚手架安装和拆除的安全技术措施 八、脚手架安全防护措施 8.1、脚手架出入口的防护措施 48.4楼梯间防护措施 8.5、电梯井防护措施 8.6、防雷避电措施 9.1方案制定 9.2技术交底 9.3脚手架的检查 9.4技术资料 十、安全管理 10.2例行保养和检查 10.5特殊气候条件下的管理 10.6对脚手架施工人员的管理 十一、文明施工要求 十二、企业营业执照和资质证书复印件 十三、企业安全生产许可证复印件 81十四、企业管理人员上岗证复印件 82十五、架子工特殊工种上岗操作证复印件 84十六、脚手架搭设平、剖面（节点大样）图 871序号文件名称文件编号《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社建设部关于印发《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》建质〔2003〕82号《安全网》GB5725-2009《一般用途钢丝绳》GB/T20118-2006《钢丝绳夹》GB/T5976-2006《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件《中国建筑科学研究院PKPM脚手架计算软件》《品茗施工安全脚手架计算软件》《科大国创软件研发生产楼工程施工图纸》222三、脚手架设计总体思路落地式双排钢管脚手架地下室顶板为基础落地式脚手架型钢悬挑脚手架4.劳动组织34.2.5脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种人员安全负责架子搭设及拆除负责脚手架垂直度控制负责架子安全架子工测量放线人员专职安全员11五、施工准备与架体构造施工前，班组要召开准备会进行动员，明确任务、统一工。施工准备工作是做好每项工作的必要条艺等情况确定脚手架形式，并编制详细的脚手架专项面布置图，明确预埋螺栓位置、间距。进行逐级技术式向架子班长进行交底，说明施工方法、路线布置、21，（Q235-A级钢规定。钢管尺寸选用φ48³3.5钢管，考虑到市场上实际供应情况，选用φ48³3.0钢管，表面锈蚀深度△≤5mm，弯曲变形和各种≤1.5mm杆件钢管端部弯曲≤5mm，立2、钢管脚手架扣件采用可锻铸性材料制作，其材45.2.1立杆搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆5业层上的非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的3、剪刀撑杆件采用双杆件，宜采用对接，61、密目网规格ML-1.8³6m。（密目网要有合格证，符合标准才能使用）7六、外脚手架施工主要方法及技术要求落地式双排脚手架搭设流程为：场地平整（根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的实际情地下室底板筏板基础上，大部分设置在地下室顶板上在脚手架底部加设槽钢（或木垫板脚手架基础落在立杆距建筑物0.20m。脚手架的底部立用不同长度的钢管参差布置8脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫大横杆的交点处设置小横杆，小横杆应紧靠立杆用扣杆与地面的夹角为45～60°,剪刀撑与横向水平杆的伸出端相交处用旋转扣件固定。）；两侧将扶手栏杆或内外水平杆恢复至卸料钢平台出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，9④、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防AEBA'E'B'3-311EABEA32332C3DC34HAA'CC'91-11-防滑扣件；2-增设的横向水平杆；3-副立杆；4-主立杆门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架依据规范:计算参数:立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48³3.0，连墙件采用随层3跨，竖向间距3.8米，水平间距P2=0.300³0.850/2=0.128kN/mQ=2.000³0.850/2=0.850kN/mq1=1.2³0.038+1.2³0.128=0.199kN/mq2=1.4³0.850=1.190kN/m跨中最大弯矩计算公式如下:M1=(0.08³0.199+0.10³1.190)³1.5002=0.304kN.m支座最大弯矩计算公式如下:M2=-(0.10³0.199+0.117³1.190)³1.5002=-0.358kN.mσ=0.358³106/4491.0=79.728N/mm2计算公式如下:V=(0.677³0.166+0.990³0.850)³1500.04/(100³2.06³105³107780.0)=2.175mm二、小横杆的计算:大横杆的自重标准值P1=0.038³1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300³0.850³1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=2.000³0.850³1.500/2=1.275kN荷载的计算值P=1.2³0.058+1.2³0.191+1.4³1.275=2.084kN均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2³0.038)³0.8502/8+2.084³0.850/4=0.447kN.mσ=0.447³106/4491.0=99.517N/mm2均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:V1=5.0³0.038³850.004/(384³2.060³105³107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.058+0.191+1.V2=1523.850³850.0³850.0³850.0/(48³2.06³105³107780.0)=0.878mm三、扣件抗滑力的计算:P1=0.038³0.850=0.033kNP2=0.300³0.850³1.500/2=0.191kNQ=2.000³0.850³1.500/2=1.275kNR=1.2³0.033+1.2³0.191+1.4³1.275=2.054kN四、脚手架荷载标准值:NG1=0.107³29.300=3.142kNNG2=0.300³5³1.500³(0.850+0.200)/2=1.181kNNG3=0.170³1.500³5=1.275kNNG4=0.010³1.500³29.300=0.439kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+N经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000³2³1.500³0.850/2=2.550kN经计算得到：Wk=0.250³1.390³1.129=0.392kN/m2。N=1.2NG+0.9³1.4NQN=1.2³6.038+0.9³1.4³2.550=10.459kNN=1.2³6.038+1.4³2.550=10.816kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9³1.4Wklah2/10Mw=0.9³1.4³0.392³1.500³1.800³1.800/10=0.240kN.m五、立杆的稳定性计算:u——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155³1.500³1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491c经计算得到σ=10459/(0.19³424)+240000/4491=183.655N/mm2；六、最大搭设高度的计算:其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力NQk——活荷载标准值，NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，Nσ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9³1.4(NQk+φAMwk)-NXie]}NQk——活荷载标准值，Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.191kNNXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，Nσ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；七、连墙件的计算:Nlw=1.4³wk³AwAw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.80³4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.0根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值NfNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计八、立杆的地基承载力计算:Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=6.04+2.55=8.5fg=kc³fgk上面，同楼板底筋焊牢，锚固环钢筋的平直段应绑在板上型钢安装遇剪力墙位置，在浇筑剪力墙砼前预埋250³110³200（长³宽³高）木盒，便土强度必须达到75%以上方可张紧斜拉钢丝绳，在此之前所有荷载由悬挑梁承担。挑梁在楼板上的锚固点应用木楔子楔紧，以承担斜拉钢丝绳对挑梁的水平推力。钢丝绳需绷悬挑架的挑梁布置完成后，必须经安全员和台粱边由于悬挑脚手架的挑梁支撑在悬挑楼的30%后，由木工拆除梁边模板，将钢丝绳的一头穿入悬挑层上一层预埋的钢丝绳的另一头在悬挑层没有木板封闭前，在悬挑层的设计值的75%时，从悬挑型钢上的外立杆的下端型钢下口绕一圈返回钢丝绳的受力端，先将三个钢丝绳夹夹住型钢这一端的受力绳和尾端绳，绳夹上待钢丝绳全部受力后用扳手拧紧悬挑型钢端的钢丝绳并在受力钢丝绳上用铁丝扎紧，然后松开钢部采用钢丝绳与上层梁预埋的钢筋拉环拉紧。竖向①、外架每悬挑段外架外侧设置一道安全平网，安全脚手架外侧整个立面设置剪刀撑，并应由悬挑层开始人货电梯接料台的两边开口型脚手架两端必须依据规范:计算参数:立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48³3.0，P2=0.300³0.850/2=0.128kN/mQ=2.000³0.850/2=0.850kN/mq1=1.2³0.038+1.2³0.128=0.199kN/mq2=1.4³0.850=1.190kN/m跨中最大弯矩计算公式如下:M1=(0.08³0.199+0.10³1.190)³1.5002=0.304kN.m支座最大弯矩计算公式如下:M2=-(0.10³0.199+0.117³1.190)³1.5002=-0.358kN.mσ=0.358³106/4491.0=79.728N/mm2计算公式如下:V=(0.677³0.166+0.990³0.850)³1500.04/(100³2.06³105³107780.0)=2.175mm大横杆的自重标准值P1=0.038³1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300³0.850³1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=2.000³0.850³1.500/2=1.275kN荷载的计算值P=1.2³0.058+1.2³0.191+1.4³1.275=2.084kN均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2³0.038)³0.8502/8+2.084³0.850/4=0.447kN.mσ=0.447³106/4491.0=99.517N/mm2均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:V1=5.0³0.038³850.004/(384³2.060³105³107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.191+1.V2=1523.850³850.0³850.0³850.0/(48³2.06³105³107780.0)=0.878mm横杆的自重标准值P1=0.038³0.850=0.033kNP2=0.300³0.850³1.500/2=0.191kNQ=2.000³0.850³1.500/2=1.275kNR=1.2³0.033+1.2³0.191+1.4³1.275=2.054kNNG1=0.107³19.250=2.065kNNG2=0.300³5³1.500³(0.850+0.200)/2=1.181kNNG3=0.170³1.500³5=1.275kNNG4=0.010³1.500³19.250=0.289kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+N经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000³2³1.500³0.850/2=2.550kN经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250³2.000³1.129=0.564kN/m2。N=1.2NG+0.9³1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³4.809+0.9³1.4³2.550=8.984kN经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³4.809+1.4³2.550=9.341kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9³1.4Wklah2/10Mw=0.9³1.4³0.564³1.500³1.800³1.800/10=0.346kN.mu——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155³1.500³1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cσ=8984/(0.19³424)+346000/4491=188.783N/mm2；Nlw=1.4³wk³AwAw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.80³3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值NfNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2³26.10³0.0001³7.85³10=0.25kN/m抗弯计算强度f=11.854³106/(1.05³141000.0)=80.066N/mm2水平钢梁自重计算荷载q=26.10³0.0001³7.85³10=0.21kN/m'经过计算得到强度σ=11.85³106/(0.929³141000.00)=90.49N/mm2；D=[3186³4/(3.1416³165.75³2)]1/2=4mm锚固压点处楼板负弯矩数值为M=3.19³3.30/2=5.26kN.mαs=5.26³106/(1.000³11.900³1.5³1000³105.02)=0.0270ξ=1-(1-2³0.0270)1/2=0.0270As=5.26³10^6/(0.9860³105.0³210.0)=241.7mm2立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.28米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48³3.0，P2=0.300³1.200/2=0.180kN/mQ=2.000³1.200/2=1.200kN/mq1=1.2³0.038+1.2³0.180=0.262kN/mq2=1.4³1.200=1.680kN/m跨中最大弯矩计算公式如下:M1=(0.08³0.262+0.10³1.680)³1.2002=0.272kN.m支座最大弯矩计算公式如下:M2=-(0.10³0.262+0.117³1.680)³1.2002=-0.321kN.mσ=0.321³106/4491.0=71.429N/mm2计算公式如下:V=(0.677³0.218+0.990³1.200)³1200.04/(100³2.06³105³107780.0)=1.248mm大横杆的自重标准值P1=0.038³1.200=0.046kNP2=0.300³1.200³1.200/2=0.216kNQ=2.000³1.200³1.200/2=1.440kNP=1.2³0.046+1.2³0.216+1.4³1.440=2.330kN均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2³0.038)³1.2002/8+2.330³1.200/4=0.707kN.mσ=0.707³106/4491.0=157.525N/mm2均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:V1=5.0³0.038³1200.004/(384³2.060³105³107780.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.046+0.216+1.V2=1702.080³1200.0³1200.0³1200.0/(48³2.06³105³107780.0)=2.760mmP1=0.038³1.200=0.046kNP2=0.300³1.200³1.200/2=0.216kNQ=2.000³1.200³1.200/2=1.440kNR=1.2³0.046+1.2³0.216+1.4³1.440=2.330kNNG1=0.100³20.000=1.991kNNG2=0.300³5³1.200³(1.200+0.280)/2=1.332kNNG3=0.170³1.200³5=1.020kNNG4=0.010³1.200³20.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+N经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000³2³1.200³1.200/2=2.880kN经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250³2.000³1.129=0.564kN/m2。N=1.2NG+0.9³1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³4.583+0.9³1.4³2.880=9.128kN经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³4.583+1.4³2.880=9.531kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9³1.4Wklah2/10Mw=0.9³1.4³0.564³1.200³1.800³1.800/10=0.277kN.mu——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155³1.550³1.800=3.222m；A——立杆净截面面积，A=4.239W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cMW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.277kNσ=9128/(0.18³424)+277000/4491=183.314N/mm2；Nlw=1.4³wk³AwAw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60³2.40=8.640m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=6.828kN，连墙件轴向根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值NfNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2³9.53+9.53+1.50³0.17/2=14.395kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2³1+14.395+1.50³0.17=16.495kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2*14.39抗弯计算强度f=5.4³106/108300.0=49.86N/mm2水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=水平钢梁自重荷载q=1.2³26.10³0.0001³7.85³10=0.25kN/m19.739.73kN0.25kN/m14809.73kNA220B0.038.5.660.8720.1110.1090.109R1=11.227kN,R2=9.315kN,Rf=M/1.05W+N/A=1.543³106/(1.05³141000.0)+6.482³1000/2610.0=12.907N/mm2'经过计算得到强度σ=1.54³106/(0.929³141000.00)=11.78N/mm2；水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.963kN6³19、6³37、6³61钢丝绳分别取选择拉钢丝绳的破断拉力要大于5.000³12.963/0.850=76.256kN。钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.963kN所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[12963³4/(3.1416³65³2)]1/2=12mmD=[9315³4/(3.1416³65.00³2)]1/2=10mm锚固压点处楼板负弯矩数值为M=9.32³2.80/2=13.04kN.mαs=13.04³106/(1.000³11.900³1.2³1000³105.02)=0.0830ξ=1-(1-2³0.0830)1/2=0.0870As=13.04³10^6/(0.9570³105.0³210.0)=618.2mm2依据规范:计算参数:立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构1.55米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48³3.0，NG1=0.107³19.250=2.065kNNG2=0.300³5³1.400³(0.850+1.550)/2=2.520kNNG3=0.170³1.400³5=1.190kNNG4=0.010³1.400³19.250=0.269kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+N经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000³2³1.400³0.850/2=2.380kN经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250³2.000³1.129=0.564kN/m2。N=1.2NG+0.9³1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³6.044+0.9³1.4³2.380=10.252kN经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³6.044+1.4³2.380=10.585kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9³1.4Wklah2/10Mw=0.9³1.4³0.564³1.400³1.800³1.800/10=0.323kN.mu——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155³1.500³1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cσ=10252/(0.19³424)+323000/4491=199.422N/mm2；Nlw=1.4³wk³AwAw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.80³3=10.080m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.0根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值NfNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=水平钢梁自重荷载q=1.2³26.10³0.0001³7.85³10=0.25kN/m10.25kN/m6.346.130.980.984.454.840.135.2975.2970.4430.9330.933R1=16.961kN,R2=5.810kN,R3=-0.1f=M/1.05W+N/A=5.297³106/(1.05³141000.0)+11.441³1000/2610.0=40.163N/mm2'经过计算得到强度σ=5.30³106/(0.906³141000.00)=41.47N/mm2；水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=20.459kNα——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6³19、6³37、6³61钢丝绳分别取选择拉钢丝绳的破断拉力要大于5.000³20.459/0.850=120.348kN。选择6³19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[20459³4/(3.1416³65³2)]1/2=15mm所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5810³4/(3.1416³65.00³2)]1/2=8mm锚固压点处楼板负弯矩数值为M=5.81³3.45/2=10.02kN.mαs=10.02³106/(1.000³11.900³1.4³1000³105.02)=0.0550ξ=1-(1-2³0.0550)1/2=0.0560As=10.02³10^6/(0.9720³105.0³210.0)=467.7mm2依据规范:计算参数:立杆的纵距0.95米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构2.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48³3.0，P1=0.038³0.850=0.033kNP2=0.300³0.850³0.950/2=0.121kNQ=2.000³0.850³0.950/2=0.808kNR=1.2³0.033+1.2³0.121+1.4³0.808=1.315kNNG1=0.100³19.250=1.916kNNG2=0.300³5³0.950³(0.850+2.000)/2=2.031kNNG3=0.170³0.950³5=0.807kNNG4=0.010³0.950³19.250=0.183kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+N经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000³2³0.950³0.850/2=1.615kN经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250³2.000³1.129=0.564kN/m2。N=1.2NG+0.9³1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³4.937+0.9³1.4³1.615=7.960kN经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2³4.937+1.4³1.615=8.186kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9³1.4Wklah2/10Mw=0.9³1.4³0.564³0.950³1.800³1.800/10=0.219kN.mu——计算长度系数，由脚手架的高度确定l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155³1.500³1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cσ=7960/(0.19³424)+219000/4491=147.807N/mm2；Nlw=1.4³wk³AwAw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.8³1.90=6.840m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.406kN，连墙件轴向根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值NfNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计水平钢梁自重荷载q=1.2³26.10³0.0001³7.85³10=0.25kN/m18.198.19kN0.25kN/mB150285060008.19kNA5.455.455.240.432.953.440.000.044.5384.5380.339R1=13.669kN,R2=4.486kf=M/1.05W+N/A=4.538³106/(1.05³141000.0)+5.523³1000/2610.0=32.766N/mm2'经过计算得到强度σ=4.54³106/(0.869³141000.00)=37.02N/mm2；水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.742kNα——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6³19、6³37、6³61钢丝绳分别取选择拉钢丝绳的破断拉力要大于5.000³14.742/0.850=86.720kN。选择6³19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.742kN所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[14742³4/(3.1416³65³2)]1/2=13mm所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4486³4/(3.1416³65.00³2)]1/2=7mm锚固压点处楼板负弯矩数值为M=4.49³6.00/2=13.46kN.mαs=13.46³106/(1.000³11.900³1.0³1000³105.02)=0.1080ξ=1-(1-2³0.1080)1/2=0.1150As=13.46³10^6/(0.9430³105.0³210.0)=647.4mm2七、脚手架安全施工技术措施7.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不7.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据2、纵向水平杆在同一步距内纵向水平高差不得超过全长的1/300，局部高差不得超过向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小定校正立杆垂直和立杆水平使其符合要求后，架。起始按上述要求依次向前延伸搭设，搭设脚检查一遍构架质量、地基情况和悬挑型钢固定情架搭设按照第一部架的作业程序和要求搭设第二拆除下列杆件，主节点处的纵横向水平杆，纵基础及邻近处进行挖掘作业。在脚手架上进行果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、证各部位满足规范构造要求。拆架的高处作业人穿软底防滑鞋。拆除时要统一指挥，上下呼应，拆除顺序与搭设顺序正好相反，即后搭的先拆。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。在拆架时，不得中途换人，如必①外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工应按以下要求进行②悬挑型钢洞口清理应满足以下要求：清理悬挑型钢洞口③钢丝刷刷毛应满足以下要求：悬挑型钢洞口清理干净后④洒水润湿应满足以下要求：使用喷壶进行喷水润湿，在⑤灌混凝土：将外墙一面用模板遮挡严密，用微膨细石混③封堵施工过程及后期混凝土养护由专业监理工程师旁站④封堵完工后，总监理工程师应组织专项验收，验收内容7.4.4.3外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵完③钢丝绳解开使用，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生④在使