【《某中学综合教学楼工程结构设计部分》22000字（论文）】

第第页2工程名称：烟台市某中学综合教学楼图1拟建场地总平面图工程用地：3050.48m2建筑面积：13507m2建筑层数：5层钢结构框架结构，跨度：2.4m－10.8m；底层层高4.2m；标准层（二层至五层）层高3.9m。该建筑设计使用年限是50年；建筑物等级Ⅱ级；耐火等级Ⅱ级；采光等级：Ⅲ级；安全类别二类；抗震设防是乙类；1.2.1建筑的总平面设计图2总平面布置图（1）隔声设计。考虑到拟建场地周围是两条主干道，因此在建筑与主干道之间设置绿化带进行隔声。（2）体育设施。为了培养和提高初中生们的综合体能素质，校园内建立了操场、羽毛球场、乒乓球桌，排球场等一系列体育设施。（3）绿化布置。为提高校园内空气质量水平，让教师和学生在休闲时间能身心愉悦，在教学楼前和校园周边设置绿植。1.2.2平面功能分区（1）房间类型本建筑设置的教学用房主要有：大型教室、普通教学教室、图书阅览厅、语音教室、声乐教室、物理教学实验室、化学教学实验室、电脑教学教室、学术报告大厅；办公用房：办公室、教师休息室；（2）教学用房布置。大教室用作普通教学用房；小教室用作专业教室，并能满足实验室、语音教室等各类专业教室的设施及技术的特殊要求。教学楼整体朝北，在满足天然采光的要求的同时，尽可能提高房间的采光质量，为教师和学生营造明亮的教学环境。将实验室布置在西北侧，满足采光要求但同时尽可能减少阳光直射，满足专用教室使用和各设备储存要求。（3）办公用房布置。教师办公室和休息室为方便教研室和教室之间的联系，将办公室和休息室分别布置在教学楼两侧，办公室并尽量靠近教室；1.2.3房间设计（1）设计原则结合柱网布置和平面布置要求，再同时考虑《中小学校设计规范》中对各类房间使用面积的要求，进行房间设计。（2）教学用房设计。大教室每座占地1.39m2，大教室的设计使用人数为120人，因此一个大教室约166m2左右；小教室（普通教室）平均每座占地1.30m2，设计使用人数为60人，因此一个小教室约80m2左右。结合跨度和柱距确定各教室平面尺寸如下:普通教室平面尺寸10.2m×8.4m，建筑面积85.68.m2，使用面积81.08m2；大教室平面尺寸：12.0m×12.0m，建筑面积144.0m2，使用面积138.11m2；共在校内设有大型教室4间，普通教学教室36间，语音课堂教室4个，物理教学实验室4个，化学教学实验室4个，图书与阅览室2个，教师休息室5个，教师工作办公室10个，报告大厅1个。总教室建筑面积为5438.8m2，总建筑面积为8918.1m2，总教室面积占总建筑面积的61.0%。（3）办公用房设计。教室休息室每位教师的设计使用面积为3.5m2。大教研室设计使用人数14人，故面积为49m2；小教研室设计使用人数8人，故面积为28m2。综合教学楼的房间布置设计的总情况如下表1所示。表1房间布置类型房间名称建筑面积使用面积房间数教学用房大图书阅览室288m264.24m21小图书阅览室109.85m2138.11m21大教室144.0m260.97m24普通教室85.68m281.08m236语音教室85.68m281.08m24大声乐教室142.16m2136.27m22小声乐教室109.85m2138.11m21物理实验室142.16m2136.27m24化学实验室142.16m2136.27m24计算机教室109.85m2138.11m21报告厅432m2421.85m21办公用房教师办公室54.67m248.9m210教师休息室31.95m230.1m25辅助用房卫生间（一）44.4m240.6m210卫生间（二）45.36m241.63m210储存室109.85m2138.11m21医务室109.85m2138.11m212结构设计部分2.1结构布置本中学综合教学楼建筑结构主体框架结构设计类型主要为钢筋混凝土主体框架结构,由建筑主体框架柱、梁、楼板等多种主体支撑构件所结合组成,既能承受水平荷载,同时又能够承受竖向荷载。2.2柱网布置柱网布置如下图2.1（1）梁柱形成框架结构为了使梁柱形成框架结构并加强整体性，将梁柱浇筑为一体。（2）墙下必须设置梁由于墙的自重，楼板必须要承受一定荷载，因此在所有墙下都应布置横梁。（3）分割楼板从结构角度看，楼板一般厚度为120mm，因此其跨度不能太大，因此楼板通过布置梁来进行划分。2.4.1计算单元的选取本工程结构无变形缝，整体分为三个不规则部分，将其中面积最大部分的相邻两个柱距的中点的部分选择作为计算单元，见图2.2图2.2计算单元图2.3计算简图梁板柱材料：C30混凝土，fc=14.3N/mm2；墙体：墙体材料采用轻集料混凝土小型空心砌块，内墙和外墙的厚度均设置为240mm，卫生间隔墙采用相同的混凝土砌块材料，厚度设置为内外墙厚的一半，即为120mm。建筑基础：由于本工程主体建筑物结构采用多层框架结构承重，建筑高度较小，地质条件比较稳定，能适应一定程度的差异沉降，因此该工程的基础设计可以考虑选择钢筋混凝土作为独立的基础。图2.4中柱受荷面积图由可估算得中柱轴力，取正方形梁截面一层中柱：F=6.6m×6.6m＝43.56㎡gE=12二层中柱F=6.6m×6.6m＝43.56㎡gE=121.25×43.56㎡×12kN/㎡×4=2613.6kNAC以上看来，根据轴压比确定的梁截面尺寸偏小，考虑到水平地震作用下的侧向位移，并考虑到节约成本的因素等，本建筑的立柱设置为变截面形式，底层柱截面尺寸取，二至五层柱截面尺寸取。2.5.4楼板板厚的确定本综合教学设计的房间开间进深分别为6.6m和10.8m，所以房间楼板的长短边之比为10.8/6.6=1.64，走廊处楼板长短边之比为3.3/2.4=1.375＜3，因此按双向板来计算。双向板的最高跨厚比应该小于等于40，且双向板的最薄处应大于等于80mm，本次设计采用120mm板厚。跨厚比为：3300/120=27.5＜40，因此符合规范的相关要求。2.7永久荷载作用下的计算简图楼面荷载分布如下图2.5所示走廊顶板梯形荷载传递系数：楼面板三角形荷载传递系数为BC跨：AB跨：2）纵梁所受板传均布线荷载教室外侧的纵向框架梁内墙的纵向框架梁走廊外侧的纵向框架梁BC跨：楼面均布恒载传给横向框架梁AB跨：2）纵梁所受板传均布线荷载教室外侧的纵向框架梁内侧的纵向框架梁走廊外侧的纵向框架梁顶层：BC跨框架梁：BC跨次梁：AB跨梁：AB跨次梁：教室外侧的纵向框架梁：内墙的纵向框架梁：走廊外侧的纵向框架梁：次梁集中力由此可求得顶层边柱及中柱柱顶所受集中力：顶层教室外侧边柱柱顶所受集中力为与其搭接的两根纵向框架梁所传递的集中力之和顶层走廊外侧边柱柱顶所受集中力为与其搭接的两根纵向框架梁所传递的集中力之和标准层：BC跨框架梁：BC跨次梁：AB跨梁：AB跨次梁：教室外侧的纵向框架梁：内纵向框架梁：走廊外侧的纵向框架梁：标准层走廊外侧边柱柱顶所受集中力为与其搭接的两根纵向框架梁所传递的集中力与上层柱自重产生的重力之和底层：由于2-5层柱截面尺寸与底层柱不同，所以存在偏心作用底层教室外侧边柱：底层中柱：底层走廊外侧边柱：1）BC跨：屋面均布恒载传给横向框架梁AB跨：2）纵梁所受板传均布线荷载教室外侧的纵向框架梁内侧的纵向框架梁走廊外侧的纵向框架梁BC跨：楼面均布活载传给横向框架梁AB跨：2）纵梁所受板传均布线荷载教室外侧的纵向框架梁内侧的纵向框架梁走廊外侧的纵向框架梁（3）计算柱顶所受集中力与集中弯矩顶层：BC跨梁：;BC跨次梁：AB跨梁：;AB跨次梁：教室外侧的纵向框架梁：内侧的纵向框架梁：走廊外侧的纵向框架梁：顶层边柱及中柱柱顶所受集中力：顶层中柱柱顶所受集中力顶层走廊外侧边柱柱顶所受集中力标准层：AB跨框架梁：;AB跨次梁：BC跨梁：;BC跨次梁：教室外侧的纵向框架梁：；内侧的纵向框架梁：走廊外侧的纵向框架梁：；2-4层边柱及中柱柱顶所受集中力：标准层中柱柱顶所受集中力标准层走廊外侧边柱柱顶所受集中力底层：由于2-5层柱截面尺寸与底层柱不同，所以存在偏心作用。底层教室外侧边柱：底层中柱：底层走廊外侧边柱：2.9一榀框架在横向风荷载作用下的内力和位移计算取BC跨横向框架梁：AB跨横向框架梁：柱的线刚度1层柱截面惯性矩：2-5层柱截面惯性矩：1层柱线刚度：2-5层柱线刚度：框架柱线刚度如下图2.9所示表2.5柱侧移刚度D值计算楼层1层：2-5层：1层：2-5层：1层边柱A6.682.680.400.3812949.6中柱6.689.791.470.5719424.5边柱C6.687.111.060.5117379.849753.92-5层边柱A4.05.360.670.257889.5中柱4.019.582.450.5517357.0边柱C4.014.221.780.4714832.340078.82.9.3风荷载作用下的计算简图风荷载标准值计算公式如下：图2.10风载体型系数分布图楼面的集中风荷载计算公式如下：通过线性内插法可得；风荷载计算如表2.6表2.6风荷载计算结果及过程表离地高度20.250.741.01.30.553.91.8420.0416.350.671.01.30.553.93.924.6612.450.651.01.30.553.93.923.938.550.651.01.30.553.93.923.934.650.651.01.30.554.653.926.23横向荷载下框架的产生的层间侧向位移：各层楼板标高处的侧移值第j层侧移：顶点侧移：表2.7风荷载作用下的侧移楼层520.049.2640078.80.000233.91/168883424.6644.740078.80.001123.91/3482323.9368.6340078.80.001713.91/2281223.9392.5640078.80.002313.91/1688126.23118.7949753.90.002394.851/2029本结构未设置防震缝，计算选取一榀框架所在的计算单元进行地震作用的计算。2.10.1重力荷载代表值计算第五层重力荷载代表值①女儿墙自重标准值：②屋面板重力荷载标准值：③梁自重标准值：④柱自重标准值⑤墙体自重标准值：外纵墙自重：内纵墙自重：横墙自重：⑥5层重力荷载标准值⑦屋面雪荷载⑧5层重力荷载代表值（2）2-4层重力荷载代表值①楼面处重力荷载代表值：②梁自重标准值：③柱自重标准值④墙体自重标准值：外纵墙自重：内纵墙自重：横墙自重：⑥2-4层重力荷载标准值⑦楼面活荷载标准值⑧2-4层重力荷载代表值（3）1层重力荷载代表值：①楼面处重力荷载代表值：②梁自重标准值：③柱自重标准值④墙体自重标准值：二层楼板上半墙重：外纵墙自重：内纵墙自重：横墙自重：二层楼板下半墙重：外纵墙自重：内纵墙自重：横墙自重：⑥重力荷载标准值⑦楼面活荷载标准值⑧1层重力荷载代表值楼层构件类型D值（kN/m)数量(kN/m)2-5边柱A7889.517889.5中柱17357.0117357.0边柱C14832.3114832.340078.81边柱A12949.6112949.6中柱19424.5119424.5边柱C17379.8117379.849753.9楼层5828.84828.8440078.80.0210.3024869.531698.3740078.80.0420.2813869.532567.940078.80.0640.2392869.533437.4340078.80.0860.1751970.064407.4949753.90.0890.089基本自振周期：该工程所在地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组为第二组，建筑场地类别为Ⅱ类.，，，所以：各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算：因为，所以顶部附加地震作用对本结构没有影响。总重力荷载底部总剪力值：层数重力荷载代表值各层层高水平地震作用层间剪力总侧移刚度各层侧移5828.8420.4516949.7869.7169.7140078.80.001744869.5316.5514390.7259.19128.940078.80.003223869.5312.6510999.5645.24174.1440078.80.004342869.538.757608.3931.29205.4340078.80.005131970.064.854704.7919.35224.7849753.90.0045254653.24（3）验算各层层间位移图2.12水平地震作用及层间剪力1.计算杆端弯矩分配系数以表示边节点各杆端的转动刚度之和、表示中节点各杆端的转动刚度之和。第5层A轴结点：，，B轴结点：，，C轴结点:，2-4层A轴结点，，B轴结点，，，C轴结点,,第1层A轴结点，，B轴结点，，，C轴结点，，杆端弯矩分配系数见表2.12表2.12杆端弯矩分配系数表层数第5层0.600.290.360.400.190.64--0.522-4层0.3750.2250.2650.3750.2250.2650.250.150.47--0.40第1层0.300.1950.2250.500.3250.3750.200.130.40--0.352.计算杆件固端弯矩第5层:1-4层:计算杆端弯矩图2.14梁和柱的弯矩如下表所示：表2.13梁端弯矩层数MAB(kN·m)MBA(kN·m)MBC(kN·m)MCB(kN·m)59.5456.16-164.88122.77413.3444.53-232.73185.18313.5744.58-232.61180.07214.4946.28-228.08184.4813.8833.93-270.47182.19表2.14杆端弯矩层数边柱A中柱B边柱CM上(kN·m)M下(kN·m)M上(kN·m)M下(kN·m)M上(kN·m)M下(kN·m)5-9.54-6.2094.26108.72-98.03-122.774-7.14-6.7994.0293.95-90.03-87.153-6.79-5.4196.5794.02-87.55-90.032-9.08-9.9981.7085.23-111.31-96.931-17.58-8.7941.2982.57-67.50-134.994.梁跨中弯矩的计算表2.15永久荷载作用下梁的跨中弯矩跨度楼层左端弯矩右端弯矩跨中弯矩AB跨57.509.5456.16-25.3544.4513.3444.53-24.4934.4513.5744.58-24.6324.4514.4946.28-25.9414.453.8833.93-14.46BC跨5343.36-164.88122.77199.544343.21-232.73185.18134.263343.21-232.61180.07136.872343.21-228.08184.48136.931343.21-270.47182.19116.885.梁端剪力的计算表2.16永久荷载作用下的梁端剪力楼层剪力弯矩引起剪力荷载引起剪力剪力和5-19.4312.49-6.94-19.43-12.49-31.923.90127.17131.073.90-127.17-123.274-13.007.42-5.58-13.00-7.42-20.424.40127.12131.524.40-127.12-122.723-12.927.42-5.5-12.92-7.42-20.344.86127.12131.984.86-127.12-122.262-13.257.42-5.83-13.25-7.42-20.674.04127.12123.084.04-127.12-123.081-12.527.42-5.10-12.52-7.42-19.948.17127.12135.298.17-127.12-118.956.柱轴力、剪力的计算（1）柱轴力计算计算过程及结果见表2.17所示：楼层柱顶集中力柱自重N5-6.9483.9425.70柱顶90.88柱底116.584-5.58118.3725.70柱顶357.11柱底382.813-5.50118.3725.70柱顶772.91柱底798.612-5.83118.3725.70柱顶1339.61柱底1364.311-5.10118.3745.64柱顶2053.48柱底2099.12楼层柱顶集中力柱自重N5-31.92131.07221.7925.70柱顶384.78柱底410.484-20.42131.52226.7725.70柱顶789.19柱底814.893-20.34131.98226.7725.70柱顶1193.98柱底1219.682-20.67123.08226.7725.70柱顶1590.2柱底1615.91-19.94125.29226.7745.64柱顶1987.9柱底2033.54楼层柱顶集中力柱自重N5-123.27186.5125.70柱顶309.78柱底335.484-122.72195.6925.70柱顶653.89柱底679.593-122.26195.6925.70柱顶997.24柱底1022.942-123.08195.6925.70柱顶1341.71柱底1367.411-118.95195.6945.64柱顶1682.05柱底1727.69柱剪力计算由力矩平衡可得:,得,得计算过程及结果见表3.18所示：表2.18永久荷载作用下的柱剪力值层数边柱A中柱B边柱C上()()()()上()()5-6.20-9.543.94.0494.26108.723.9-52.05-98.03-122.773.956.624-6.79-7.143.93.5794.0293.953.9-48.20-90.03-87.153.945.433-5.41-6.793.93.1396.5794.023.9-48.87-87.55-90.033.945.532-9.99-9.083.94.8981.7085.233.9-42.80-111.31-96.933.953.391-8.79-17.584.855.4441.2982.574.85-25.54-67.50-134.994.8541.757.梁端柱边剪力，弯矩的计算施加均布荷载时，柱端的弯矩值和剪力值可根据下列公式计算。8.弯矩调幅本设计取，调幅结果见表2.19所示：楼层AB跨BC跨中中58.1147.74-10.97-140.15104.3529.53411.3437.85-7.65-197.82157.40-87.51311.5337.89-7.76-197.72153.06--85.29212.3239.34-8.88-193.87156.81-85.2413.3028.840.88-229.90154.86-102.28表2.19（b)调幅后的梁端剪力楼层剪力位置弯矩引起剪力荷载引起剪力剪力和5-16.5112.49-4.02-16.51-12.49-293.31127.17130.483.31-127.17-123.864-11.057.42-3.63-11.05-7.42-18.473.74127.12130.863.74-127.12-123.383-10.987.42-3.56-10.98-7.42-18.44.14127.12131.264.14-127.12-122.982-11.267.42-3.84-11.26-7.42-18.683.43127.12130.553.43-127.12-123.691--10.647.42-3.22-10.64-7.42-18.066.95127.12134.076.95-127.12-120.17楼层梁端柱边剪力梁端柱边弯矩AB跨BC跨AB跨BC跨5-1.87-23.11127.88-121.267.1140.49-107.5373.394-2.26-12.59129.32-121.8410.4333.23-165.11126.563-2.33-12.52129.72-121.4410.6433.29-164.91120.252-2.05-12.80129.01-122.1511.3624.17-161.23125.891-3.84-11.00132.22-118.322.3323.42-189.68118.812.11.2活载作用下的内力计算1.本设计中采用活载满布来计。计算时，正截面弯矩乘以1.15的扩大系数，2.计算固端弯矩第5层1-4层3.弯矩的分配与传递活载作用下的弯矩分配与传递计算过程详见图2.19所示：图2.19梁端弯矩图梁和柱的弯矩通过弯矩二次分配计算的结果如下表2-17所示：表2-17（a)层数()()()()50.462.64-14.3613.4942.1415.05-62.2554.6632.0514.13-64.7258.1422.2814.62-63.4158.281-0.4810.38-73.4949.09杆端弯矩层数边柱A中柱B边柱C()()()()()()5-0.46-1.2520.5211.72-23.63-13.494-0.89-1.0325.3026.68-29.07-31.033-1.03-0.6926.0325.30-28.99-29.072-1.59-1.5520.5822.76-30.90-29.291-3.36-1.6810.1820.37-17.27-34.544.梁跨中弯矩的计算活载作用下框架梁的跨中弯矩：计算过程及结果见表2.20所示：表2.20活载作用下梁的跨中弯矩跨度楼层AB跨50.540.462.64-1.01423.182.1415.0514.59323.182.0514.1315.09223.182.2814.6214.73123.18-0.4810.3817.75BC跨53.78-14.3613.49-10.154115.18-62.2554.6656.733115.18-64.7258.1453.752115.18-63.4158.2854.341115.18-73.4949.0953.895.梁端剪力的计算表2.21活载作用下的梁端剪力楼层剪力位置弯矩引起剪力荷载引起剪力剪力和5-0.910.90-0.01-0.91-0.90-1.810.088.598.670.08-8.59-8.514-5.386.30.92-5.38-6.3-11.680.7042.6643.360.70-42.66-41.963-5.036.31.27-5.03-6.3-11.330.6142.6643.270.61-42.66-42.052-5.146.31.16-5.14-6.3-11.440.4842.6643.140.48-42.66-42.181-4.136.32.17-4.13-6.3-10.432.2642.6644.922.26-42.66-40.46.柱轴力、剪力的计算(1)柱轴力计算各层柱轴力计算过程及结果见表2.22所示：表2.22活载作用下边柱和中柱的轴力楼层边柱A中柱B边柱C纵梁竖向力轴力纵梁竖向力轴力纵梁竖向力轴力5-0.015.195.20-1.818.6716.0226.5-8.5112.0220.5340.9227.6233.74-11.6843.4690.28171.92-41.9659.69122.1831.2727.6262.63-11.3343.2790.28316.8-42.0559.69223.9221.1627.6291.41-11.4443.1490.28461.66-42.1859.69325.7912.1727.62121.2-10.4344.9290.28607.29-40.459.69425.88（2）柱剪力计算由力矩平衡可得:,得,得表2.23活载作用下的柱剪力值层数边柱A中柱B边柱C上()()()()上()()5-0.14-1.253.9-0.36-2.70-3.743.91.65-13.49-23.633.9-9.524-0.89-1.033.9-0.49-4.5-4.243.92.24-31.03-29.073.9-15.413-1.03-0.693.9-0.44-4.24-5.003.92.37-29.07-28.993.9-14.892-1.59-1.553.9-0.81-2.770.063.90.73-29.29-30.903.9-15.431-3.36-1.684.85-1.042.270.984.850.67-34.54-17.274.85-10.687.梁端柱边剪力，弯矩的计算在均匀分布荷载的作用下，柱边缘处的弯矩和剪力近似按下述方法计算。；8.弯矩调幅在活荷载下梁的弯矩调幅调幅的计算结果如表2.24所示：楼层不考虑活荷载的不利布置考虑不利布置AB跨BC跨AB跨BC跨50.392.24-0.78-12.2111.4711.34-0.9013.0441.8212.79-3.53-52.9146.4665.50-4.0675.3331.7412.01-3.10-55.0149.4262.97-3.5772.4221.9412.43-3.41-53.9049.5463.46-3.9272.981-0.418.82-0.84-62.4741.7363.08-0.9772.54楼层剪力位置弯矩引起剪力荷载引起剪力剪力和5-0.770.90-0.01-0.77-0.90-1.810.078.598.670.07-8.59-8.514-4.576.30.92-4.57-6.3-11.680.6042.6643.360.60-42.66-41.963-4.286.31.27-4.28-6.3-11.330.5242.6643.270.52-42.66-42.052-4.376.31.16-4.37-6.3-11.440.4042.6643.140.40-42.66-42.181-3.506.32.17-3.50-6.3-10.431.9242.6644.921.92-42.66-40.4楼层梁端柱边剪力梁端柱边弯矩AB跨BC跨AB跨BC跨5-0.18-1.628.27-8.110.391.79-10.049.3440.39-10.3741.49-39.99-1.599.87-42.0735.9730.04-10.0241.30-40.08-1.429.18-44.1938.9120.15-10.1341.16-40.21-1.659.57-43.1239.0010.60-8.8642.55-38.03-0.245.69-48.9929.35图2.18活载作用的弯矩图（单位：）图2.18活载作用的剪力图（单位：）图3.18活载作用的柱轴力图（单位：）2.11.3风载作用下的内力计算计算各柱承担的剪力对横向框架进行内力分析，框架各柱承担的剪力按下式计算分配：各柱所承担的剪力的计算过程及结果见表2.25所示：表2.25风荷载作用下各柱的剪力楼层各层总剪力柱的位置59.2640078.8边柱A7889.50.0200.19中柱B17357.00.4334.01边柱C14832.30.3703.43444.740078.8边柱A7889.50.0200.89中柱B17357.00.43319.36边柱C14832.30.37016.54368.6340078.8边柱A7889.50.0201.37中柱B17357.00.43329.72边柱C14832.30.37025.39292.5640078.8边柱A7889.50.0201.85中柱B17357.00.43340.08边柱C14832.30.37034.251118.7949753.9边柱A12949.60.26030.89中柱B、C19424.50.39046.33边柱C17379.80.34941.46计算各柱的反弯点位置梁柱线刚度比K在风荷载验算时已经求得，此处直接取结果于下表；下面计算，，：对于2-5层柱，由于，查表可知，底层柱不考虑；：顶层不考虑，对于2-4层，，查表，底层柱，查表对于边柱和中柱都取0；：底层不考虑，对于3-5层，，查表，对于二层柱，查表对于边柱和中柱都取0；反弯点高度的计算结果如下表2.26所示：表2.26框架柱反弯点的位置楼层层高柱的位置53.9边柱A0.670.300000.301.17中柱B2.450.420.421.64边柱C1.780.390.391.5243.9边柱A0.670.390000.391.52中柱B2.450.450.451.76边柱C1.780.440.441.7233.9边柱A0.670.450000.451.76中柱B2.450.500.501.95边柱C1.780.490.491.9123.9边柱A0.670.500000.501.95中柱B2.450.500.501.95边柱C1.780.500.501.9514.85边柱A0.400.750000.753.64中柱B1.470.600.602.91边柱C1.060.640.643.10计算各柱的柱端弯矩根据计算求的反弯点和剪力可得到柱子的上下端弯矩。即：上端弯矩：；下端弯矩：各柱端弯矩计算过程及结果见表2.27所示：表2.27风荷载作用下的柱端弯矩楼层柱的位置5边柱A0.190.301.17-0.52-0.22中柱B4.010.421.64-9.07-6.57边柱C3.430.391.52-8.16-5.224边柱A0.890.391.52-2.12-1.35中柱B19.360.451.76-41.53-33.98边柱C16.540.441.72-36.12-28.383边柱A1.370.451.76-2.94-2.40中柱B29.720.501.95-57.95-57.95边柱C25.390.491.91-50.50-48.522边柱A1.850.501.95-3.61-3.61中柱B40.080.501.95-78.16-78.16边柱C34.250.501.95-66.79-66.791边柱A30.890.753.64-37.45-112.36中柱B46.330.602.91-89.88-134.82边柱C41.460.643.10-72.39-128.69计算各节点的梁端弯矩；图2.19节点处梁柱端弯矩分配表2.28风荷载作用下的节点梁端弯矩边柱A中柱B边柱C楼层柱端弯矩柱端弯矩之和楼层柱端弯矩柱端弯矩之和左（×104）右（×104）楼层柱端弯矩柱端弯矩之和5--0.520.525--9.072.687.112.486.595--8.168.16-0.52-9.07-8.164-0.22-2.342.344-6.57-48.12.687.1113.1734.934-5.22-41.3441.34-2.12-41.53-36.123-1.35-4.294.293-33.98-91.932.687.1125.1766.763-28.38-78.8878.88-2.94-57.95-50.502-2.40-6.016.012-57.95-136.112.687.1137.2698.852-48.52-115.31115.31-3.61-78.16-66.791-3.61-41.0641.061-78.16-168.042.687.1146.00122.041-66.79-139.18139.18-37.45-89.88-72.39计算梁剪力和柱轴力风荷载水平作用下梁边剪力计算如下表2.29所示：表2.29风荷载作用下的梁端剪力楼层AB跨中(KN·m)BC跨中(KN·m)50.522.480.98-1.256.598.160.79-1.3742.3413.175.42-6.4634.9341.343.21-7.0634.2925.1710.44-12.2866.7678.886.06-13.4926.0137.2615.63-18.0398.85115.318.23-19.83141.0646.002.47-36.28122.04139.188.57-24.19柱轴力计算各柱的轴力由上层梁的剪力叠加而得，计算结果如下表2.30所示：表2.30风荷载作用下的柱轴力楼层柱的位置轴力5-1.25-1.25-1.37-1.37边柱A±1.25中柱B±0.12边柱C±1.374-6.46-6.46-7.06-7.06边柱A±7.71中柱B±0.72边柱C±8.433-12.28-12.28-13.49-13.49边柱A±19.99中柱B±1.93边柱C±21.922-18.03-18.03-19.83-19.83边柱A±38.02中柱B±3.73边柱C±41.751-36.28-36.28-24.19-24.19边柱A±74.3中柱B±8.36边柱C±65.94梁端柱边剪力弯矩的计算即楼层梁端柱边剪力梁端柱边弯矩AB跨BC跨AB跨BC跨5-1.25-1.25-1.77-1.770.212.176.157.724-6.46-6.46-9.35-9.350.7311.5632.5939.003-12.28-12.28-17.88-17.881.2222.1062.2974.412-18.03-18.03-26.45-26.4527.1032.7592.24108.701-36.28-36.28-34.01-34.0130.1835.12111.84128.98图2.18风荷载水平作用下的弯矩图（单位：）计算各柱承担的剪力对横向框架进行内力分析，框架各柱承担的剪力按下式计算分配：各柱所承担的剪力的计算过程及结果见表2.32所示：表2.32水平地震作用下各柱的剪力楼层各层总剪力柱的位置569.7140078.8边柱A7889.50.0201.39中柱B17357.00.43330.18边柱C14832.30.37025.794128.940078.8边柱A7889.50.0202.58中柱B17357.00.43355.81边柱C14832.30.37047.693174.1440078.8边柱A7889.50.0203.48中柱B17357.00.43375.40边柱C14832.30.37064.432205.4340078.8边柱A7889.50.0204.11中柱B17357.00.43388.95边柱C14832.30.37076.011224.7849753.9边柱A12949.60.26058.44中柱B19424.50.39087.66边柱C17379.80.34978.45计算各柱的反弯点位置地震作用下的各柱的反弯点位置表3.33框架柱反弯点的位置楼层层高柱的位置53.9边柱A0.670.300000.301.17中柱B2.450.420.421.64边柱C1.780.390.391.5243.9边柱A0.670.390000.391.52中柱B2.450.450.451.76边柱C1.780.440.441.7233.9边柱A0.670.450000.451.76中柱B2.450.500.501.95边柱C1.780.490.491.9123.9边柱A0.670.500000.501.95中柱B2.450.500.501.95边柱C1.780.500.501.9514.85边柱A0.400.750000.753.64中柱B1.470.600.602.91边柱C1.060.640.643.10计算各柱的柱端弯矩水平地震作用下各柱的柱端弯矩的计算根据各柱反弯点位置及各柱剪力计算。上端弯矩；下端弯矩各柱端弯矩计算过程及结果见2.34所示：表2.34水平地震作用下的柱端弯矩楼层柱的位置5边柱A1.390.301.17-3.79-1.62中柱B30.180.421.64-68.27-49.50边柱C25.790.391.52-61.35-39.204边柱A2.580.391.52-6.14-3.92中柱B55.810.451.76-119.71-98.23边柱C47.690.441.72-104.15-82.033边柱A3.480.451.76-7.46-6.12中柱B75.400.501.95-147.03-147.03边柱C64.430.491.91-128.15-123.062边柱A4.110.501.95-8.01-8.01中柱B88.950.501.95-173.45-173.45边柱C76.010.501.95-148.22-148.221边柱A58.440.753.64-70.86-212.72中柱B87.660.602.91-170.06-255.09边柱C78.450.643.10-136.97-243.204.计算各节点的梁端弯矩用节点平衡条件可以求得梁端弯矩，可得到节点左梁端弯矩、右梁端弯矩。即：；地震水平作用下节点梁端弯矩的计算结果如下表3.35所示：表2.35水平地震作用下的节点梁端弯矩边柱A中柱B边柱C楼层柱端弯矩柱端弯矩之和楼层柱端弯矩柱端弯矩之和左（×104）右（×104）楼层柱端弯矩柱端弯矩之和5-3.793.795-68.272.687.1118.6949.585-61.3561.353.7968.2761.3541.627.767.76449.50169.212.687.1146.32122.89439.20143.35143.356.14119.71104.1533.9211.3811.38398.23245.262.687.1167.14178.12382.03210.18210.187.46147.03128.1526.1214.1314.132147.03320.482.687.1187.73232.752123.06271.28271.288.01173.45148.2218.0178.8778.871173.45343.512.687.1194.04249.471148.22285.19285.1970.86170.06136.975.计算梁剪力和柱轴力（1）水平地震作用下的梁端剪力计算见表2.36所示：楼层AB跨中弯矩BC跨中(KN·m)53.7918.697.45-9.3749.5861.355.89-10.2747.7646.3219.28-22.53122.89143.3510.23-24.65311.3867.1427.88-32.72178.12210.1816.03-35.95214.1387.7336.8-42.44232.75271.2819.22-46.67178.8794.047.59-72.05249.47285.1917.86-49.51柱轴力计算各柱的轴力由上面全部层的梁剪力叠加而得，计算结果如下表2.37所示：表2.37水平地震作用下的柱轴力楼层柱的位置轴力5-9.37-9.37-10.27-10.27边柱A±9.37中柱B±0.90边柱C±10.274-22.53-22.53-24.65-24.65边柱A±31.90中柱B±3.02边柱C±34.923-32.72-32.72-35.95-35.95边柱A±64.62中柱B±6.25边柱C±70.872-42.44-42.44-46.67-46.67边柱A±107.06中柱B±10.48边柱C±117.541-72.05-72.05-49.51-49.51边柱A±179.11中柱B±33.02边柱C±167.056.梁端柱边剪力弯矩的计算当计算水平荷载产生的内力时：；；即楼层梁端柱边剪力梁端柱边弯矩AB跨BC跨AB跨BC跨5-9.37-9.37-10.27-10.271.4516.3547.0158.784-22.53-22.53-24.65-24.652.1340.69116.73137.193-32.72-32.72-35.95-35.953.2058.96169.13201.192-42.44-42.44-46.67-46.673.5277.12221.08259.611-72.05-72.05-49.51-49.5157.2672.43224.72270.34根据以上计算可得水平地震作用下的横向框架梁的弯矩图、剪力图、轴力图，分别见图2.21、2.22、2.23所示5层AB跨梁的正截面受弯承载力：左端，非地震因素决定右端，非地震因素决定跨中，非地震因素决定因为AB跨梁的跨度较小，所以可以只计算支座处的配筋，然后将其通长即可。左端：选用416，，右端：选用416，，所以5层AB跨配筋为：上部受拉区设置416与BC跨通长布置，下部受压区按照构造配筋416。5层BC跨梁正截面受弯承载力：左端，非地震因素决定右端，地震因素决定跨中，非地震因素决定（1）跨中梁截面翼缘宽度的确定翼缘计算宽度应取下列三项的最小值：1)按计算跨度考虑:;2)按梁(纵肋)净距考虑:;3)按翼缘高度考虑:,,此种情况不起控制作用,不做参考。故取。（2）BC跨中梁截面类型的判断下部跨中截面按单筋T形截面计算。T形截面的类别为：=1.0×14.3×3600×120×（760-120/2）=4324.32>故属于第一类形截面。（3）BC跨配筋计算梁内纵向钢筋采用：故。跨中截面：-6跨中的实配钢筋416，（），故将下部跨中截面的416纵向钢筋伸入支座，按双筋截面计算。支座B,因为故支座上部仅需配置416即可。支座,因为故支座的实配钢筋416，（），2层AB跨梁的正截面受弯承载力：左端，非地震因素决定右端，地震因素决定跨中，地震因素决定因为AB跨梁的跨度较小，所以可以只计算支座处的配筋，然后将其通长即可。支座A：支座B：选用416，2层BC跨梁正截面受弯承载力：左端，地震因素决定右端，地震因素决定跨中，地震因素决定（2）BC跨中梁截面类型的判断下部跨中按单筋T形截面计算。T形截面类别判断：=1.0×14.3×3600×120×（760-120/2）=4324.3>故属于第一类形截面。（3）BC跨配筋计算梁内纵向钢筋采用：故。跨中截面：跨中的实配钢筋416，（），故将下部跨中截面的416纵向钢筋伸入支座，按双筋计算。支座B,所以：支座的实配钢筋618，（）取用双排布置，取支座,故支座的实配钢筋618，（），所以二层AB跨配筋为：跨中下部为416，左端上部为618，右端上部为618。1层BC跨梁的正截面受弯承载力：左端，非地震因素决定右端，非地震因素决定跨中，地震因素决定（2）BC跨跨中梁截面类型的判断下部跨中截面按单筋T形截面计算。判断T形截面类别：=1.0×14.3×3600×120×（760-120/2）=43224.32>故属于第一类T形截面。BC跨配筋计算跨中截面：梁内纵向钢筋采用：故。跨中截面：跨中的实配钢筋416，（），故将下部跨中截面的416纵向钢筋伸入支座，按双筋计算。支座B,所以：支座的实配钢筋616，（）取用双排布置，取支座,故支座的实配钢筋616，（），所以一层BC跨配筋为：跨中下部为416，左端上部为616，右端上部为616。1层AB跨梁正截面受弯承载力：左端，地震因素决定右端，地震因素决定跨中，地震因素决定因为AB跨梁的跨度较小，所以可以只计算支座处的配筋，然后将其通长即可。支座A支座B选用616，，所以一层AB跨配筋为：上部受拉区配置416布置，下部受压区按照构造配置616。非抗震时AB段最大剪力为=75.239kN,CD段最大剪力为=275.242kN。截面尺寸限制条件T形受弯构件，其受剪截面应符合下列条件：当时AB跨梁：，符合截面尺寸的限制条件。BC跨梁：，符合截面尺寸的限制条件。梁斜截面配筋验算验算是否需要按照计算配置箍筋：AB跨梁：BC跨梁：所以不需要按照计算配置箍筋，仅按构造配筋即可。根据下表2-38所示要求合理选择配置箍筋。梁截面高度h最大间距最小直径1502006200300625035063004008所以底层AB跨梁的箍筋为：配双肢箍8@150，底层BC跨梁的箍筋为：配双肢箍8@150。地震作用组合下梁斜截面配筋验算。（取底层BC跨梁进行计算）框架梁剪力设计值的调整根据“强剪弱弯”的基本设计原则进行组合调整，梁端截面组合的剪力值和设计值参数一般应按以下公式来进行组合调整：AB跨：在恒载的作用下，梁端剪力值在活载的作用下，梁端剪力值当按正弯矩计算时：当按负弯矩计算时：取上述两者中的较大值。AB跨梁端剪力设计值：BC跨：在恒载的作用下，梁端剪力值在活载的作用下，梁端剪力值当按正弯矩计算时：当按负弯矩计算时：取上述两者中的较大值740.41。BC跨梁端剪力设计值：截面尺寸限制条件考虑地震作用组合T形截面框架梁，当跨高比大于2.5时，其受剪截面应符合下列条件：AB跨梁:，符合截面尺寸的限制。BC跨梁:，符合截面尺寸的限制。梁斜截面配筋验算考虑地震组合T形截面的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：AB跨：假设箍筋仍按非抗震设计的结果配置双肢8@150。满足规范所规定的要求。BC跨：假设箍筋按配置双肢8@150。满足规范所规定的要求。（4）梁端箍筋加密在梁端的具有预期变形塑性铰区域上应当设置加密箍筋以有效抑制钢筋混凝土崩坏，同时也可以很大程度上改善梁的变形能力，以提高结构的伸缩性。《建筑抗震设计规范》对梁端加密区范围的构造要求所作的规定详见下表2.37：表2.37梁端箍筋加密区的构造要求一10二8三8四6裂缝及挠度的验算只需要选择最易发生危险的点进行验算即可，因此选择底层BC跨横向框架梁进行验算。(1)裂缝验算钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载准永久组合并考虑受荷载长期作用所产生的影响的效果进行计算，最大裂缝宽度应满足条件：。本设计环境类别为一类，裂缝控制等级为三级，因此查得。二层BC跨梁跨中最大弯矩为：在T形截面的钢筋混凝土受弯构件中，按荷载准永久组合并考虑长期作用的影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算：；；最外层钢筋的混凝土保护层厚度不应低于c=20mm，则，，。故取。由于截面配置钢筋直径相同，则；对于受弯构件，。所以底层AB跨梁的最大裂缝宽度为：(2)挠度验算钢筋混凝土受弯构件的最大挠度需要满足以下要求：本设计中：BC跨梁的内力分析梁截面尺寸大小为300mm×800mm，由前面的裂缝计算可知受力钢筋混凝土厚度是28mm，c30的混凝土弹性模量,HRB400级钢筋弹性模量。采用准永久组合，，可变荷载组合值系数为0.4。左端A：跨中：右端B：将该梁看做两端作用弯矩的简支梁，其计算简图如图2.21所示：图2.21图乘法计算挠度的计算简图3）求跨中最大弯矩处的刚度计算LR段的刚度：短期刚度：，当，取所以：考虑荷载长期作用带来的影响的受弯构件的挠度时应根据挠度增大影响系数来计算，混凝土受弯构件对承受荷载长期作用所受的影响的刚度B:对于双筋截面的钢梁，由于混凝土的徐变受压钢筋的约束力束缚，因而可以有效减少荷载在长期作用下挠度的增长。减小的程度与受压钢筋和受拉钢筋的相对数量密切相关。：当时，=2.0；当时，取；当为中间值是，按线性内插法取得，即所以长期刚度:用图乘法求其挠度将AB跨的内力图划分成两个部分来进行叠加，所以计算简图如图2.22所示：图2.22图乘法的挠度计算方法所以：，满足要求。1.计算底层边柱A（1)A柱剪跨比和轴压比的验算框架柱的剪跨比应该控制在2以下。剪力与跨度的比值通过反映柱端的截面所承受的弯矩与两端剪力的相对大小，柱的剪跨比：计算方向柱截面的有效高度所以：，剪跨比验算合格。三级抗震的框架结构柱，其轴压比应该小于等于0.85，柱的轴压比：2)A柱正截面非抗震设计从非抗震设计的组合中筛选出一组最不利组合进行正截面上的受弯和承载力的计算。由附表二柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底,轴力①在确定构件时,判断是否必须考虑到附加的弯矩对其产生的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以在设计时无需充分考虑由于构件本身的挠曲而对其产生的各种附加弯矩的影响，②判别偏压类型,。所以为小偏心受压构件。③计算和=0.608＜0因此按照构造配筋选用418截面总配筋率为：④验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。3）A柱正截面抗震设计从抗震设计组合中筛选出最不利的一组组合进行正截面受弯承载能力计算。由附表二柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底,轴力①框架柱控制截面内力的调整除了顶层柱和轴压比为小于0.15的柱外，有地震作用组合的柱端弯矩应分别符合下列公式要求：其中为建筑框架柱端弯矩增大系数，对建筑的框架结构在本设计抗震等级为三级。因为，所以,然后根据上下柱的弹性分析方法所得的数值考虑到地震组合的弯矩比进行弹性分配。底层柱顶弯矩设计值为：底层柱的截面弯矩设计值：②在确定构件时,判断是否必须考虑到附加的弯矩对其产生的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以在设计时无需充分考虑到由于构件本身的挠曲而对其产生的各种附加弯矩的影响，③判别偏压类型且所以为大偏心受压构件。④计算将带入下式：纵向钢筋为HRB400时，柱的全部纵向钢筋最小配筋率为0.75%。，因此纵向受力钢筋选用422截面总配筋率为：⑤验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。2.计算底层中柱B(1)B柱剪跨比和轴压比的验算B柱的剪跨比与A柱相同，验算合格。三级抗震的框架结构柱，其轴压比不宜大于0.85，B柱的轴压比：对于底层柱，柱子的计算长度为基础顶面以上的高度即，其它层为.(2)B柱正截面非抗震设计从非抗震设计组合中筛选出最不利的一组组合进行正截面受弯承载能力计算。由附表三柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底，轴力①判断结构是否必须需要考虑对于附加弯矩的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以在设计时无需充分考虑到由于构件本身的挠曲而对其产生的各种附加弯矩的影响,即杆件弯矩设计值即为。②判别偏压类型所以为小偏心受压构件。③计算和=0.688选用418截面总配筋率为：④验算垂直于弯矩作用在水平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。B柱正截面抗震设计由附表三柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底，轴力①框架柱控制截面内力的调整一、二、三、四级的梁柱节点处，除顶层柱和轴压比小于0.15的柱外，有地震作用组合的柱端弯矩应分别符合下列公式要求：对框架结构，抗震等级为三级的情况下柱端弯矩增大系数。其中因为，所以,然后按上下柱弹性分析所得的考虑地震组合的弯矩比进行分配。底层柱顶弯矩设计值为：底层B柱底的截面弯矩设计值：②判断构件是否需要考虑附加弯矩的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以不考虑构件自身挠曲产生的附加弯矩影响，即杆件弯矩设计值即为：③判别偏压类型所以为大偏心受压构件。④计算代入：受压构件一侧纵向钢筋最小配筋百分率为0.2%，抗震等级为三级，纵向钢筋为HRB400时，全部纵向钢筋最小配筋百分率为0.75%。，因此纵向受力钢筋选用422截面总配筋率为：满足要求④验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。3.计算底层边柱C（1)A柱剪跨比和轴压比的验算B柱的剪跨比与A柱相同，验算合格。三级抗震的框架结构柱的轴压比不宜大于0.85，B柱的轴压比：对于底层柱，柱子的计算长度为基础顶面以上的高度即，其它层为.2)A柱正截面非抗震设计从非抗震设计组合中筛选出最不利的一组组合进行正截面受弯承载能力计算。由附表二柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底,轴力①在确定构件时,判断是否必须考虑到附加的弯矩对其产生的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以要充分考虑到由于构件本身的挠曲而产生的其他附加扭矩的影响,②判别偏压类型,。所以为大偏心受压构件,所计算的有效。③计算和将代入：受压构件的纵向受力钢筋为HRB400时，一侧纵向钢筋最小配筋百分率为0.2%，全部纵向钢筋最小配筋百分率为0.55%。选用418截面总配筋率为：④验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。3）C柱正截面抗震设计由附表二柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底,轴力①框架柱控制截面内力的调整除顶层柱和轴压比小于0.15的柱外，有地震作用组合的柱端弯矩应分别符合下列公式要求：其中为框架柱端弯矩增大系数，对框架结构本设计抗震等级为三级。因为，所以,然后按上下柱弹性分析所得的考虑地震组合的弯矩比进行分配。底层柱顶弯矩设计值为：底层柱的截面弯矩设计值：②判断构件是否需要考虑附加弯矩的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以在设计时无需充分考虑到由于构件本身的挠曲而对其产生的各种附加扭矩的影响，③判别偏压类型且所以为大偏心受压构件。④计算将带入下式：一侧纵向钢筋最小配筋率为0.2%,抗震等级为三级，纵向钢筋为HRB400时，柱的全部纵向钢筋最小配筋率为0.75%。，因此纵向受力钢筋选用620截面总配筋率为：⑤验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。1.计算二层边柱A（1)A柱剪跨比和轴压比的验算框架柱的剪跨比应该小于等于2。柱的剪跨比：所以：，因此柱的剪跨比验算合格。框架结构柱轴压比不宜大于0.85，柱的轴压比：对于底层柱，柱子的计算长度为基础顶面以上的高度即，其它层为.2)A柱正截面非抗震设计附表二柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底,轴力①在确定构件时,判断是否必须考虑到附加的弯矩对其产生的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以在设计时应该充分考虑到由于构件本身的挠曲而对其产生的各种附加扭矩的影响,,取②判别偏压类型,。所以为小偏心受压构件。③计算和=0.600＜0因此选用320截面总配筋率为：④验算垂直于弯矩作用在水平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。3）A柱正截面抗震设计由附表二柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底,轴力①框架柱控制截面内力的调整除了顶层柱和轴压比小于0.15的柱外，具有地震作用组合的柱端弯矩应分别满足下列公式的要求：其中为框架柱端弯矩增大系数，对框架结构本设计抗震等级为三级。对于柱顶因为，所以,柱顶弯矩设计值为：对于柱底因为，所以,柱顶弯矩设计值为：②判断结构是否必须需要考虑对于附加弯矩的影响杆端弯矩比设计轴压比所以在设计时无需充分考虑到由于构件本身的挠曲而对其产生的各种附加弯矩的影响,取即杆件弯矩设计值即为：③判别偏压类型且所以为大偏心受压构件。④计算将带入下式：所以按构造配筋，一侧纵向钢筋最小配筋率为0.2%,纵向钢筋为HRB400时，柱的全部纵向钢筋最小配筋率为0.75%。，因此纵向受力钢筋选用418截面总配筋率为：⑤验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，得：满足要求。2.计算二层中柱B(1)B柱剪跨比和轴压比的验算三级抗震的框架结构柱的轴压比一般应该小于等于0.85，B柱的轴压比：对于底层柱，柱子的计算长度为基础顶面以上的高度即，其它层为.(2)B柱正截面非抗震设计由附表三柱的内力组合表查得最不利内力组合为:柱顶，柱底，轴力①在确定构件时,判断是否必须考虑到附加的弯矩对其产生的影响杆端弯矩比设计轴压比截面回转半径长细比所以应该充分考虑认识到由于构件本身在发生挠曲时所可能产生的其他外部附加力对弯矩的直接影响,即杆件弯矩设计值即为。②判别偏压类型所以为小偏心受压构件③计算和=0.695=1716因此620截面总配筋率为：⑤验算垂直于弯矩作用平面内的受压承载力查表得，