大同市平城区实验中学餐厅B

中文题目：大同市平城区实验中学餐厅B摘要此次毕业设计的对象为大同市平城区实验中学餐厅，抗震等级为二级的钢筋混凝土框架结构。第一部分是进行建筑设计，通过查找规范使得餐厅既具有实用性又具有合理性。第二部分是结构设计，首先利用盈建科软件建模确定梁柱尺寸，然后根据弯矩大小进行梁板柱的配筋，板的配筋要进行区格的计算，梁和柱通过抗震设计和非抗震设计内力组合来配筋，其中包括用D值法计算水平地震作用和风荷载作用下梁柱的内力，用力矩分配法计算竖向荷载作用下梁和柱的内力。最后是基础和楼梯的设计。关键词：框架结构：建筑设计；D值法；力矩分配法；内力组合AbstractTheobjectofthisgraduationdesignisthediningroomofPingchengExperimentalMiddleSchoolinDatongCity,andtheseismicgradeisthesecondgradereinforcedconcreteframestructure.Thefirstpartisthearchitecturaldesign,whichmakestherestaurantpracticalandreasonablebyfindingthestandard.Firstly,thebeam-columnsizeisdeterminedbythesoftwareofYingjianke,andthenthebeam-columnreinforcementiscarriedoutaccordingtothebendingmoment.Thereinforcementoftheslabshouldbecalculated.Thebeamandcolumnarereinforcedbythecombinationofseismicdesignandnon-seismicdesigninternalforces,includingthecalculationoftheinternalforceofthebeamandcolumnundertheactionofhorizontalearthquakeandwindloadbyDvaluemethod,andthecalculationofverticalloadbytorquedistributionmethodwiththeinternalforceofthelowerbeamandcolumn.Finally,thedesignofthefoundationandstaircase.Keywords:framestructure:architecturaldesign;Dvaluemethod;torquedistributionmethod;internalforcecombination1建筑设计部分1.1工程概况1.1.1工程名称及概况工程名称：实验中学餐厅建设地点：大同市平城区建筑面积：4374m²建筑类型：框架结构层数：3层室内外高差：0.45m建筑高度：10.8m1.1.2餐厅设计资料该工程场地平坦，周围无相邻建筑物。气象条件：地区基本风压0.55，基本雪压0.25。耐火等级：二级。地下防水：地下防水等级为Ⅱ级，基础底面应高于最高水位。建筑场地：地貌属第四系冲洪积层，Ⅱ类场地土，场地标准冻深1.85m。抗震设防烈度：度，设计地震基本加速度为，场地特征周期为，设计地震分组为第二组。结构设计正常使用年限为50年。1.2餐厅的建筑说明1.2.1设计理念此次设计的餐厅分为三大部分：厨房、就餐大厅、售饭区。其中，就餐大厅占用大部分建筑面积，其次是厨房。一般学校食堂大楼不会盖太高，食堂设置一般不超过第三层，目的是方便师生就餐，方便厨房物流输送，而且因为其单层占用面积大，建筑成本高所以不宜建设高楼层。本次设计的餐厅有以下几种特点：经营上的非赢利性。不以赢利为目的，加上国家给予的优惠政策，饭菜价格相对较低。该特性要求在满足使用需要的前提下，应尽量降低建筑的造价和在使用过程中的运营成本。2.配送上的经常性和稳定性。学校食堂是唯一就餐人数相对稳定的场所，预估采购量相对稳定，学校食堂基本上是天天配送，且配送量可控，可以说是当日配送，当日消化，该特性可相对节省各个食堂中冷库和库房的建筑面积。3.大规模采购和集中供应的特殊性。由于学校食堂就餐人数众多，学校为了节约成本，通常会进行大宗采购，这就需要一定容量的储备仓库。4.菜品的多样性。就餐者来自全国各地，饮食习惯不同、口味各异，就餐者的选择更趋多样化，因此要求学校食堂出品多样性，并因经济状况不同，需设不同档次的饭菜。1.2.2建筑功能空间主要功能空间如下：每层厨房9个、售饭窗口9个、储藏室和冷藏室各1个，配电室1个，男女厕所各1个，就餐区域和厨房各2个楼梯，其余为就餐区域。1.3建筑构造说明1.3.1内墙面作法厚普通加气混凝土砌块墙体层；在－0.06以下基础两侧均用防水水泥砂浆防潮,20厚的1：2水泥砂浆掺5％避浆，位置一般在－0.045标高处,适用于砖墙墙身；厚砂浆打底并刮腻；1：3：3基础（墙基）防潮层。1.3.2水泥台阶：花岗岩面层20厚1：25水泥砂浆抹面压实抹光；素水泥浆做一道70厚C15号混凝土（厚度不包括踏步三角部分），台阶面向外坡1%；200厚碎石或碎砖石灌M2.5号混合砂浆；素土夯实（坡度按工程设计）。1.3.3散水做法：20厚1：2水泥砂浆抹面、压实抹光；60厚C15混凝土；素土夯实向外坡4%。备注：①散水宽度具体找详见施工图中标注；②每隔留伸缩缝一道，墙身与散水设10宽，沥青砂浆嵌缝。2结构设计部分2.1工程概况和相关资料1.本工程采用钢筋混凝土框架结构，建筑层数3层。室内外高差，建筑高度，总建筑面积约为。2.该工程场地平坦,周围无相邻建筑物，场地类别为Ⅱ类。3.该框架结构抗震等级为二级，抗震设防烈度8度,设计地震基本加速度为,场地特征周期为,设计地震分组为第一组.。4.设计该结构正常使用年限为50年。2.2材料选用及相关要求1.本工程混凝土强度等级均为C302.板受力钢筋采用HRB400；梁受力钢筋采用HRB335，箍筋采用HRB335；柱受力钢筋采用HRB335，箍筋采用HRB335。3.填充墙采用普通加气混凝土砌块，砂浆强度等级±0.000以下采用M10水泥砂浆，±0.000以上采用M10混合砂浆。4.混凝土保护层厚度：板的保护层厚度，梁的保护层厚度，柱的保护层厚度，基础保护层厚度。5.凡选调结构部分梁、板混凝土达到设计强度后，其他构件达到85%设计强度值方可拆模。6.构造柱下端锚入基础顶板，上端锚入屋面女儿墙压顶，女儿墙构造柱间距＜2.0m。截面为300×墙厚，配筋为4根直径12的二级钢筋，箍筋。7.锚固长度，搭接长度必须严格按照11G101—1、2、3图集规定执行。2.3餐厅结构布置2.3.1结构平面布置图本方案的结构设平面布置图见平面图。主体造型为矩型，框架承重方案为横向承重方案，具体详见结构施工图。2.3.2框架梁柱截面尺寸估算1.框架梁截面尺寸估算梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。主梁截面高度一般取梁跨度L的，当梁的负载面积较大或荷载较大时，宜取上限值。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比不宜小于4。梁截面宽度可取梁高，同时不宜小于柱宽，且不应小于。即,且次梁尺寸的选定：，。则可估算梁截面尺寸如下表2-3-1与表2-3-2。表2-3-1主梁截面尺寸估算表编号计算跨度L（mm）截面宽b（mm）截面高h（mm）横梁5400300650纵梁2700300650表2-3-2次梁截面尺寸估算表编号计算跨度L（mm）截面宽b（mm）截面高h（mm）横梁5400200400根据梁净跨与高度比不宜小于4，梁尺寸符合标准。2.框架柱截面尺寸估算该设计抗震等级为二级,结构选用C30的混凝土，选用二级钢筋HRB335，轴压比，由式，其中，柱截面都取一样的，所以只计算中柱。框架中柱竖向荷载分项系数（建筑结构可靠性设计统一标准）q-每个楼层单位面积的竖向荷载，可取s-柱一层的荷载面积n-柱荷载楼层数-考虑水平力产生的附加系数，风荷载或四级抗震时，级抗震时=边角柱轴向力增大系数：边柱，角柱故取截面尺寸。2）框架边柱考虑到边柱承受偏心荷载，故取截面尺寸.3）角柱由于角柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱承受双向偏心作用，受力复杂，故取截面尺寸.3.板尺寸估算(取底层柱高为)，故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。本工程屋面板采用现浇肋梁楼盖。1）连续双向板：板厚≥板的短边尺寸/（40～50）2）连续单向板：板厚≥板的短边尺寸/35为了方便计算，故本工程楼屋面板统一取厚。2.3.3校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求。1.按构造要求框架柱截面高度不宜小于，宽度不宜小于。2.为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。，3.框架柱截面高度和宽度一般可取层高的2.4餐厅楼板设计2.4.1恒载屋面：厚1﹕2混合砂浆抹面厚现浇钢筋混凝土楼板厚1：2水泥砂浆找平层60厚防水树脂珍珠岩保温板0.24厚1:2防水砂浆找平SBS120mm厚防水层一道厚1:2水泥砂浆找平楼面：厚水磨石地面厚1：3水泥砂浆结合层厚现浇钢筋混凝土板厚板下混合砂浆抹灰取梁重：主梁：横梁自重：粉刷：纵梁自重：粉刷：次梁：纵梁自重：粉刷：墙重：(砌体与抹灰之和)外墙：内墙：女儿墙：柱：(考虑到柱子抹灰，取柱子自重27KN/m³)2.4.2楼板活荷载风压：雪压：厕所：餐厅、厨房活荷载：走廊、门厅活荷载：楼梯活荷载：不上人屋面：储藏室：2.4.3标准层楼板配筋计算取整层楼板进行计算，按照弹性薄板理论计算。区格划分及荷载传递如下图所示图2-4-1标准层板的区格划分1.荷载设计值恒载设计值活载设计值：A、B、C、D、E、F、G、H区格：J、K、L区格：N、O、P区格：2.计算跨度内跨：（轴线间距离），边跨：各区格的板的计算跨度见表2-4-1、2-4-2、2-4-3、2-4-4。3.弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩之和。计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。表2-4-1A、B、C、D区格的弯矩计算过程表区格参数ABCD2.7m2.7m2.85m2.85m5.4m5.55m5.4m5.4m0.500.50.530.537.725×2.7²×（0.0400+0.2×0.0038）+1.875×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=3.66KN·M7.725×2.7²×（0.0409+0.2×0.0089）+1.875×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=3.77KN·M7.725×2.85²×（0.0560+0.2×0.0121）+1.875×2.85²×（0.0921+0.2×0.0196）=5.13KN·M7.725×2.85²×（0.0543+0.2×0.0146）+1.875×2.85²×（0.0921+0.2×0.0196）=5.05KN·M7.725×2.7²×（0.0038+0.2×0.0400）+1.875×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.17KN·M7.725×2.7²×（0.0089+0.2×0.0409）+1.875×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.46KN·M7.725×2.85²×（0.0121+0.2×0.0560）+1.875×2.85²×（0.0196+0.2×0.0921）=2.04KN·M7.725×2.85²×（0.0146+0.2×0.0543）+1.875×2.85²×（0.0196+0.2×0.0921）=2.18KN·M-0.0829×9.6×2.7²=-5.80KN·M-0.0836×9.6×2.7²=-5.85KN·M-0.1114×9.6×2.85²=-8.69KN·M-0.1156×9.6×2.85²=-9.01KN·M-5.80KN·M-5.85KN·M00-0.0570×9.6×2.7²=-3.99KN·M-0.0569×9.6×2.7²=-3.98KN·M-0.0782×9.6×2.85²=-6.10KN·M-0.0785×9.6×2.85²=-6.12KN·M-3.99KN·M0-6.10KN·M0表2-4-2E、F、G、H区格的弯矩计算过程表区格参数EFGH2.7m2.7m2.85m2.85m5.55m5.4m5.55m5.55m0.500.50.510.517.725×2.7²×（0.0562+0.2×0.0135）+1.875×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=4.68KN·M7.725×2.7²×（0.0588+0.2×0.0103）+1.875×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=4.79KN·M7.725×2.85²×（0.0557+0.2×0.0139）+1.875×2.85²×（0.0950+0.2×0.0181）=5.17KN·M7.725×2.85²×（0.0871+0.2×0.0253）+1.875×2.85²×（0.0950+0.2×0.0181）=7.28KN·M7.725×2.7²×（0.0135+0.2×0.0562）+1.875×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.89KN·M7.725×2.7²×（0.0103+0.2×0.0588）+1.875×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.74KN·M7.725×2.85²×（0.0139+0.2×0.0557）+1.875×2.85²×（0.0181+0.2×0.0950）=2.14KN·M7.725×2.85²×（0.0253+0.2×0.0871）+1.875×2.85²×（0.0181+0.2×0.0950）=3.25KN·M-0.1179×9.6×2.7²=-8.25KN·M-0.1146×9.6×2.7²=-8.02KN·M-0.1171×9.6×2.85²=-9.13KN·M00000-0.0786×9.6×2.7²=-5.50KN·M-0.0784×9.6×2.7²=-5.49KN·M-0.0786×9.6×2.85²=-6.13KN·M-0.1211×9.6×2.85²=-9.44KN·M0-5.49KN·M00表2-4-3I、J、K、L区格的弯矩计算过程表区格参数IJKL2.7m2.85m2.7m2.85m5.55m5.55m5.4m5.4m0.500.510.50.538.475×2.7²×（0.0409+0.2×0.0089）+2.625×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=4.55KN·M8.475×2.85²×（0.0557+0.2×0.0139）+2.625×2.85²×（0.0950+0.2×0.0181）=6.13KN·M8.475×2.7²×（0.0409+0.2×0.0089）+2.625×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=4.55KN·M8.475×2.85²×（0.0560+0.2×0.0121）+2.625×2.85²×（0.0921+0.2×0.0196）=6.07KN·M8.475×2.7²×（0.0089+0.2×0.0409）+2.625×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.76KN·M8.475×2.85²×（0.0139+0.2×0.0557）+2.625×2.85²×（0.0181+0.2×0.0950）=2.51KN·M8.475×2.7²×（0.0089+0.2×0.0409）+2.625×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.76KN·M8.475×2.85²×（0.0121+0.2×0.0560）+2.625×2.85²×（0.0196+0.2×0.0921）=2.41KN·M-0.0836×11.1×2.7²=-6.76KN·M-0.1171×11.1×2.85²=-10.56KN·M-0.0836×11.1×2.7²=-6.76KN·M-0.1114×11.1×2.85²=-10.04KN·M-6.76KN·M0-6.76KN·M0-0.0569×11.1×2.7²=-4.60KN·M-0.0786×11.1×2.85²=-7.09KN·M-0.0569×11.1×2.7²=-4.60KN·M-0.0782×11.1×2.85²=-7.05KN·M000-7.05KN·M表2-4-4M、N、O、P区格的弯矩计算过程表区格参数MNOP2.7m2.7m2.85m2.85m5.55m5.4m5.4m5.55m0.500.500.530.519.6×2.7²×（0.0409+0.2×0.0089）+3.75×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=5.72KN·M9.6×2.7²×（0.0400+0.2×0.0038）+3.75×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=5.59KN·M9.6×2.85²×（0.0560+0.2×0.0121）+3.75×2.85²×（0.0921+0.2×0.0196）=7.48KN·M9.6×2.85²×（0.0557+0.2×0.0139）+3.75×2.85²×（0.0950+0.2×0.0181）=7.56KN·M9.6×2.7²×（0.0089+0.2×0.0409）+3.75×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=2.20KN·M9.6×2.7²×（0.0038+0.2×0.0400）+3.75×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.83KN·M9.6×2.85²×（0.0121+0.2×0.0560）+3.75×2.85²×（0.0196+0.2×0.0921）=2.97KN·M9.6×2.85²×（0.0139+0.2×0.0557）+3.75×2.85²×（0.0181+0.2×0.0950）=3.08KN·M-0.0836×13.35×2.7²=-8.14KN·M-0.0829×13.35×2.7²=-8.07KN·M-0.1114×13.35×2.85²=-12.08KN·M-0.1171×13.35×2.85²=-12.70KN·M-8.14KN·M-8.07KN·M00-0.0569×13.35×2.7²=-5.54KN·M-0.0570×13.35×2.7²=-5.55KN·M-0.0782×13.35×2.85²=-8.48KN·M-0.0786×13.35×2.85²=-8.52KN·M0-5.55KN·M-8.48KN·M04.截面设计截面有效高度：板保护层厚度取，选用直径10的三级钢筋筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度为，长跨方向跨中截面有效高度为，支座截面。截面弯矩设计值：因楼盖周围有梁与板整浇，所有区格跨中弯矩及支座弯矩减少20%。截面配筋计算结果及实际配筋如表2-4-5、2-4-6所示。表2-4-5跨中配筋计算结果如下位置截面M(KN·M)As（mm²）配筋实配钢筋（mm²）A区格跨中1003.66×0.8=2.9382.2C8@190265.0901.17×0.8=0.9429.0C8@190265.0B区格跨中1003.77×0.8=3.0284.7C8@190265.0901.46×0.8=1.1736.2C8@190265.0C区格跨中1005.13×0.8=4.10115.7C8@190265.0902.04×0.8=1.6350.7C8@190265.0D区格跨中1005.05×0.8=4.04113.9C8@190265.0902.18×0.8=1.7454.2C8@190265.0E区格跨中1004.68×0.8=3.74105.4C8@190265.0901.89×0.8=1.5147.0C8@190265.0F区格跨中1004.79×0.8=3.83107.9C8@190265.0901.74×0.8=1.3943.2C8@190265.0G区格跨中1005.17×0.8=4.14116.6C8@190265.0902.14×0.8=1.7153.2C8@190265.0H区格跨中1007.28×0.8=5.82165.2C8@190265.0903.25×0.8=2.6081.2C8@190265.0I区格跨中1004.55×0.8=3.64102.4C8@190265.0901.76×0.8=1.4143.7C8@190265.0J区格跨中1006.13×0.8=4.90138.6C8@190265.0902.51×0.8=2.0162.5C8@190265.0K区格跨中1004.55×0.8=3.64102.4C8@190265.0901.76×0.8=1.4143.7C8@190265.0L区格跨中1006.07×0.8=4.86137.3C8@190265.0902.41×0.8=1.9360.0C8@190265.0M区格跨中1005.72×0.8=4.58129.2C8@190265.0902.20×0.8=1.7654.7C8@190265.0N区格跨中1005.59×0.8=4.47126.2C8@190265.0901.83×0.8=1.4645.5C8@190265.0O区格跨中1007.48×0.8=5.98169.9C8@190265.0902.97×0.8=2.3874.1C8@190265.0P区格跨中1007.56×0.8=6.05171.7C8@190265.0903.08×0.8=2.4676.9C8@190265.0表2-4-6支座配筋计算结果如下位置M(KN·M)As（mm²）配筋实配钢筋（mm²）A-A支座1005.80×0.8=4.64131.1C8@190265.0A-B支座1003.99×0.8=3.1989.7C8@190265.0A-C支座1008.69×0.8=6.95198.0C8@190265.0A-D支座1009.01×0.8=7.21205.5C8@190265.0A-E支座1005.50×0.8=4.40124.2C8@190265.0A-F支座1008.02×0.8=6.42182.4C8@190265.0A-I支座1004.60×0.8=3.68103.6C8@190265.0A-K支座1006.76×0.8=5.41153.2C8@190265.0A-M支座1005.54×0.8=4.43125.1C8@190265.0A-N支座1008.07×0.8=6.46183.6C8@190265.0B-B支座1005.85×0.8=4.68132.2C8@190265.0B-E支座1008.25×0.8=6.60187.8C8@190265.0B-G支座1009.13×0.8=7.30208.4C8@190265.0B-I支座1006.76×0.8=5.41153.2C8@190265.0B-M支座1008.14×0.8=6.51185.2C8@190265.0C-D支座1006.12×0.8=4.90138.4C8@190265.0C-G支座1006.13×0.8=4.90138.6C8@190265.0C-L支座1007.05×0.8=5.64159.9C8@190265.0C-O支座1008.48×0.8=6.78193.1C8@190265.0F-I支座1005.49×0.8=4.39123.9C8@190265.0H-L支座1009.44×0.8=7.55215.6C8@190265.0I-J支座10010.56×0.8=8.45242.0C8@190265.0K-L支座10010.04×0.8=8.03229.8C8@190265.0M-M支座1008.14×0.8=6.51185.2C8@190265.0M-N支座1005.55×0.8=4.44125.3C8@190265.0M-P支座10012.70×0.8=10.16293.0C8@190314.0N-O支座10012.08×0.8=9.66278.2C8@190296.0O-P支座1008.52×0.8=6.82194.1C8@190265.0I-I支座1006.76×0.8=5.41153.2C8@190265.0混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400级钢筋，，，，，。验算最小配筋率：，满足。2.4.4屋面板的配筋区格划分如下：图2-4-2屋面板的区格划分1.荷载设计值恒载设计值:活载设计值：2.计算跨度内跨：（轴线间距离），边跨：各区格的板的计算跨度见表2-4-7。3.弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩之和。计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。表2-4-7A、B、C、D区格的弯矩计算过程表区格参数ABCD2.7m2.7m2.85m2.85m5.4m5.55m5.4m5.55m0.500.500.530.517.928×2.7²×（0.0400+0.2×0.0038）+0.375×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=2.63KN·M7.928×2.7²×（0.0409+0.2×0.0089）+0.375×2.7²×（0.0965+0.2×0.0174）=2.74KN·M7.928×2.85²×（0.0560+0.2×0.0121）+0.375×2.85²×（0.0921+0.2×0.0196）=4.05KN·M7.928×2.85²×（0.0557+0.2×0.0139）+0.375×2.85²×（0.0950+0.2×0.0181）=4.07KN·M7.928×2.7²×（0.0038+0.2×0.0400）+0.375×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=0.78KN·M7.928×2.7²×（0.0089+0.2×0.0409）+0.375×2.7²×（0.0174+0.2×0.0965）=1.09KN·M7.928×2.85²×（0.0121+0.2×0.0560）+0.375×2.85²×（0.0196+0.2×0.0921）=1.62KN·M7.928×2.85²×（0.0139+0.2×0.0557）+0.375×2.85²×（0.0181+0.2×0.0950）=1.73KN·M-8.303×2.7²×0.0829=-5.02KN·M-0.0836×8.303×2.7²=-5.06KN·M-0.1114×8.303×2.85²=-7.51KN·M-0.1171×8.303×2.85²=-7.90KN·M-5.02KN·M-5.06KN·M00-0.0570×8.303×2.7²=-3.45KN-0.0569×8.303×2.7²=-3.44KN·M-0.0782×8.303×2.85²=-5.27KN·M-0.0786×8.303×2.85²=-5.30KN·M-3.45KN·M0-5.27KN·M04.截面设计截面有效高度：板保护层厚度取，选用直径10的三级钢筋筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度为，长跨方向跨中截面有效高度为，支座截面。截面弯矩设计值：因楼盖周围有梁与板整浇，故所有区格的跨中弯矩及支座弯矩减少20%。截面配筋计算结果及实际配筋如表2-4-8、2-4-9所示。表2-4-8跨中配筋计算结果如下位置截面M(KN·M)As（mm²）配筋实配钢筋（mm²）A区格跨中1002.63×0.8=2.1058.9C8@190265.0900.78×0.8=0.6219.3C8@190265.0B区格跨中1002.74×0.8=2.1961.4C8@190265.0901.09×0.8=0.8727.0C8@190265.0C区格跨中1004.05×0.8=3.2491.0C8@190265.0901.62×0.8=1.3040.2C8@190265.0D区格跨中1004.07×0.8=3.2691.5C8@190265.0901.73×0.8=1.3843.0C8@190265.0表2-4-9支座配筋计算结果如下位置M(KN·M)As（mm²）配筋实配钢筋（mm²）A-A支座1005.02×0.8=4.02113.2C8@190265.0A-B支座1003.45×0.8=2.7677.4C8@190265.0A-C支座1007.51×0.8=6.01170.6C8@190265.0B-B支座1005.06×0.8=4.05114.1C8@190265.0B-D支座1007.90×0.8=6.32179.6C8@190265.0C-C支座1005.27×0.8=4.22118.9C8@190265.0C-D支座1005.30×0.8=4.24119.6C8@190265.0混凝度轻度等级为C30，钢筋采用HRB400级钢筋，，，，，。验算最小配筋率：，且，满足。2.5各层重力荷载代表值计算第三层的重力荷载代表值：三层上半层：女儿墙：屋面：主纵梁：主横梁：次横梁：柱子：外墙：内纵墙：内横墙：三层下半层：柱子：外墙：内纵墙：内横墙：第二层的重力荷载代表值：二层上半层：楼面：主纵梁：主横梁：次横梁：次纵梁：柱子：外墙：内纵墙：内横墙：二层下半层：柱子：外墙：内纵墙：内横墙：第一层的重力荷载代表值：一层上半层：楼面：主纵梁：主横梁：次横梁：次纵梁：柱子：外墙：内纵墙：内横墙：重力荷载代表值：屋面处重力荷载代表值=结构或构配件自重标准值+0.5×屋面雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构或构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值==17670.2KN2.6水平荷载作用下的框架内力分析2.6.1层间侧移刚度计算1.梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩，然后乘以增大系数:中框架梁边框架梁梁采用C30混凝土，(2-1)单位：KNm-混凝土弹性模量s-梁矩形部分的截面惯性矩-梁截面惯性矩-梁的计算跨度横向框架：边框架梁（A-B横梁，E-F横梁）=中框架梁（B-C横梁，C-D横梁，D-E横梁）=横向框架：表2-6-1框架梁线刚度计算部位截面m²跨度m截面惯性矩边框架中框架边跨5.4中跨5.42.柱线刚度柱采用C30混凝土,，首层高度,2-4层。柱截面：则(2-2)柱的侧移刚度表2-6-2柱的线刚度计算层次层高一般层：=（2-3）首层：=（2-4）表2-6-3中框架、边框架柱子的侧移刚度层次柱别K屋面层A0.6440.2420000188332B1.5000.4335833C1.7110.4638333D1.7110.4638333E1.5000.4335833F0.6440.2420000二层A0.6440.2420000188332B1.5000.4335833C1.7110.4638333D1.7110.4638333E1.5000.4335833F0.6440.2420000底层A0.6440.4335833266666B1.5000.5747500C1.7110.6050000D1.7110.6050000E1.5000.5747500F0.6440.43358334.层间侧移刚度表2-6-5层间侧移刚度，满足要求。2.6.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算采用底部剪力法计算水平地震作用1.框架水平地震作用及水平地震剪力计算自振周期计算:考虑填充墙对框架结构的影响周期折减系数取为0.7,顶点位移法求顶点位移——自振周期各楼层的重力荷载为,,将各楼层的重力荷载当做水平力所产生的楼层剪力为将楼层重力荷载当做水平力所产生的楼层水平位移为规横向地震作用计算:地震作用按8度设计,基本地震加速度为,Ⅱ类场地,地震分组按二组，则特征周期值，水平地震影响系数最大值结构总重力荷载为结构的底部剪力为顶部附加水平地震作用，故不需要考虑顶点附加地震作用计算作用在结构各楼层上的水平地震作用水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算三层：3235.86/2071652=0.0016二层：2435.72/2071652=0.0012一层：1227.42/2933326=0.0004,所以满足范规定的弹性位移要求。水平地震作用下的剪力图图2-6-1水平地震作用下的剪力图2.6.3水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩（采用D值法）将层间剪力分配到该层的各个柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反弯点高度来求柱上、下端的弯矩。柱端剪力按下式来计算：（2-7）柱上、下端弯矩按下式来计算（2-8）（2-9）（2-10）式中：—反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。—标准反弯点高度比。—上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。—上层层高变化修正值。—下层层高变化修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。表2-6-6各柱D值以及各层所有柱D值之和表2-6-7各柱反弯点高度比层数A、F轴柱B、E轴柱C、D轴柱3n=3，j=3,K=0.644,y0=0.35，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.35n=3，j=3,K=1.500,y0=0.425，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.425n=3，j=3,K=1.711,y0=0.43555，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.435552n=3，j=2,K=0.644,y0=0.45，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.45n=3，j=2,K=1.500,y0=0.475，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.475n=3，j=2,K=1.711,y0=0.48555，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.485551n=3，j=1,K=0.644,y0=0.70，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.70n=3，j=1,K=1.500,y0=0.625，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.625n=3，j=1,K=1.711,y0=0.61445，y1=0，y2=0，y3=0，y=0.61445表2-6-8各层柱端弯矩及剪力计算表柱层次hi（m）Vi（KN)∑（N/m)KyA、F轴柱33.63235.8620716522000031.240.6440.3573.139.423.65671.5820716522000054.751.5000.45108.488.713.66899.0029333263583384.281.7110.7091.0212.4B、E轴柱33.63235.8620716523583355.970.6440.425115.985.623.65671.5820716523583398.101.5000.475185.4167.813.66899.00293332647500117.721.7110.625158.9264.9C、D轴柱33.63235.8620716523833359.880.6440.43555121.793.923.65671.58207165238333104.941.5000.48555194.4183.413.66899.00293332638333117.601.7110.61445163.2260.12.6.4水平地震作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩（2-11）（2-12）（2-13）（2-14）-分别表示节点左右梁的弯矩-分别表示节点左右梁的线刚度-表示柱在第i层的轴力，受压为正（2-15）（2-16）表2-6-9梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表梁类别层次L（m）柱轴力（KN)A轴柱B轴柱A-B横梁35.473.149.8-22.8-22.8-0.725.4147.8116.4-71.7-71.7-1.615.4179.7140.4-131-131-8.9梁类别层次L（m）柱轴力（KN)B轴柱C轴柱B-C横梁35.466.160.85-23.5-0.7+125.4154.6114.15-49.8-1.6+8.515.4186.3173.3-66.6-8.9+10.9梁类别层次L（m）柱轴力（KN)C轴柱D轴柱C-D横梁35.460.8560.85-22.5+1.0-125.4114.15114.15-42.3+8.5-8.515.4173.3173.3-64.2+10.9-10.9梁类别层次L（m）柱轴力（KN)D轴柱E轴柱D-E横梁35.460.8566.1-23.5-1+0.725.4114.15154.6-49.8-8.5+1.615.4173.3186.3-66.6-10.9+8.9梁类别层次L（m）柱轴力（KN)E轴柱F轴柱E-F横梁35.449.873.1-22.8+0.7+22.825.4116.4147.8-48.9+1.6+71.715.4140.4179.7-59.3+8.9+1312.6.5水平地震作用下的框架内力图2.6.6横向风荷载计算自然情况：地区基本风压，地面粗糙程度B类。1.风荷载计算风荷载标准值：表2-6-10风荷载作用下的剪力层31.01.31.02080.550.73010.6410.6421.000.71513.9024.5411.000.71513.9038.44注：在实际工程中，对于高度不大于，高宽比小于1.5的高层建筑，取风振系数。2.风荷载作用分布图图2-6-2风荷载作用下的剪力图2.6.7风载作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法）表2-6-11各层柱端弯矩及剪力计算表2.6.8风荷载作用下的梁端弯矩、剪力和柱轴力标准值表2-6-12梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表梁类别层次L（m）柱轴力（KN)A轴柱B轴柱A-B横梁35.42.6441.796-0.822-0.822-0.02825.46.5925.12-2.169-2.991-0.28915.49.8127.404-3.188-6.179-0.656梁类别层次L（m）柱轴力（KN)A轴柱B轴柱B-C横梁35.42.3852.2045-0.850-0.028+0.03425.46.7976.3225-2.430-0.289+0.12215.49.8309.3645-3.555-0.656+0.209梁类别层次L（m）柱轴力（KN)A轴柱B轴柱C-D横梁35.42.20452.2045-0.816+0.034-0.03425.46.32256.3225-2.342+0.122-0.12215.49.36459.3645-3.4680.209-0.209梁类别层次L（m）柱轴力（KN)A轴柱B轴柱D-E横梁35.42.20452.385-0.850-0.034+0.02825.46.32256.797-2.430-0.122+0.28915.49.36459.830-3.555-0.209+0.656梁类别层次L（m）柱轴力（KN)A轴柱B轴柱E-F横梁35.41.7962.644-0.822+0.028+0.82225.45.1206.592-2.169+0.289+2.99115.47.4049.812-3.188+0.656+6.1792.6.9风荷载作用下的框架内力图2.7竖向荷载作用下的内力分析图2-7-1板的竖向荷载分布图2.7.1恒载与活载对于第三层：代表横梁自重，为均布荷载形式，=5.4156KN/m为屋面板传给横梁的梯形荷载，=15.687KN/m+集中力矩：对于第一、二层：荷载计算方法同第三层=5.4156KN/m==123.60集中力矩：活载计算：对于第三层：=对于第一、二层：=同理，在屋面雪荷载下：对于第三层：=将以上计算结果汇总如下（括号内为活载）层次35.415613.98（1.20）114.60（4.56）147.47（9.12）17.19（0.684）1-25.415610.83（6.01）145.24（22.8）123.60（45.6）21.79（3.42）2.7.3框架计算简图2.7.4梁固端弯矩梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，反之为负2.7.5内力分配系数计算表2-7-1转动刚度S及相对转动刚度计算构件名称转动刚度相对转动刚度框架梁AB、BA4i=4×5.8×10⁴=23.2×10⁴KN·M1.506BC、CB4i=4×7.7×10⁴=30.8×10⁴KN·M2.000CD4i=4×7.7×10⁴=30.8×10⁴KN·M1.000框架柱首层4i=4×7.7×10⁴=30.8×10⁴KN·M2.338中层4×0.9i=4×0.9×9.0×10⁴=32.4×10⁴KN·M2.104底层4×0.9i=4×0.9×9.0×10⁴=32.4×10⁴KN·M2.104计算分配系数2.7.6弯矩分配与传递方法：首先将各点的分配系数填在相应方框内，将梁的固端弯矩填写框架横梁相应位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传递（不向滑动端传递），右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递，上（下）分配弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为0.5）。第一次分配弯矩传递后，再进行第二次弯矩分配。恒载作用下的分配与传递：活载作用下的分配与传递：恒荷载作用下的弯矩图（经过内力调幅）：活荷载作用下的弯矩图（经过内力条幅）：2.7.7梁端剪力和柱轴力（柱剪力在内力组合）均布荷载下梁端剪力:恒载作用下的梁的剪力图：恒载作用下柱的轴力图：活载作用下的梁的剪力图：活载作用下柱的轴力图：2.8内力组合2.8.1内力组合一般规定1.梁端弯矩调幅当考虑结构苏醒内力重分布的有利影响时，应在内力组合前对竖向荷载作用下的内力进行调幅（本次计算梁端负弯矩调幅系数取0.85），水平荷载最用下的弯矩不能调幅。2.控制界面梁跨中截面：及相应的V(正截面设计)，有时需要组合；梁支座截面：及相应的V(正截面设计)，及相应的M（斜截面设计），有时需要组合；框架柱截面：及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V及相应的M,N比较大（不是绝对最大），但N比较小或N比较大（不是绝对最小或者绝对最大）。3.内力换算结构受力分析所得内力是构件轴线处内力，而梁支座截面是指柱边缘处梁端截面，柱上、柱下端截面是指梁顶和梁底处柱端，因此在内力组合前，应将各种荷载作用下的梁柱轴线的弯矩值和剪力值换算到梁柱边缘处，然后再进行内力组合。梁支座截面处的内力值：(2-24)(2-25)式中：—支座截面的弯矩标准值—支座截面的剪力标准值V—与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值q—梁单位长度的均布荷载标准值b—梁支座宽度（即柱截面高度）柱子边缘处的弯矩和轴力、剪力通过相似方法求得。4.荷载效应组合的种类本次计算中主要考虑了以下几种荷载效应组合，即：1）：非抗震设计的基本组合： 以永久荷载效应控制的组合：1.35×恒载+0.7×1.5×活载以可变荷载效应控制的组合：1.3×恒载+1.5×活载考虑恒载、活载、风载组合时，采用简化规则：1.3×恒载+1.5×活载+0.6×1.5×风载，1.3×恒载+0.7××1.5×活载+1.5×风载。2）：地震作用效应和其他荷载效应的基本组合考虑重力荷载代表值，风载和水平地震作用组合（对一般结构，风载组合系数为0）；1.0×重力荷载，1.0×重力荷载+1.3×水平地震，1.2×重力荷载+1.3×水平地震。2.8.2框架梁内力组合考虑恒荷载，活荷载，重力荷载代表值，风荷载和水平地震作用五种荷载。1.内力换算和梁端负弯矩调幅本实例梁端负弯矩调幅系数取0.85，梁端负弯矩调幅后的数值分别见恒载和活载作用下的弯矩图和剪力图中。2.非抗震设计的基本组合非抗震设计的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载效应的组合。组合过程见内力组合表。组合1：1.3×恒载+1.5×活载+0.6×1.5×风载组合2:1.3×恒载+0.7×1.5×活载+1.5×风载组合3：1.3×恒载+1.5×活载（活载控制）组合4：1.35×恒载+0.7×1.5×活载（恒载控制）3.地震作用效应和其他荷载效应的基本组合组合1：1.0×重力荷载代表值组合2：1.0×重力荷载代表值+1.3×水平地震作用力组合3:1.2×重力荷载代表值+1.3×水平地震作用力注：对于受弯混凝土梁，受弯时，承载力抗震调整系数=0.75；受剪时，承载力抗震调整系数=0.85.2.8.3框架柱内力组合1.控制截面内力对于框架柱，本设计计算在计算时要先将轴线处的内力值换算成柱边缘截面的内力值，框架柱控制截面内力值计算见恒载和活载作用下柱的弯矩图和轴力图（剪力在内力组合表中）。2.非抗震设计的基本组合非抗震设计的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载效应的组合。组合过程见内力组合表。组合1：1.3×恒载+1.5×活载+0.6×1.5×风载组合2:1.3×恒载+0.7×1.5×活载+1.5×风载组合3：1.3×恒载+1.5×活载（活载控制）组合4：1.35×恒载+0.7×1.5×活载（恒载控制）3.地震作用效应和其他荷载效应的基本组合组合1：1.0×重力荷载代表值组合2：1.0×重力荷载代表值+1.3×水平地震作用力组合3:1.2×重力荷载代表值+1.3×水平地震作用力注：对于受压混凝土柱，偏压是承载力抗震调整系数=0.85；表2-8-1非抗震梁内力组合表2-8-2地震作用梁内力组合表2-8-3非抗震柱内力组合表2-8-4地震作用柱内力组合2.9框架梁截面设计1.选取最不利组合通过对比非抗震梁和地震用下的梁内力组合表，每一根梁选取跨中截面、支座截面最不利的值来进行配筋。2．框架梁正截面受弯承载能力计算框架梁的截面尺寸为：300×650，混凝土强度等级为C30，，纵向受力钢筋采用HRB335，箍筋采用HRB335。查表得材料的强度标准值和设计值如下：混凝土强度：C30钢筋强度：HRB335HRB335相对受压区高度：最小配筋率：相关计算公式：正截面受弯承载力计算：考虑地震作用的影响，梁受弯时抗震承载力调整系数.三层：（1）梁AB跨中正弯矩作用下的配筋计算（58.66KN，抗震)翼缘宽度的计算：按计算跨度考虑：按梁净距考虑：故取。梁跨中按单筋T形截面计算：属于第一类T形截面。最小配筋率：选用3B14,（2）A轴支座正弯矩作用下的配筋计算（73.89，抗震）选用3B14,（3）A轴支座负弯矩作用下的配筋计算（100.83，抗震）将A轴支座正弯矩所配3B14作为受压钢筋，。说明富裕，且达不到屈服，可近似取选取314，（4）B轴支座负弯矩作用下的配筋计算（91，14，抗震）：选用3B14,其余层的梁都采用类似方法来计算配筋，结果汇总如表。2．框架梁斜截面受剪承载能力计算三层：二层：三层：二层：根据“强剪弱弯”原则，需对框架梁剪力进行调整，结果如下表所示。框架梁受剪截面的验算考虑地震梁跨高比：无需增大截面尺寸或提高混凝土强度等级。属于厚腹梁，截面符合要求。验算是否需要按计算配置箍筋：则按构造配置箍筋。加密区采用双肢箍B8@150，长度为900mm非加密区采用双肢箍B8@160，间距s=250mm2160=320mm。2.10框架柱截面设计2.10.1计算柱子配筋前的轴压比验算及柱端弯矩的调整柱子轴压比验算如下表所示：从计算结果看均满足规范要求。柱端弯矩的调整根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中第6.2.2条的规定，有目的的增大柱端弯矩设计值，体现“强柱弱梁”的设计概念。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中第6.2.3条的规定，对框架结构底层柱下端弯矩设计值乘以增大系数，以加强底层柱下端的实际受弯承载力，推迟塑性铰的出现。框架柱正截面承载力验算柱的同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中第6.2.2条的规定，一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合：为柱端弯矩增大系数，本设计为二级框架结构，取1.3.二级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应乘以增大系数1.5。框架节点及底层柱端最不利弯矩值（KN·m，括号内数值为调整后数值）依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第6.2.20条表6.2.20-2：框架结构各层柱的计算长度：现浇楼盖中，底层柱，其余各层柱，H为底层柱从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对于其余各层柱为上下两层楼盖顶面的高度。时为大偏心受压破坏；时为小偏心受压破坏。2.10.2框架柱截面弯矩计算：计算长度：二、三层：底层：满足三者中一项要考虑以三层A柱为例(及相应的N)考虑是否会产生：需要考虑。柱上端：·取，，将代入中得再代入取B，验算：一侧钢筋配筋率：全部纵向钢筋配筋率：c.垂直于弯矩作用平面的承载力复核：，。满足要求。三层A柱（）考虑是否会产生：故不考虑。柱上端：取取B，验算同（及相应的N）验算：a.一侧钢筋配筋率：b.全部纵向钢筋配筋率：c.垂直于弯矩作用平面的承载力复核：，。满足要求。其余截面柱子配筋列于下表中。2.10.3框架柱斜截面受剪承载力计算：框架柱最不利剪力计算：根据“强剪弱弯”原则，对柱端剪力进行调整，计算结果如下表所示。2.截面尺寸的验算剪跨比满足要求。3.斜截面承载力计算：由于柱的反弯点在层高范围内，（与N相比，当）综上，按构造配置钢筋。采用4肢箍B14，，柱端加密区：取s=100mm，选用4B14。非柱端加密区：S=200mm≤15d=1514=210mm，选用4B14柱端加密区长度（4）验算体积配箍率由上表可知第一层E轴线框架柱，轴压比得,拟采用井字复合箍筋，二类环境，混凝土轻度C30，柱保护层厚度c=25mm，则其配箍率为（加密区）：，满足要求。非加密区：在箍筋非加密区，箍筋的体积配箍率是加密区配箍率的一半。2.10.4裂缝宽度的验算：对于的偏心受压构件，试验表明最大裂缝宽度小于允许值，因此可不予验算。2.11楼梯计算设计资料：采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C30，梯板及平台板中采用HRB400级钢筋，平台梁纵向采用HRB335级钢筋。楼梯栏杆采用不锈钢栏杆，踏步尺寸为1500mm300mm。活荷载标准值为3.5KN/m²。取1-2轴线第二层楼梯，楼梯平面布置图如图所示。2.11.1梯段板设计梯段板跨度板厚，取取1m宽板带为计算单元。（1）荷载计算：楼板的荷载计算如下表所示。恒荷载分项系数；活荷载分项系数。总荷载设计值/m表2-11-1梯段板的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载水磨石面层1.0m×（0.3m+0.15m）×（0.65KN/m²/0.3m）=0.98三角形踏步0.15m/2×0.3m×1.0m×25KN/m³/0.3m=1.88混凝土斜板0.15m/0.894×1.0m×25KN/m³=4.19板底抹灰0.02m×17KN/m²/0.894=0.38小计7.4活荷载3.5(2)截面设计板水平跨度，弯矩设计值板的有效高度选配C10@160，分布筋每级踏步1根C8。2.11.2平台板设计设平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算。荷载计算平台板的荷载计算列于下表。总荷载设计值荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载水磨石面层1.0m×0.65KN/m²=0.65100mm厚混凝土板0.1m×25KN/m²=2.5板底抹灰0.02×17=0.34小计3.49活荷载3.5截面设计平台板的计算跨度弯矩设计值板的有效厚度选用C3@70，。2.11.3平台梁设计设平台梁截面尺寸为200mm350mm。荷载计算平台梁的荷载计算列于下表。总荷载设计值P=1.3×17.18+1.5×8.75=35.46KN/m荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载梁自重0.2×（0.35-0.10）×25=1.25梁侧粉刷0.02×（0.35-0.10）×2×17=0.17平台板传来3.49×1.4/2=2.44梯段板传来7.4×3.6/2=13.32小计17.18活荷载3.5×（3.6/2+1.4/2）=8.75截面设计计算跨度弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算，梁的有效高度属于第一类T形截面选配3B14，。配置B6@200箍筋，则斜截面受剪承载力=89.8KN>44.43KN,满足要求。2.11基础设计设计基本资料：拟建场地位于大同市平城区，所属地貌单元为第四系冲洪积层，Ⅱ类场地土，场地标准冻深1.85m，地下水埋深15m。基础采用C30混凝土，HRB400级钢筋，选择基础埋置深度：根据课程设计任务书，取基础底面高为至持力层下1.0m。本设计取粉质黏土为持力层，所以考虑取室外地坪到基础底面为15+1.0=2.5m。基础形式选为柱下独立基础。求地基承载力特征值埋深范围内（基底以上）土的加权平均重度为由粉质黏土得持力层承载力特征值（先不考虑对基础宽度修正）：初选基础底面尺寸取柱底荷载标准值：A轴B轴C轴D轴E轴F轴计算基础和回填土重时的基础埋置深度轴心受压时基础底面积A轴B轴C轴D轴E轴F轴考虑偏心影响，将基础底面积按20%增大，即初步选定基础底面面积，且b=2.8m<3m,不需要再对进行修正。验算持力层地基承载力基础及其上回填土重：偏心距：A轴B轴C轴D轴E轴F轴基地最大压力：A轴B轴C轴D轴E轴F轴159.04kPa<1.2最后确定基础底面长为4.6m，宽为2.8m。计算地基净反力净偏心距A轴B轴C轴D轴E轴F轴基础边缘处的最大和最小地基净反力。A轴90.39=83.59B轴114.37109.41C轴