《矿用电缆学习》-设计采区供电系统例题

PAGEPAGE22采区供电设计例题第一节采区供电设计原始资料某采区主要原始资料如下：一、采区巷道布置及开采方法采区为缓倾斜煤层，东西走向，向南倾斜，倾角4°～6°。煤质中硬，低瓦斯，煤层平均厚度为4m，一次采全高。采煤工作面长300m，工作面回风平巷、运输平巷及辅助运巷宽5m。顺槽间煤柱10m，工作面走向1500m。采煤方法用倾斜长壁采煤法，采区内设一个综采工作面和一个掘进工作面。采煤机用艾柯夫SL-500型电牵头引双滚筒采煤机，支护用ZY9400/28/62型掩护式液压支架。煤巷掘进采用S200MJ型掘进机。采煤和掘进工作面均采取三班生产一班检修的工作方式。二、运输及通风情况采区巷道布置如图1所示。工作面落煤由可弯曲刮板输送机经顺槽刮板转载机、可伸缩理家式输送机运至运输大巷带式输送机。掘进落煤由掘进机转载机、可伸缩带式输送机、刮板输送机运至大巷带式输送机。工作面所需材料和设备的运输用110kW无级绳绞车经工作面辅助运输平巷运至工作面。采区通风系统的新鲜风流由水平进风巷经工作面辅助运输巷和运输平巷进入工作面，污浊风流经工作面回风平巷至水平回风巷。三、电源及负荷情况井下中央变电所至采区距离为2400m，配电电压为10kW，中央变电所母线短路容量最大为100MV·A。用电设务在采区内的分布情况如图1所示。采区各用电设备的台数及技术数据见表1。第二节采区供电设计计算一、采区变电所、工作面配电点及移动变电站位置的确定根据位置确定原则和本采区的具体情况，将采区变电所的位置设在下一工作面的中部，位于进风巷与回风巷之间的横贯内，距离综采工作面运输平巷入口500m处，如图1所示。图1采区巷道及用电设备布置示意图1-运输大巷；2-回风大巷；3-工作面运输辅助巷；4-工作面运输平巷；5-综采工作面；6-工作面回风平巷；7-下一工作面回风平巷；8-掘进工作面；9-采区变电所；10-斜巷；11-风门；①-采煤机；②-可弯曲刮板输送机；③-刮板转载机；④-破碎机；⑤-乳化液泵；⑥-喷务泵；⑦-可伸缩带式输送机；⑧-掘进机；⑨-锚杆机；⑩-掘进带式输送机；eq\o\ac(○,11)-可弯曲刮板输送机；eq\o\ac(○,12)-探水钻机；eq\o\ac(○,13)-局部通风机向综采工作面供电的移动变电站及设备列车设在距工作面300m处。向顺槽带式输送机、无级绳绞车等设备供电的移动变电站设在运输平巷入口处，距输送带头20m的地方。掘进配电点设在距掘进头90m处，移动变电站设在掘进巷道入口处。二、采区供电系统的拟定根据供电系统的拟定原则，初步确定采区供电系统如图2所示。采区变电所采用双电源进线，一回路工作，一回路备用，母线不分段。配电点到各用电设备采用放射式接线，工作面辅助运输巷的无级绳绞车即工作面中的小型设备等采用干线式接线。掘进和采区均采用移动变电站供电，工作面辅助运输巷的无级绳子绞车即工作面中的小型设备由设在变电所中的干式变压器供电。表1采区用电设备技术特征用电设备名称电动机型号布置图中代号设备台数电动机额定功率/kW额定电压/V额定电流/A额定功率因数额定转矩额定效率工作启动倍数工作启动启动/工作综采设备艾柯夫SL-500型双滚筒采煤机截割电机破碎电机牵引电机油泵电机①12×7501002×90353300330046010002×150232×15325PF4-1132型可弯曲刮板输送机②12×70033002×1436.81PF4-1132型可弯曲刮板转载机66.71WB1418型破碎机66.71ZHP-3K200/53FL型乳化液泵YB355S2-4⑤22001140120BPW516/13.2X4A型喷雾泵⑥2132114088可伸缩带式输送机主电机拉紧绞车卷带电机YB450S3-4YB200L-4YB200L-8⑦12×28030151140114011402×1873417照明1.61270.5JWB-110J无级绳绞车110114072.3掘进设备S200MJ型掘进机总功率截割部第二运输机油泵⑧1372200/110-4/8P，5.5901140锚杆、锚索机YB225M-4⑨451140MYZ-150探水钻机⑿2301140DSP-1080/1000型带式输送机YSB-160⑩11601140107照明1.61270.5图2采区供电系统DL1、DL2-电缆MVV22-6/10-3×185,2700m；DL3、DL4-电缆MYPTJ-3.6/6-3×95+3×35/3+3×2.5,2000m；DL5-电缆MCDGP-1.9/3.3-3×150+1×70+3×10,680m；GK1、GK2、GK3-高压配电箱PBG1-400/10；GK4-高压配电箱PBG1-300/10；1号负荷中心变压器-8SKC9215-KBSG9-PBG1-1000/10；2号负荷中心变压器-8SKC9215-KBSG9-PBG1-4000/10；1号移动变电站变压器-KBSGZY-1000/10；2号移动变电站变压器-KBSGZY-800/10；1号干式变压器-KBSG-315/10；2号干式变压器-KBSG-315/10三、负荷统计与变压器选择1．变压器台数的确定1）综采工作面的变压器台数根据综采工作面设备的额定电压等级和设备的布置情况，综采工作面拟选择3台变压器。根据用电设备的特点及分布情况确定：选择1台10/3.45kW负荷中心向采煤机和工作机刮板输送机等工作面设备供电；选择1台10/1.2kV负荷中心向转载机等靠近工作面的1140V顺槽设备和要作面及附近顺槽照明供电；选择1台10/1.2kV移动变电站向带式输送机和辅助运输巷道的无级绳绞车即附近照明供电。2）掘进工作面的变压器台数选择1台10/1.2kV移动变电站向掘进工作面用电设备供电；选择1台10/1.2kV干式变压器向带式输送机和变电所硐室照明供电；选择1台10/1.2kV干式变压器向局部通风机供电。2．变压器容量的选择以向采煤机和可弯曲刮板输送机供电的变压器为例，选择变压器容量。查教材表2-2，2号负荷中心的加权平均功率因数，需用系数为由于采煤机额定功率最大，所以式中容量最大用电设备的额定功率为用电设备额定功率之和为因此，变压器的计算负荷为查表2-7选择8SKC9215-KBSG9-PBG1-4000/10型矿用隔爆型负荷中心1台，其变数压器技术数据见表2，其高压侧为PBG1-10型隔爆高压配电箱，低压侧为8SKC9215-1800/3.3型隔爆组合开关。依据教材式（2-8）和式（2-9）可得其变压器损耗为将计算结果填入负荷统计表3。其他变压器的选择结果见表2，负荷统计结果见表3和表4。表2所选变压器技术数据型号额定容量/KV·A额定电压/V连接组额定损耗/kW阻抗电压/%空载电流/%绝缘等级备注高压低压空载短路8SKG9215-KBSG9-PBG1-4000/10400010000±5%3450Yyn07.0015.0060.7C2号隔爆负荷中心8SKC9215-KBSG9-PBG1-1000/10100010000±5%1200Yy02.606.104.51.2H1号隔爆负荷中心KBSGY-1000/10100010000±5%1200Yy02.606.104.51.2H1号移动变电站KBSGZY-800/1080010000±5%1200Yy02.305.1041.2H2号移动变电站KBSG9-315/1031510000±5%1200Yy01.302.5041.8H1号干式变压器KBSG9-315/1031510000±5%1200Yy01.302.5041.8H2号干式变压器表3综采工作面负荷统计表负荷名称设备台数用电设备额定容量/kW额定电压/V需用系数功率因数计算负荷工作电流/A备注有功功率/kW无功功率/kvar视在功率/kvA额定电流计算电流工作面设备工作面设备采煤机12×750+100+2×90+35=181533000.90.9317.5可弯曲刮板输送机12×70033002×143工作面变压器计算负荷321533000.740.72379.12426.73398.7594.6变压器损耗17.8201.3选一台4000kVA隔爆负荷中心工作面计算负荷3215100002396.92628.03556.9205.4顺槽设备转载6破碎6乳化液泵22001140120一台工作喷雾泵2132114088一台工作照明1.6127顺槽变压器计算负荷963.611400.60.7578.2589.7825.9418.3需用系数计算变压器损耗6.842.7选一台1000kVA隔爆负荷中心顺槽计算负荷963.610000585.0632.4861.549.7工作面高压干线负荷总计4178.62981.93260.4工作面高压干线计算负荷4178.6100000.680.672832.83097.44197.5242.3取Ks=0.95运输设备可伸缩带式输送机主电机2×28011402×187拉紧绞车30114034卷带电机15114017JWB-110J无级绳绞车110114072.3照明1.6127变压器计算负荷716.611400.70.7501.6511..6716.6664.3需用系数查表变压器损耗5.735.1选一台1000kVA移动变电站运输设备计算负荷716.610000507.3546.7745.843.1综采工作面负荷总计4895.23340.13644.1综采工作面计算负荷4895.2100000.680.683340.13644.14943.3285.4取Ks=1表4掘进工作面负荷统计表负荷名称设备台数用电设备额定容量/kW额定电压/V需用系数功率因数计算负荷工作电流/A备注有功功率/kW无功功率/kvar视在功率/kVA额定电流计算电流掘进工作面设备S200MJ型掘进机13721140锚杆、锚索机1451140MYZ-150探水钻机2301140掘进变压器计算负荷47711400.870.7415.0423.3592.8300.2需用系数计算变压器损耗5.127.2选一台800kVA移动变电站掘进工作面计算负荷47710000420.1450.5616.035.6运输设备DSP-1080/1000型带式输送机116011400.85175.8109.1206.9104.9运输能力大于掘进机1倍但输总带要延长1/2变电硐室及附近照明0.61270.50.61.01.2变压器计算负荷160.6114010.7160.6163.8229.4116.2取需用系数为1变压器损耗2.612.4选一台315kVA隔爆干式变压器运输计算负荷160.610000163.2176.2240.213.9局部通风机FBD-2×30局部通风机12×3011400.8969.035.377.52×19通风机变压器计算负荷600.8969.035.377.52×19取其额定视在容量变压器损耗1.56.4选一台315kVA隔爆干式变压器局部通风机计算负荷601000070.541.781.94.7掘进工作面负荷总计697.6653.9668.4935.0掘进工作面计算负荷697.6100000.840.70588.4601.6841.648.6取Ks=0.93．采区总负荷的统计各配电干线、工作面和采区总负荷的统计，可按教材式（2-3）计算，下面以采区总负荷的统计为例进行计算。将计算结果填入负荷统计表5。其他统计计算结果见表3和表4。表5采区变电所负荷统计表负荷名称用电设备额定容电/kW额定电压/V需用系数计算负荷备注有功功率/kW无功功率/kvar视在功率/kVA计算电流/A综采工作面计算负荷4895.2100000.687.0015.006285.4掘进工作面计算负荷697.6100000.702.606.104.548.6采区变电所负荷总计5592.82.606.104.5采区变电所计算负荷5592.8100000.682.305.104300.6取Ks=0.9四、供电电缆的选择1．确定电缆的型号和长度根据煤矿安全规程的要求，电缆型号全部选择符合MT818标准的煤矿用阻燃型电缆，参考本书第二章电缆型号选择原则。电缆型号选择如下：由中央变电所至采区变电所的高压电缆，选用MVV22-6/10型煤矿用铜芯聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套聚氯乙烯护外被层钢带铠装阻燃型塑料料电缆；供电给移动变电站的高压电缆，选用MYPTJ-6/10型矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆；采煤机和掘进机选用MCDGP采煤机用低污染高阻燃屏蔽橡套软电缆,采煤机电缆型号为MCDGP-1.9/3.3型,掘进机电缆型号为MCDGP-0.66/1.14型；向千伏级设备供电的支线电缆，均选用MYP-0.66/1.14型矿用移动屏蔽橡大软电缆；综采工作面刮板输送机选用MYPT-1.9/3.3型煤矿用移动金属屏蔽橡套软电缆；由采区变电所引出的，向掘进带式输送机及向无级绳绞车供电的电缆选用MVV22-1.8/3型铜芯聚氯乙烯护套聚氯乙烯外被层钢带铠装电力电缆；电钻选择用电钻专用MZP-0.3/0.5型矿用屏蔽电钻电缆;照明选用MYQ-0.3/0.5型煤矿用移动轻型橡大软电缆。2．确定电缆长度下面以采区变电所、移动变电站和采煤机的供电电缆为例确定电缆的长度。根据式（2-5），从中央变电所至采区变电所MVV22-6/10型电缆的长度为式中2400——中央变电所至采区变电所的距离，m；20——采区变电所引入线的距离，m。假设电缆中间有2个接头（电缆有中间接头时，应在电缆的两端头处各增加3m；每根电缆的两端各留8～10m余量），则电缆的总长度应为式中1500——采区一翼走向长度，m；500——采区变电所至运输平巷巷道口的距离，m；300——1号隔爆负荷中心至工作面的距离，m。向移动变电站供电的电缆一般每段长100m，用插销式电缆连接器连接，这样可随移动变电站的移动较方便地将电缆拆除或接入，所以应选20段电缆，总长度为2000m。考虑到电缆中间有19个接头及其两端的增加量，电缆所需总长度为因此选择总长度为2000m的电缆满足了供电距离的要求。由1号隔爆负荷中心至2号隔爆负荷中心的电缆长度取40m。所以从采区变电所供隔爆负荷中心的MYPTJ-6/10型电缆的总长度为2040m。向采煤机供电的支线电缆，考虑工作面长度300m，配电点至工作面的距离300m，则电缆长度为再增加机头活动长度4m和两端的增加量，所以确定电缆长度为3．电缆主芯线截面的选择1）选择向负荷中心供电的高压电缆截面（1）按经济电流密度选择。取年最大负荷利用小时数为3000h，查教材表3-9，其经济电流密度。由于供电负荷中心的电缆只有一条，所以其正常运行时的最大长时工作电流，由综采工作面负荷统计表3-3可知，采区变电所至负荷中心高压干线电缆的最大长时工作电流为，因此其经济截面为选择铜芯电缆。（2）按长时允许电流校验。查表2-11（参照6000V电缆），可知的铜芯电缆长时允许电流为；而＞，故电缆截面满足长时允许电流的要求。查表2-9选用MYPTJ-6/10－3×95+3×35/3+3×2.5型移动变电站专用高压橡套电缆。从1号负荷中心至2号负荷中心的电缆也选用此种电缆（设环境温度为25℃）。（3）按短时的热稳定校验。按教材式（4-45）选择计算。＜热稳定满足要求（式中，短时电流见表3-7）2）选择中央变电所至采区变电所的高压电缆（1）按经济电流密度选择。查表3-3和表3-4，并由图3-2可知，采区变电所母线采用分列运行方式，所以正常运行时变电所1号进线的最大长时工作电流为综采工作面的计算电流，即；变电所2号进线的最大长时工作电流为掘进工作面的计算电流，即。取经济电流密度，经计算变电所1号进线电缆的经济截面为；变电所2号进线电缆的经济截面为。按经济电流密度，变电所1号进线电缆的截面应为，变电所2号进线电缆的截面应为。（2）按长时允许电流校验。采区变电所的电源进线电缆当一条出现故障时，另一条应担全部负荷，故每条电缆均应按照担负全部负荷来选择。因此首先考虑选择截面为的电缆，查表2-12，的铜芯聚氯乙烯绝缘钢带铠装电缆其长时允许电流。由采区负荷统计表3-5可知，采区变电所的最大长时工作电流；而＜，故电缆截面满足长时允许电流的要求。选择截面为铜芯电缆，其长时允许电流，此时＞，满足了整个采区长时允许电流的要求。因此，选用两条MVV22-6/10-3×185型煤矿用铜芯聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套聚氯乙烯护外被层钢带铠装阻烯型塑料电缆。（3）热稳定校验：＜热稳定满足要求。所选电缆截面还应按允许电压损失进行校验，其校验方法请参考教材第三章【例3-1】。3）低压侧电缆截面的选择由于本例选用隔爆负荷中心，因此只有支线电缆，没有干线电缆。下面以采煤机支线为例选择支线电缆的截面。（1）按长时允许电流选择。取采煤机需用系数为，（根据各电动机额定功率因数求其加权平均值），则其最大长时工作电流为查表2-11可知，橡套电缆其长时允许电流为，大于。因此选择采煤机用橡套电缆。（2）按机械强度校验。查教材表3-12，采煤机满足机械强度的最小截面为，满足机械强度的要求。再考虑到控制上的要求，最后确定选用MCDGP-1.9/3.3-3×150+1×70+3×10型采煤机用低污染高阻燃屏蔽橡套软电缆，其他支线电缆截面的选择结果如图3-2所示。（3）按正常工作时允许的电压损失校验电缆截面。2号负荷中心变压器的电压损失为其中采煤机支线电缆的电压损失为低压电网的总电压损失为3300V电网允许电压损失为＞，电缆截面满足电压损失的要求。（4）按启动时的允许电压损失校验电缆截面。查表2-15选取采煤机的最小启动转矩倍数，则采煤机的最小启动电压为采煤机一台截割电机的启动电流为因采煤机为多台电动机拖动，所以其启动时的电压损失应按式（2-21）计算，此时采煤机支线的电压损失为启动器安装处的电压为＞满足了启动器吸持电压的要求。启动时2号负荷中心变压器的电压损失（除采煤机一台截割电动机外，取负荷中心其他用电设备的需用系数，为其中启动时的总电压损失为此时采煤机的端电压为＞因此，所选电缆截面满足了启动条件的要求。电缆选择结查见表6。表6电缆选择结果序号名称电缆编号型号主线芯截面/mm2长度/m备注1采区变电所1号电源进线DL1MVV22-6/10-3×1853×18527002采区变电所2号电源进线DL2MVV22-6/10-3×1853×18527003变电所至综采1号负荷中心DL3MYPTJ-6/10－3×95+3×35/3+3×2.53×95200041号负荷中心至2号负荷中心DL4MYPTJ-6/10－3×95+3×35/3+3×2.53×95405采煤机支线DL5MCDGP-1.9/3.3-3×150+1×70+3×103×150680……五、短路电流计算综采工作面短路电流计算图如图3所示，矿用低压电缆的阻抗见表2-20。下面以S3点和S4点短路为例分别计算最大三相和最小两相短路电流。图3综采工作面短路电流计算图S3点最大三相短路电流计算1）短路回路阻抗计算因变压器容量较大，又因S3点和S4点所处的3.3kV电压比较小，因此高压系统的阻抗不宜忽略。中央变电所母线前电源系统的电抗：中央变电所至采区变电所高压电缆的阻抗（查表2-17）：采区变电所至1号负荷中心高压电缆的阻抗（电阻查表2-20，电抗查表2-17，取10kV铠装电缆的电抗）：1号负荷中心至2号负荷中心高压电缆的阻抗：高压系统总阻抗：折算到负荷中心二次侧后的阻抗：2号负荷中心变压器的阻抗：短路回路总阻抗：2）短路电流计算S3点的最大三相短路电流为短路容量为冲击电流为2．S4点最小两相短路电流计算1）短回路阻抗计算中央变电所母线前电源系统的电抗：高压电缆的阻抗计算同前，考虑电缆芯线温度为65℃时，其电阻计算如下：中央变电所至采区变电所高压电缆的电阻：采区变电所至1号负荷中心高压电缆的电阻：1号负荷中心至2号负荷中心高压电缆的电阻：高压系统总阻抗：折算到负荷中心二次侧后的阻抗：2号负荷中心变压器的阻抗计算同前。采煤机支线电缆阻抗：短路回路总阻抗（考虑电弧电阻）：2）计算短路电流S4点最小两相短路电流为短路电流计算结果见表3-7。表7短路电流计算结果短路计算点最大运行方式最小运行方式编号名称三相短路电流/A短路容量/MV·A短路冲击电流/kA两相短路电流/AS中央变电所母线5498.610014.023809.5S1采区变电所母线4510.082.0211.503233.8S2综采2号负荷中心入口3814.469.379.732795.6S3综采2号负荷中心变压器二次侧5760.334.4214.694572.6S4采煤机支线末端3803.3S5综采1号负荷中心变压器二次侧6753.3…六、电气设备的选择1.高压配电箱的选择1）型号的选择由于高压配电箱装设在采区变电所，所以根据环境条件应选择隔爆型高压配电箱。根据对保护装置的要求以及为了型号上的统一，决定全部采用PBG1-10型矿用隔爆型高压真空配电箱。该配电箱具有短路、过载、失压、漏电和监视、过电压和欠电压保护。2）电气参数的选择和校验下面以向综采工作面供电的配电箱（图2中GK4）为例选择。额定电压选择：根据教材式（5-1）UN≥UN·W=10kV选择高压配电箱额定电压UN=10kV。额定电流选择：根据教材式（5-2）IN≥Ica=242.3A查表2-25选择额定电流IN=300A的高压配电箱。其技术数据见表8。表8所选PBG1-10矿用隔爆高压配电箱技术数据型号额定电压/kV最高工作电压/kV额定电流/A额定断开电流/kA额定关合电流/kA极限通过电流峰值/kA2s热稳定电流/kA外型尺寸/mm长宽高PBG1-10101230012.531.531.512.5136311751061PBG1-10101240012.531.531.512.5136311751061额定断流能力校验：根据教材式（5-4），配电箱断流能力＞配电箱断流能力满足要求。短路动稳定校验：根据教材式（4-39），其动稳定电流＞动稳定满足要求。短路热稳定校验：由于保护装置瞬时动作，且配电箱采用真空断路器，因此其短路电流的假想作用时间为根据教材式（4-46）其热稳定参数为＞热稳定满足要求。最后确定选择PBG1-300/10型矿用隔爆型高压真空配电箱。采区高压配电箱的选择结果见表9，各高压配电箱的技术数据见表3-8。表9高压配电箱选择结果序号名称开关编号所选高压配电箱型号备注1采区变电所1号电源进线开关GK1PBG1-400/102采区变电所2号电源进线开关GK2PBG1-400/103采区变电所联络开关GK3PBG1-400/104供综采1号、2号负荷中心开关GK4PBG1-300/10…………2．低压开关的选择根据低压电气设备的选择原则，各开关、启动器的型号选择结果如图3-2所示。电气参数的选择和校验可参照高压配电箱的选择方法来选择。下面以控制采煤机的动器为例选择。1）型号的选择由前述变器的选择和图示2可知，供采煤机的变压器选择了8SKC9215-KBSG9-PBG1-4000/6型矿用隔爆型负荷中心，该负荷中心低压侧采用8SKC9215-1800/3.3型组合开关。故控制采煤机的电磁启动器为8SKC9215-1800/3.3组合开关，不需另外选择。2）电气参数的教验由表2-26可知，8SKC9215-1800/3.3型组合开关总额定电流为1800A，输出回路400A的2路，200A的4路，160A的2路，127V照明回路2路。其额定电压UN=UN·W=3.3Kv；额定电流选择400A的一路，即IN=400A＞I额定电压和额定电流满足要求。其极限分断电流为＜，小于S3点的最大三相短路电流，断流能力不符合要求。由于目前生产的开关和电磁启动器最大分断能力只有4500kA，所以仍选用8SKC9215-1800/3.3型组合开关，但应采取补救措施。其补救措施是利用2号负荷中心高压侧配电箱来切断这一短路电流。启动器允许的电缆最大外径为78mm，采煤机电缆的外径为74mm，所选组合开关满足了电缆接线要求。选择该组合开关中4路200A的回路用于工作面刮板输送机机头和机尾电动机的低、高速切换控制。七、保护装置的整定计算1．采煤机组合开关的整定1）过负荷保护由于采煤机由多台电动机拖动，所以其过负荷保护应按式（2-40）整定，其动作电流Iop.0应为≈1.1Ica=1.1×317.5=349.3A查表2-42可知,控制采煤机的组合开关其过负荷保护整定值可在20～400A范围内由键盘键键入，可精确整定，所以选其实际整定值为350A。2）短路保护短路保护的动作电流应躲过电动机的启动电流，其启动电流按式（2-41）计算，为≥6—启动电流倍数。查表2-42，组合开关短路保护的实际整定值取1100A（也由键盘键入）。校验灵敏度故满足要求。2．2号负荷中心低压侧干线的整定负荷中心低压侧组合开关输出8路动力回路，8个动力回路又分为两组，即4个回路为一组，每组分别装有保护装置。本例采煤机回路为组，刮板输送机回路为一组。每组过负荷保护的动作电流应按式（2-40）计算，或取4个输出回路的额定电流之和。因本例供采煤机干线的负荷只有采煤机，所以其保护装置的整定计算与前述相同。为了防止越级跳闸，可适当使保护装置的整定电流略大于前述支线保护装置的整定电流，但需满足灵敏度要求。3．2号负荷中心高压侧开关箱的整定1）过负荷保护过负荷保护装置按保护变压器过负荷来整定，其动作电流按式（2-45）计算，为≤负荷中心高压开关箱采用PBG1-10型矿用隔爆型高压配电箱，额定电流为300A，其过负荷保护的整定范围为（0.2～1.0），步长0.1，因此将过负荷保护调整在的位置，此时过负荷保护的实际值整定为2）短路保护短路保护的动作电流应躲过为压器的尖峰负荷电流，其动作电流按式（2-46）计算为≥高压侧开关箱短路保护的整定范围为（1～10）IN，步长1，将短路保护调整在2IN的位置，此时短路保护的实际整定值为按式（2-50）校验主保护区的灵敏度（负荷中心变压器采用Y/y0接线）：故满足要求。按式（2-50）校验后备保护区的灵敏度：故满足要求。4．向综采工作面供电的高压配电箱（GK4）整定1）过负荷保护过负荷保护的动作电流为PBG1-10型高压配电箱的额定电流为300A，其保护的整定范围为（，步长0.1,因此将过负荷保护调整在0.9IN的位置,此时过负荷保护的实际整定值为2）短路保护短路保护的动作电流，根据式（2-51）和式（2-52）为≥其中，0.68为该高压线路的需用系数。高压侧开关箱短路保护的整定范围为（1～10）IN，步长1，将短路保护调整在3IN的位置，此时短路保护的实际整定值为主保护区灵敏度系数为故满足要求。后备保护区灵敏度系数高压配电箱的后备保护区为1号和2号负荷中心变压器的低压侧，校验灵敏度时应按灵敏度最小的两相短路电流来校验。上述情况不好判断时，则对两台移动变电站低压侧均应进行校验。2号负荷中心低压侧两相短路时的灵敏度为故满足要求。1号负荷中心变压器低压侧两相短路时的灵敏度为故满足要求。从上面灵敏度系数可看出，保护装置对1号负荷中心变压器低压侧的短路故障不能保护，即时1号负荷中心变压器低压侧短路时没有后备保护。解决方法有：（1）用实际启动电流计算动作电流；（2）增大1号负荷中心的容量；（3）分散负荷，将1号负荷中心与2号负荷中心分开供电。下面以用实际启动电流计算动作电流为例，重新整定综采工作面供电的高压配电箱的保护装置。根据式（2-51）和式（2-52）按实际启动电流计算短路保护的动作电流：≥式中，0.88为根据前面采煤机截割电机启动时的电压损失校验，采煤机截割电机启动时的端电压在2556.2～2908.6V之间。按极限最大启动电压2908.6计算，其为额定电压的0.88倍（1908.6/3300=0.88），即实际启动电流最大不会大于额定启动电流的0.88倍。所以按最保守