【《某商务写字楼D座设计》18000字（论文）】

某商务写字楼D座设计第一部分设计资料及要求 41.1工程基本概况 41.2设计依据： 41.3图纸说明 61.4主要装饰工程 71.4.1墙体工程 71.4.2屋面工程 81.4.3楼面工程 8第二部分上部结构模型建立 92.1结构选型与材料选择 92.1.1结构选型 92.1.2结构材料 102.2自然条件 112.2.1风荷载 112.2.2雪荷载 112.2.3地震作用 112.4基本气温： 123荷载计算 133.1活荷载表 133.2楼板 143.2.1楼板设计： 143.3墙荷载 153.4楼梯 163.5自动扶梯 18第三部分模型计算与盈建科软件分析 194.1模型建立 194.2参数输入 201）结构总体信息 202）计算控制信息 213）风荷载信息 234）地震信息 245）设计信息 256）活荷载信息 267）构件设计信息 278）材料参数 289）组合系数 295.手动计算楼梯 306.手动计算一榀框架 336.1板计算 346.2井字梁计算 366.3主梁计算 397.剪力墙对比方案 417.1方案一 417.2方案二 437.3方案三 467.4对比总结 47第四部分盈建科计算结果 488.结构基本信息 488.1楼层属性 488.2塔属性 498.3构件统计 518.4楼层质量 548.5楼层尺寸、单位质量 589整体指标统计 599.1位移比和位移角 599.2周期比 659.3层刚度统计(各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息) 659.4结构整体稳定验算 689.5结构整体抗倾覆验算 699.6楼层抗剪承载力验算 709.7剪重比 719.8振型基本计算结果 73第五部分梁、柱、板、墙的配筋 7610.1梁配筋 7610.2柱配筋 7710.3板配筋 7810.4墙配筋 79第六部分总结 81参考文献 83

第一部分设计资料及要求1.1工程基本概况1.本工程位于柳州市柳东新区柳东大道旁。本子项为商务写字楼D座，主要由塔楼、裙楼及连廊组成(含塔楼及裙楼范围地下室顶板)，其中塔楼与裙楼在地上设结构缝,连廊与裙楼主体及相邻办公楼间地上也设结构缝。塔楼地上12层，裙楼地上4层。塔楼平面总长84m，宽25.2m；室外地面至塔楼屋面最大高度为52.2m；标准层层高4.2m。裙楼平面总长58.8m，宽37.75m；连廊平面总长49.4m，宽6.0m；室外地面至裙楼屋面最大高度为19.8m。2.±0.00=88.10。3.塔楼为A级高度钢筋混凝土框架-剪力墙结构，裙楼及连廊为多层混凝土框架结构，嵌固端均为地下室顶板。4.本工程基础图纸归于地下室子项中。

1.2设计依据：主体结构设计使用年限50年。建筑及设备专业施工图设计文件；建设单位提出的技术要求和提交的技术资料。

1.3图纸说明尺寸单位：除去图中已经注明的标高是以米(m)为单位，其余未注明构件尺寸均以毫米(mm)为单位。本工程结构设计所引用的主要标准图集(局部修改另见单项说明):《混凝上结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》(16G101-1)《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》(16G101-2)《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》(16G101-3)《工程做法》05-J909；06-J505《建筑物抗震构造详图》(11G329-1)以上图集当有新版图集实施时，应按新版图集执行。常用构件代码见表1.1。构件名称代码构件名称代码构件名称代码承台CT约束边缘暗柱YBZ地下室底板DB基础梁JL构造边缘柱GBZ梯柱TZ框架柱KZ非边缘柱AZ平台板PTB框架梁KL扶壁柱FBZ梯梁TL次梁L暗梁AL梯板TB剪力墙连梁LL剪力墙Q圈梁QL屋面框架梁WKL梁上柱LZ过梁GL屋面次梁WL墙上柱QZ预埋件M悬挑梁XL构造柱GZ斜撑XC楼面板B地下室外墙WQ钢次梁GL屋面板WB地下室人防外墙RWQ钢框架GKL表1.1常用构件代码表1.4主要装饰工程1.4.1墙体工程商务写字楼D座整体采用框架核心筒结构，因此本工程的墙体工程均为非承重的填充墙，其中包括：外墙为240厚页岩砖，内墙为200厚加气混凝土砌块；内墙：乳胶漆内墙面粉刷石膏罩面做法外墙：干挂花岗岩幕墙

1.4.2屋面工程名称具体做法屋面Ⅰ保温上人屋面05J909-LD15-楼12A防滑陶瓷地砖楼面8~10(10~15)厚地砖，干水泥擦缝20厚1:3千硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉水泥浆一道(内掺建筑胶）现浇钢筋混凝土楼板或预制楼板现浇叠合层屋面Ⅱ电梯机房细石混凝土楼面05J909-LD7-楼4A40厚C20细石混凝土,表面撒1:1水泥砂子随打随抹光水泥浆一道(内掺建筑胶)现浇钢筋混凝土楼板或预制楼板现浇叠合层1.4.3楼面工程名称具体做法楼Ⅰ防滑陶瓷地砖楼面05J909-LD15-楼12A8~10(10~15)厚地砖，干水泥擦缝20厚1:3千硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉水泥浆一道(内掺建筑胶）现浇钢筋混凝土楼板或预制楼板现浇叠合层屋面Ⅱ卫生间、茶水间防滑陶瓷地砖防水楼面（05J909-LD16-楼13B）10mm地砖20mm1:3干硬性水泥砂浆结合层2聚合物水泥基防水涂料30厚C20细石混凝土找坡层抹平第二部分上部结构模型建立2.1结构选型与材料选择2.1.1结构选型建筑分析本工程位于柳州市柳东新区柳东大道旁。本子项为商务写字楼D座，主要由塔楼、裙楼及连廊组成(含塔楼及裙楼范围地下室顶板)，其中塔楼与裙楼在地上设结构缝,连廊与裙楼主体及相邻办公楼间地上也设结构缝。塔楼地上12层，裙楼地上4层。塔楼平面总长84m，宽25.2m；室外地面至塔楼屋面最大高度为52.2m；标准层层高4.2m。裙楼平面总长58.8m，宽37.75m；连廊平面总长49.4m，宽6.0m；室外地面至裙楼屋面最大高度为19.8m。读取建筑施工图纸可知，本写字楼高度在150m以下，属于A类高层建筑。并且在两个方向上的平面尺寸比较接近，满足高层建筑平面布置对称均匀的原则。并且该建筑物的立面形式比较简单规则，无严重不规则的变化，结构分析根据《高规》的规定，高层建筑设计的重点应当是结构选型与平面、立面的布置。因此，在设计高层建筑时，应使设计结果具有较为优良的抗震性能，一定的承载能力，合理的整体刚度，同时又要兼顾经济合理的要求。一般来说被广泛采取的高层建筑结构有三种：①剪力墙结构；②筒体结构；③框架剪力墙结构。本项目主塔为12层小高层结构，采用框剪结构。裙楼为4层多层，采用框架结构。 构件截面选择柱：本结构抗震等级为四级，根据《混凝土结构设计规范》，矩形柱尺寸不宜小于300mm。长边与短边的比例不应大于3，并应使用整数。本工程柱截面选择初步为800mm×800mm，然后再根据轴压比限制进行修改。梁：本工程主梁h=1／10～1／15L0=560mm~840mm，取梁高h=800mm，宽b=350mm。次梁：本工程次梁h=1/18～1/12L0=460mm~700mm。取梁高h=500mm，梁宽为梁高的1/3～1/2,取梁宽b=250mm剪力墙：本项目抗震等级为四级，剪力墙尺寸不应小于160mm。本项目主塔1、2层剪力墙取300mm厚，3层及以上取200mm厚。2.1.2结构材料1.混凝土标高柱、墙混凝土标号梁、板、楼梯混凝土标号地下室顶板~18.250C35C3018.250以上C30C30表2.1混凝土标号二次浇捣构件(构造柱、过梁、压顶梁等)混凝土等级为C25。混凝土耐久性要求见表2.2。环境类别条件结构构件示例一室内干燥环境；无侵蚀性静水浸没环境。C20二（a）室内潮湿环境;卫生间室外楼梯外露梁、板、柱、室外地下室顶板非严寒和非寒冷地区的露天环境或与无侵蚀性的水和土壤直接接触的环境;严寒和寒冷地区的冰冻线以下与无侵蚀性的水和土壤直接接触的环境。表2.1混凝土耐久性表2.钢筋1）钢筋种类本工程采用的钢筋排号有HPB300、HRB400和预应力钢绞线。2)施工过程中，需要改变钢筋强度等级时，应该计算钢筋受拉承载力，并检验验算最小配筋率、抗裂等要求，且需要得到结构设计人的书面认可。3)钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25，钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。4)钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率。3.钢材钢结构用钢材除注明者外，其余均采用Q345B。4.焊条焊条：HPB300钢筋互焊及与其它强度钢筋焊接用E43，HRB400级钢筋互焊用E55，HRB400级钢筋与Q345B钢材埋件焊接用E50，Q235B钢材与HRB400级钢筋及与Q345B钢材焊接用E43。2.2自然条件2.2.1风荷载基本风压：0.30kN/m2（重现期50年），地面粗糙度B类；体形系数为1.4。2.2.2雪荷载基本雪压：无积雪2.2.3地震作用1)根据《建筑抗震设计规范》GB50011及勘察报告，本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。建筑场地类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35s，多遇地震对应的水平地震影响系数最大值为0.04。2)根据场地地震安全性评价报告，工程场地地面主要设计地震动参数（阻尼比为0.05）如下表：2.4基本气温：最低3℃，最高36℃。结构计算考虑的温差为±25℃。结构合拢温度应控制在11℃～25℃。

3荷载计算本工程活荷载取值依据《荷载规范》，具体数值参见后附荷载取值表。在建立模型的过程中依据不同房间楼面均布荷载的不同取值进行每个房间楼板的单独设置。恒荷载包含两部分内容：一是由YJK盈建科软件自动计算的梁板柱自重引起的恒荷载，二是根据实际建筑做法计算得到的建筑面层等引起的自重，主要恒载计算如下：3.1活荷载表注：地下室顶板除上述注明外，室内堆载不大于5KN/m²；室外堆载不大于10KN/m2。3.2楼板3.2.1楼板设计：1.防滑陶瓷地砖楼面（05J909-LD15-楼12A）恒载计算： 10mm地砖 17.8×0.01=0.178kN/m² 20mm1:3干硬性水泥砂浆结合层(20kN/m³) 20×0.02=0.4kN/m²顶棚室内非卫生间采用：耐潮纸面石膏板吊顶（乳胶漆饰面）（05J909-DP11-棚15） 0.4kN/m²楼板恒荷载 0.978kN/m² 2.卫生间、茶水间：防滑陶瓷地砖防水楼面（05J909-LD16-楼13B）恒载计算： 10mm地砖 17.8×0.01=0.178kN/m² 20mm1:3干硬性水泥砂浆结合层 20×0.02=0.4kN/m² 2聚合物水泥基防水涂料 20×0.002=0.04kN/m² 30厚C20细石混凝土找坡层抹平 28×0.03=0.84kN/m² 吊顶 0.4kN/m² 恒荷载 1.958kN/m²3.3墙荷载除注明外，外墙240厚页岩砖，内墙200厚加气混凝土砌块（容重5.5kN/m³）；内墙乳胶漆内墙面（05J909-NQ10-内墙6D）1．面浆(或涂料、油漆）饰面2．3厚面层专用粉刷石膏罩面3．10厚1:1:6水泥石灰膏砂浆分层抹平4．3厚外加剂专用砂浆打底刮糙或专用界面剂一道甩毛外墙干挂花岗岩幕墙（外保温）06J505-1-Q11C形轻钢龙骨隔墙0.54kN/m²主塔外墙页岩砖（8.5KN/m³） 线荷载：8.5×0.24×4.2+0.54×4.2=10.84kN/m内墙加气混凝土砌块（5.5KN/m³） 线荷载：5.5×0.2×4.2+（0.016）×20×4.2=5.96kN/m剪力墙：面层20抹灰 线荷载：16×0.02×4.2=1.34kN/m裙房外墙页岩砖（8.5KN/m³） 线荷载：8.5×0.24×4.8+0.54×4.8=12.38kN/m内墙加气混凝土砌块（5.5KN/m³） 线荷载：5.5×0.2×4.8+0.01×2 0=6.82kN/m 剪力墙：面层20抹灰 线荷载：16×0.02×4.8=1.54kN/m（3）栏杆栏杆（70×1100mm）不锈钢栏杆， 线荷载：78.5×0.07×1.1=6.04KN/m屋面（4）女儿墙（2.2m×0.2m）转化为线荷载：8.5×0.2×2.2=3.74kN/m 小屋面（高500mm）女儿墙8.5×0.2×0.5=0.85kN/m 顶楼屋面（6m）女儿墙：8.5×0.2×6=10.2kN/m 电梯间（4.6m）：5.5×0.2×4.6+0.01×20=5.26kN/m 3.4楼梯建模平台梁和梯口梁，然后将踏步板等效成线荷载加到梁上。踏步尺寸（175×350）tanα=0.5，cosα=0.894梯段板的荷载（梯段板板厚140mm，长4200mm） 荷载种类 荷载标准值 水磨石面层 （0.35+0.175）×0.65/0.35=0.975 三角形踏步 （0.5×0.35×0.175）×25/0.35=2.188混凝土斜板 （0.14×25）/0.894=3.915 板底抹灰 （0.02×17）/0.894=0.38恒荷载 7.46kN/m² 活荷载 3.5kN/m²2.平台板设计（板厚100mm，长2100mm） 水磨石面层 0.65 混凝土板 0.1×25=2.5 板底抹灰 0.02×17=0.34恒荷载 3.49kN/m²活荷载 3.5kN/m²3.平台梁设计梁自重 0.25×（0.5-0.14-0.1）×25=1.625梁侧粉刷 0.02×（0.5-0.1）×2×17=0.27 平台板传来 3.49×2.1/2=3.66梯段板传来 7.46×4.2/2=15.67恒荷载 21.23kN/m 活荷载 3.5×（2.1+3.85）/2=10.41kN/mD-LT1荷载传递到小立柱收到集中力， Fg=21.23×3.6/2=38.214kN Fq=10.41×3.6/2=18.738kND-TL2荷载传递到小立柱收到集中力， Fg=21.23×4.2/2=44.583kN Fq=10.41×4.2/2=21.861kN3.5自动扶梯恒载90kN，梁上线荷载：45/4.625=9.73kN/m活载3.5kN/m² 梁上线荷载：3.5×16.8×3.5/3.5=58.8kN/m

第三部分模型计算与盈建科软件分析4.1模型建立利用YJK盈建科软件进行建模，首先应当建立依据建筑设计图进行结构与构件的布置，在确定梁板柱的相对位置后开始建模，建模步骤如下：建立轴网：根据建筑图在软件中确定轴线网格，一般在柱网的基础上建立。布置构件：新建合理的梁柱以及剪力墙截面，在已经建立好的轴线网格上进行构件的布置，一般先布置柱，再布置梁与剪力墙。柱布置宜均匀，柱尺寸初步统一为800mm×800mm。梁先布置框架梁，再布置其中的次梁，注意观察建筑图，上层有墙的地方下层需要布置梁。剪力墙主要布置在荷载较大或者结构存在空板或突起的地方，注意剪力墙均匀布置。布置楼板：在构件布置完毕之后软件可自动生成楼板，根据实际情况调整楼板的厚度以及楼板间降板后的高度差，注意在电梯井及通风井进行开洞。输入荷载：根据《荷载规范》所规定的活荷载的一般取值，修改部分楼板的荷载取值。荷载取值参照荷载计算部分。再根据前文所述砌体墙荷载，在梁间添加砌体墙的线荷载。楼层组装：在完成所有标准层的建模之后，根据每层楼的实际高度进行楼层组装。本模型的首层平面图见图4.1。图4.1首层平面图4.2参数输入1）结构总体信息结构体系：本子项为商务写字楼D座，主要由塔楼、裙楼组成，塔楼为A级高度钢筋混凝土框架-剪力墙结构，裙楼为多层混凝土框架结构，嵌固端均为地下室顶板。主体结构体系为框剪结构。结构材料选用钢筋混凝土。本项目含有裙房地上四层。无转换层。恒活荷载计算信息选用施工模拟三：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程。且多高层建筑首选施工模拟三，本结构属于高层结构，故采用施工模式三。基本气温：最低3℃，最高36℃。结构计算考虑的温差为±25℃。结构合拢温度应控制在11℃～25℃。考虑温度荷载。2）计算控制信息水平力与整体坐标夹角（度）：默认为0，本工程中，地震作用最大的方向=178.998°，与主轴夹角小于15°，不需要再重新输入再计算。对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载力的影响。故本项目梁刚度放大系数按《砼规》取值。连梁刚度折减系数（地震）：《高规》5.2.1：通常，设防烈度低时可少折减一些(6、7度时可取0.7)，对如重力荷载、风荷载作用效应计算不宜考虑连梁刚度折减。故本项目连梁刚度折减系数（地震）取0.7.风荷载作用效应下不考虑折减。弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。整体指标计算采用强刚，其他计算非强刚：勾选此项。《高规》5.1.5条规定，计算结构整体指标（内力、位移、周期等）时采用强制刚性楼板假定，进行内力分析和计算配筋时不采用强刚。凡是没有特殊设定的楼板，程序默认为刚性楼板。多塔设置：本结构由裙房和主塔组成，其中塔楼与裙楼在地上设结构缝，构成多塔结构。多塔结构由程序自动划分，各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结构较大值。《砼规》已经明确要求：“对多塔楼结构，宜按整体模型和各塔楼分开的模型分别计算，并采用较不利的结果进行结构设计”。

3）风荷载信息查结构设计说明可知，项目基本风压：0.30kN/m²（重现期50年），地面粗糙度B类；体形系数为1.4。风荷载计算用阻尼比（%）：混凝土结构及砌体结构5%。结构基本周期为系统读取值。用于舒适度验算的风压：《高规》规定，房屋高度小于150m的结构不需要对舒适度验算考虑，本项目与风荷载计算的基本风压（50年一遇）取值相同。用于舒适度验算的结构阻尼比（%）：对于超过150m的高层结构才考虑此项。本项目取默认值2%。考虑顺风向风振：一般勾选。对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。本项目高度大于30m，需要考虑顺风向风振。4）地震信息本工程位于柳州市柳东新区，根据《抗震规范》附录A及地方相关标准的规定，设计地震分组为一组，设防烈度为6度，特征周期0.35，场地类别为二级。周期折减系数，框架-剪力墙结构可取0.7～0.8；由于本工程剪力墙布置较少，取0.7根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223，建筑结构抗震设防类别为丙类。根据《建筑抗震设计规范》GB-50011，塔楼范围框架及剪力墙抗震等级为三级；裙楼范围框架抗震等级为四级，局部预应力大跨度梁柱框架抗震等级为三级，详平面标注。结构的阻尼比（%）：勾选全楼统一。混凝土结构取5%；考虑偶然偏心、双向地震以及自动计算最不利地震方向的地震作用。活荷载重力荷载代表制的荷载组合值系数：一般民用建筑取0.5。

5）设计信息本项目前三振型中，二个水平方向的振型参与系数为同一量级，即存在明显的扭转效应，故勾选扭转效应明显梁端负弯矩调幅系数:在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅。现浇框架梁端负弯矩调幅系数可为0.8-0.9。本项目取0.85梁扭矩折减系数：由于梁的上部两边有楼板连接，楼板对梁的扭转有一定的约束作用，考虑这种约束作用，可以用此系数对梁的扭矩进行折减。此系数可以根据梁上楼板的约束作用和梁的位置进行取值。本建筑按默认值取0.4是可以的。6）活荷载信息活荷载折减系数按《荷规》进行取值，如下表楼面活荷载标准值的折减系数取值，第1(2)～7项当楼面梁从属面积超过50m2时，应取0.9；梁活荷载内力放大系数：《高规》5.1.8条规定：“高层建筑结构内力计算中，当楼面活荷载大于4kN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的结构内力的增大；当整体计算中未考虑楼面活荷载不利布置时，应适当增大楼面梁的计算弯矩。”该放大系数通常可取为1.1-1.3，本项目中大部分活载为3.5kN/m2<4kN/m2，故填默认值17）构件设计信息柱配筋计算方法：按单偏压计算，双偏压复核。矩形混凝土梁按考虑楼板翼缘的T形梁配筋：《混凝土规范》5.2.4条规定：“对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。”，勾选该项，软件在承载力设计时，将考虑每侧宽度不大于板厚3倍范围内的板翼缘贡献，按考虑翼缘后T形截面进行配筋设计。保护层厚度，本项目环境类别为一类，梁柱的保护层厚度为20mm8）材料参数 混凝土容重和钢材容重：按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）取值。9）组合系数GB50068-2018《建筑结构可靠性设计统一标准》将恒、活载分项系数调整到了1.3、1.5，本项目恒活载分项系数也采用1.3、1.5.风荷载不参与地震组合：规范规定一般超过60m勾选。而本工程最高处为57.9m<60m,故不考虑风荷载参与地震组合。

5.手动计算楼梯计算第二标准层的D-LT1楼梯，为板式楼梯，层高4.2m，踏步尺寸为175mm×350mm。采用C30混凝土，HRB335钢筋。梯段板设计取板厚140mm，板倾斜角tanα=0.5，cosα=0.894，取1m宽板带计算。荷载计算梯段板的荷载（梯段板板厚140mm，长4200mm）恒荷载荷载种类荷载标准值水磨石面层（0.35+0.175）×0.65/0.35=0.975三角形踏步（0.5×0.35×0.175）×25/0.35=2.188混凝土斜板（0.14×25）/0.894=3.915板底抹灰（0.02×17）/0.894=0.38小计7.46kN/m²活荷载3.5kN/m²恒荷载分项系数γG=1.3,活荷载分项系数γQ=1.5.总荷载设计值p=1.3×7.46+1.5×3.5=14.95kN/m截面设计板水平计算跨度ln=3.85m，弯矩设计值M=pln²/10=0.1×14.95×3.85²=22.16kN·m板有效高度h0=140-20=120mmαs=Mα1fcbh²=22.16×106/γs=As=Mγs 选钢筋Φ10@100，As=785mm² 分布筋每级踏步一根Φ8平台板设计设平台板厚h=100mm,取1m宽板带计算荷载计算恒荷载荷载种类荷载标准值kN/m²水磨石面层0.65混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰0.02×17=0.34小计3.49活荷载3.5总荷载设计值p=1.3×3.49+1.5×3.5=9.79kN/m截面设计平台板计算跨度l0=2225-125=2100mm弯矩设计值M=pln²/10=0.1×9.79×2.12=4.32kN·m板有效高度h0=100-20=80mmαs=Mα1fcbh²=4.32×106/γs=As=Mγs选钢筋Φ8@200，As=251.2mm²梯段板和平台板配筋如下图梯段板和平台板配筋平台梁设计设平台梁截面尺寸为250mm×500mm荷载计算 梁自重 0.25×（0.5-0.14-0.1）×25=1.625 梁侧粉刷 0.02×（0.5-0.1）×2×17=0.27 平台板传来 3.49×2.1/2=3.66 梯段板传来 7.46×4.2/2=15.67恒荷载 21.23kN/m² 活荷载 3.5×（2.1+3.85）/2=10.41kN/m²总荷载设计值p=1.3×21.23+1.5×10.41=43.21kN/m截面设计计算跨度l0=1.05ln=1.05×（3.7-0.35）=3.52m弯矩设计值M=pln²/8=0.125×43.21×3.522=66.9kN·m剪力设计值V=pln/2=43.21×3.52/2=76.0kN

截面按倒L计算，b‘f=b+5h’f=250+5×100=750mm，梁的有效高度为h0=500-40=460mmM=α1fcbfhf(h0−0.5hf)=1.0属于第一类截面αs=Mα1fcbh²=66.9×106/γs=As=Mγs选钢筋𾀂314，As=461mm²配置Φ6@200箍筋，则斜截面受剪承载力 VCS=0.7ftbh0+fyvAsvh0s=满足要求平台梁配筋如下图平台梁配筋6.手动计算一榀框架取一层裙楼框架，计算简图如下图所示图6.1计算简图6.1板计算L01/l02=1，为双向板（1）基本资料：1、房间编号：1192、楼板类型：现浇板3、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/4、荷载：永久荷载标准值：g＝0.98+2.50(自重)=3.48kN/m2可变荷载标准值：q＝3.50kN/m25、跨度及板厚：计算跨度Lx=4200mm计算跨度Ly=3150mm板厚H=100mm保护层CovT=15mm,CovB=15mm6、材料：砼强度等级：C30钢筋强度等级：HPB300,且当直径大于12时，采用HRB4007、计算方法：弹性算法8、泊松比：μ＝1/5。9、考虑活荷载不利组合。（2）弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时q/2作用下的跨中弯矩值之和。查荷载规范得l01、l02方向的跨中弯矩系数分别为0.0231、0.0180。支座弯矩系数分别为-0.0600和-0.0550.周边简支时，l01、l02方向的跨中弯矩系数为0.0368。g+q/2=1.2×3.48+1.4×0.5×3.5=6.626kN/m²q/2=1.4×0.5×3.5=2.45Mvx=(0.02310+0.01800/5)×(6.626)×4.2+(0.03680+0.03680/5)×(1.40×0.5×3.50)×4.22=5.03kN·mMvy=(0.02310/5+0.01800)×(1.20×3.48+1.40×0.5×3.50)×4.22+(0.03680/5+0.03680)×(1.40×0.5×3.50)×4.22=4.55kN·mMx'=0.06000×(1.20×3.48+1.40×3.50)×4.22=9.61kN·mMy'=0.05500×(1.20×3.48+1.40×3.50)×4.22=8.81kN·m（3）截面设计截面有效有度：保护层厚度15mm，假定选用φ10钢筋，则l01方向h01=100-15-5=80mm，则l02方向h02=80-10=70mm，l01方向αs=Mα1fcbh0²=5.03×γs=As=Mγsfyh0=239.6mm² l02方向αs=Mα1fcbh0²=4.55×γs=As=Mγsfyh0=249.1mm²l01方向支座处αs=Mα1fcbh0²=9.61×γs=As=Mγsfy实配(左侧):φ10@150(As＝523.6mm2)实配(右侧):φ10@150(As＝523.6mm2)l02方向支座处αs=Mα1fcbh0²=8.81×γs=As=Mγs实配(下侧):φ10@150(As＝523.6mm2) 板配筋如下图所示图6.2板配筋图6.2井字梁计算 （1）荷载设计值（b×h=250mm×500mm）永久荷载设计值板传来永久荷载1.3×3.48×次梁自重0.25×(0.5−0.1)×25×1.3=3.25(次梁粉刷0.02×(0.5−0.1)×2×17×1.3=0.35(KN/m)小计：g=15.48(可变荷载设计值q=1.5×3.5×荷载总设计值g+q=15.48+13.78=29.26(（2）计算简图井字梁计算简图如下图所示图6.3井字梁计算简图(2)内力计算查《井字梁结构静力计算手册》，a/b=1.0时，Mf1x、Mmax、Vmax的系数分别为0.125、0.125, 0.500。支座弯矩 MMV （4）承载力计算 1.正截面受弯承载力 计算正截面受弯承载力时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf‘=环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度C=20mm，所以h0=500−40=460mm。C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mmα1f表3.6次梁正截面受弯承载力计算截面Amax弯矩设计值(KN·m)-33.8733.87α0.00860.0086ε=1−0.008640.00864A205205选配钢筋（mm）214A214AA方向梁和B方向梁配筋完全一致计算结果表明，支座截面的ε均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；Asbh=②斜截面受剪承载力1)验算截面尺寸hw=h0截面尺寸按下式验算0.25β2)计算所需腹筋：采用 8双肢箍筋，计算支座B左侧截面。0.7ftbh0=0.7×1.43×250×460=115.1井字梁配筋如下图图6.4井字梁配筋图6.3主梁计算主梁按弹性方法设计i.主梁（竖向）荷载设计值为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载井字梁传来的永久荷载 15.20×4.2=63.84kN主梁自重 [(0.8-0.1)×0.35×25×4.2+2×（0.8-0.1）×4.2×0.02×17]×1.3=36.04kN永久荷载设计值 99.88kN可变荷载设计值 13.78×4.2=57.88kN计算简图图65主梁计算简图 主梁好的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，l0=8400mm。内力设计值FA=FB=1/2G=1/2(99.88+57.88)=78.88kNM=0.5FAL0=0.5×78.88×8.4=331.3kN·m承载力计算正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，bf=min{l/3，b+sn}=2.8m。h0=800-40=760mm截面1弯矩设计值(KN·m)331.3α0.0143ε=1−0.0144A1220选配钢筋（mm）320+216:As=1344.8mm2配筋图如图所示主梁（纵向）截面配筋图ii.主梁（横向）

（1）计算简图如下图主梁好的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，l0=8400mm。（2）弯矩设计值永久荷载设计值 99.88kN可变荷载设计值 13.78×4.2=57.88kN弯矩M=k1Gl+k2Ql式中系数k1、k2由表查得 M1，max=0.175×99.88×8.4+0.213×57.88×8.4=250.4kN·mM2，max=0.100×99.88×8.4+0.175×57.88×8.4=169.0kN·mMB，max=-0.150×99.88×8.4-0.175×57.88×8.4=210.9kN·m跨内按T形截面计算，bf=min{l/3，b+sn}=2.8m。h0=800-40=760mm截面1B2弯矩设计值(KN·m)250.4210.9169.0αs=M/(0.0110.0730.007ε=1−0.0110.0760.007As=εb920801620选配钢筋（mm）220+216:As=1030mm2220+216:As=1030mm2416:As=803mm2配筋如下图梁配筋图（5）斜截面受剪承载力截面尺寸验算：hw=h0-hf=760-10=660mm,因hw/b=660/350=1.89<4,截面尺寸按下式验算：0.25βcf计算腹筋，采用10@200双肢箍Vcs==0.7×1.43×350×7602+360×157200×760=202.6不需要配置弯起钢筋验算最小配筋率：ρsv满足要求 次梁两侧附加横向钢筋计算： 次梁传来的集中力Fl=63.84+57.88=121.72kN，h1=800-500=300mm。附加箍筋布置范围s=2h1+3b=2×300+3×250=1350mm。取箍筋10@200双肢箍，则在长度s内科布置附加箍筋的排数m=1350/200+1=8排.mnfyvAsv1=8×2×360×78.5=339.12×103kN>Fl.满足要求 因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每测纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置214,308/（350×760）=0.12%>0.1%，满足要求。7.剪力墙对比方案本次设计结构为框架-剪力墙结构，针对剪力墙的布置我选择了两种不同的方案，进行对比，对比主要从经济和安全两方面进行，经济主要体现在结构的自重，梁和剪力墙的用量方面；而安全方面则从结构的周期、位移角、刚度比等方面入手，然后选择一种更佳的方案。7.1方案一方案一的结构平面简图如下图图8-11层结构平面简图其剪力墙布置为围着电梯井布置，以及在电梯井旁边的前室进行L形剪力墙布置。符合剪力墙布置要求：均匀、外围、双向、适度、集中、对称、数量尽可能少。一层和二层剪力墙厚度均为300mm，三层及以上剪力墙厚度为200mm。其工程量统计和指标汇总如下：工程量统计>全楼统计:砼等级 个数 C30 C35墙 470 421.788 279.492梁 5673 4093.891 11.872柱 847 1234.720 1257.990楼板 1999 2436.217 --总计: -- 8186.616 1549.354 汇总:9735.970全楼面积=30118.08（m2）单方混凝土量=0.32(m3/m2)指标汇总指标项汇总信息总质量(t)41184.41质量比1.35<[1.5](16层1塔)最小刚度比X向1.00>[1.0](13层3塔)Y向1.00>[1.0](13层3塔)楼层受剪承载力X向0.82>[0.8](1层2塔)Y向0.82>[0.8](1层2塔)结构自振周期(s)X1.3348Y1.2325T1.1550有效质量系数X向92.32%>[90%]Y向90.38%>[90%]最小剪重比X向1.37%>[0.80%](1层2塔)Y向1.40%>[0.80%](1层2塔)最大层间位移角X向1/3297<[1/550](16层1塔)Y向1/936<[1/800](14层2塔)最大位移比X向1.08<[1.50](15层1塔)Y向1.29<[1.50](1层2塔)最大层间位移比X向1.10<[1.50](17层1塔)Y向1.25<[1.50](3层2塔)刚重比X向9.01>[1.40]Y向8.35>[1.40]7.2方案二方案二的结构平面简图如下图其剪力墙布置为围着电梯井布置，以及楼梯旁“]”形布置。由于电梯井筒位于中部，且地震作用不是很大（地震设防烈度为6度），电梯处的剪力墙布置进行了简化，符合剪力墙布置要求：均匀、外围、双向、适度、集中、对称、数量尽可能少。一层和二层剪力墙厚度均为300mm，三层及以上剪力墙厚度为200mm。其工程量统计和指标汇总如下：工程量统计>全楼统计:砼等级 个数 C30 C35墙 328 329.724 210.954梁 5713 4217.854 --柱 871 1245.472 1263.846楼板 2005 2433.938 --总计: -- 8226.988 1474.800 汇总:9701.788全楼面积=30124.12（m2）单方混凝土量=0.32(m3/m2)结构信息指标汇总指标项汇总信息总质量(t)41156.36质量比1.35<[1.5](16层1塔)最小刚度比X向1.00>[1.0](13层3塔)Y向1.00>[1.0](13层3塔)楼层受剪承载力X向0.81>[0.8](1层2塔)Y向0.86>[0.8](1层2塔)结构自振周期(s)X1.4255Y1.1722T1.1297有效质量系数X向95.06%>[90%]Y向90.11%>[90%]最小剪重比X向1.31%>[0.80%](1层2塔)Y向1.43%>[0.80%](1层2塔)最大层间位移角X向1/3179<[1/550](16层1塔)Y向1/937<[1/800](14层2塔)最大位移比X向1.09<[1.50](15层1塔)Y向1.33<[1.50](2层2塔)最大层间位移比X向1.09<[1.50](17层1塔)Y向1.31<[1.50](3层2塔)刚重比X向8.10>[1.40]Y向9.06>[1.40]

7.3方案三方案三的结构平面简图如下图进行方案二设计时，因为建筑主塔是矩形结构，我还尝试过在建筑周围四角布置L形剪力墙来增加结构抗扭矩能力，剪力墙长2000mm，短边长800mm，墙厚300mm。其工程量统计和指标汇总如下：工程量统计>全楼统计:砼等级 个数 C30 C35墙 400 504.087 282.081梁 5713 4189.630 --柱 871 1245.472 1263.846楼板 2005 2432.774 --总计: -- 8371.963 1545.927 汇总:9917.890全楼面积=30145.97（m2）单方混凝土量=0.33(m3/m2)

指标汇总指标项汇总信息总质量(t)41637.48质量比1.35<[1.5](16层1塔)最小刚度比X向1.00>[1.0](13层3塔)Y向1.00>[1.0](13层3塔)楼层受剪承载力X向0.81>[0.8](1层2塔)Y向0.85>[0.8](1层2塔)结构自振周期(s)X1.3920Y1.1352T1.0624有效质量系数X向93.24%>[90%]Y向90.07%>[90%]最小剪重比X向1.35%>[0.80%](1层2塔)Y向1.43%>[0.80%](1层2塔)最大层间位移角X向1/3179<[1/550](16层1塔)Y向1/945<[1/800](14层2塔)最大位移比X向1.09<[1.50](15层1塔)Y向1.33<[1.50](2层2塔)最大层间位移比X向1.09<[1.50](17层1塔)Y向1.31<[1.50](4层2塔)刚重比X向8.45>[1.40]Y向9.57>[1.40]7.4对比总结方案三与方案二对比可以发现，通过在建筑四周添加剪力墙，建筑的Y向最大层间位移角由1/937减小到1/945，X向的最大剪重比由1.31%增大到1.35%，而且因为剪力墙的增加，结构刚度增大，导致结构刚重比增大，周期减小。但通过这些数据可以发现，四周增加剪力墙对结构最大层间位移角和最小剪重比会产生有利影响，但影响非常小，而结构单方混凝土由0.32(m3/m2)增大到0.33(m3/m2)，总质量也增加了500t，总体来说不够经济，故舍弃方案三。方案二与方案一结构总重相近，而且层间位移比、最大剪重比、楼层受剪承载力都比较相近，但方案一X向Y向各项指标更加均匀，而方案二X向Y向各项指标相差较方案一较大，因为结构设计应对称均匀，故最终选择方案一。第四部分盈建科计算结果8.结构基本信息本结构使用盈建科建模，建模时用多塔结构建模，分为4塔，层号1-12塔号2，为主塔结构部分，层号13为塔号3和4，为主塔的电梯梯间部分，层号15-19为塔号1，为裙楼部分。8.1楼层属性表8-1楼层属性层号塔号属性191标准层13181标准层12171标准层11161标准层10151标准层9142标准层8133标准层7134标准层7122标准层6112标准层5102标准层592标准层582标准层572标准层562标准层5约束边缘构件层52标准层5底部加强区约束边缘构件层42标准层4底部加强区裙房第4层约束边缘构件层32标准层3底部加强区裙房第3层约束边缘构件层22标准层2底部加强区裙房第2层约束边缘构件层12标准层1底部加强区裙房第1层约束边缘构件层8.2塔属性表8-2塔属性塔号属性值1结构体系框架结构结构X向基本周期(s)1.43结构Y向基本周期(s)1.18水平风荷载体型分段数1分段号1最高层号19挡风系数1.00迎风面系数0.80背风面系数-0.50侧风面系数0.000.2V0调整分段数00.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数1.502结构体系框剪结构结构X向基本周期(s)1.43结构Y向基本周期(s)1.18水平风荷载体型分段数1分段号1最高层号19挡风系数1.00迎风面系数0.80背风面系数-0.50侧风面系数0.000.2V0调整分段数00.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数1.503结构体系框剪结构结构X向基本周期(s)1.43结构Y向基本周期(s)1.18水平风荷载体型分段数1分段号1最高层号19挡风系数1.00迎风面系数0.80背风面系数-0.50侧风面系数0.000.2V0调整分段数00.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数1.504结构体系框剪结构结构X向基本周期(s)1.43结构Y向基本周期(s)1.18水平风荷载体型分段数1分段号1最高层号19挡风系数1.00迎风面系数0.80背风面系数-0.50侧风面系数0.000.2V0调整分段数00.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数1.508.3构件统计表8-3各层构件数量、构件材料和层高(单位：m)层号塔号梁数柱数支撑数墙数层高累计高度191216003.10022.60018132441004.80019.50017133246004.80014.70016134641004.8009.90015127541005.1005.1001424234006.00057.900133475064.60056.500134475064.60056.500122344500244.20051.900112327500244.20047.700102327500244.20043.50092327500244.20039.30082327500244.20035.10072327500244.20030.90062327500244.20026.70052327500244.20022.50042356570244.20018.30032356570244.20014.10022356570244.2009.90012353570245.7005.700表8-4保护层(单位：mm)层号塔号梁保护层柱保护层墙保护层191202001812020017120200161202001512020014220200133202015134202015122202015112202015102202015922020158220201572202015622020155220201542202015322020152220201512202015表8-5混凝土构件层号塔号梁数(混凝土/主筋)柱数(混凝土/主筋)支撑数(混凝土/主筋)墙数(混凝土/主筋)19121(C30/360)6(C35/360)0(C0/0)0(C0/0)181324(C30/360)41(C35/360)0(C0/0)0(C0/0)171332(C30/360)46(C35/360)0(C0/0)0(C0/0)161346(C30/360)41(C35/360)0(C0/0)0(C0/0)151275(C30/360)41(C35/360)0(C0/0)0(C0/0)14242(C30/360)34(C30/360)0(C0/0)0(C0/0)13347(C30/360)5(C30/360)0(C0/0)6(C30/360)13447(C30/360)5(C30/360)0(C0/0)6(C30/360)122344(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)112327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)102327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)92327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)82327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)72327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)62327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)52327(C30/360)50(C30/360)0(C0/0)24(C30/360)42356(C30/360)57(C35/360)0(C0/0)24(C35/360)32356(C30/360)57(C35/360)0(C0/0)24(C35/360)22356(C30/360)57(C35/360)0(C0/0)24(C35/360)12353(C30/360)57(C35/360)0(C0/0)24(C35/360)表8-6箍筋(墙分布筋)层号塔号梁数(箍筋)柱数(箍筋)支撑数(箍筋)墙数(水平/竖向)边缘构件(箍筋)19121(360)6(360)0(0)0(0/0)(270)181324(360)41(360)0(0)0(0/0)(270)171332(360)46(360)0(0)0(0/0)(270)161346(360)41(360)0(0)0(0/0)(270)151275(360)41(360)0(0)0(0/0)(270)14242(360)34(360)0(0)0(0/0)(270)13347(360)5(360)0(0)6(270/300)(270)13447(360)5(360)0(0)6(270/300)(270)122354(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)112337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)102337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)92337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)82337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)72337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)62337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)52337(360)50(360)0(0)24(270/300)(270)42366(360)57(360)0(0)24(270/300)(270)32366(360)57(360)0(0)24(270/300)(270)22366(360)57(360)0(0)24(270/300)(270)12363(360)57(360)0(0)24(270/300)(270)8.4楼层质量层号塔号质心X质心Y质心Z19172.88448.54122.55018166.11254.18919.45017166.43453.88814.65016166.48453.5559.85015166.55454.6455.05014254.06016.58457.85013332.28325.84556.45013475.86625.48356.45012254.05118.11851.85011254.36418.27347.65010254.36418.27343.4509254.36418.27339.2508254.36418.27335.0507254.36418.27330.8506254.36418.27326.6505254.36418.27322.4504254.74918.97418.2503254.74818.95114.0502254.61719.0369.8501253.51619.4035.650表8-7各层质心坐标(单位：m)结构全部楼层满足规范要求。表3-8各层质量和层质量比层号塔号恒载质量(t)活载质量(t)活载质量(不折减)(t)附加质量(t)质量比比值判断191126.61.32.60.00.07满足1811859.149.498.80.00.81满足1712036.2324.9649.80.00.83满足1612410.1421.2842.40.01.35满足1511813.5279.6559.30.01.00满足142384.30.00.00.00.16满足133129.73.06.00.00.06满足134129.77.915.80.00.06满足1222135.6207.3414.60.00.92满足1122245.1292.7585.40.01.00满足1022245.1292.7585.40.01.00满足922245.1292.7585.40.01.00满足822245.1292.7585.40.01.00满足722245.1292.7585.40.01.00满足622245.1292.7585.40.01.00满足522245.1292.7585.40.00.95满足422370.7308.2616.30.01.00满足322365.5308.2616.30.00.97满足222431.4319.5639.00.00.92满足122631.3365.1730.20.01.00满足合计-36539.94644.59289.10.0恒载总质量(t)：36539.862活载总质量(t)：4644.548附加总质量(t)：0.000结构总质量(t)：41184.410恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载活载质量=活荷载重力荷载代表值系数*活载等效质量总质量=恒载质量+活载质量+附加质量图8-1恒载,活载,层质量分布曲线(塔1)图8-2质量比分布曲线(塔1)图8-3恒载,活载,层质量分布曲线(塔2)图8-4质量比分布曲线(塔2)8.5楼层尺寸、单位质量表3-9各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN19152.9272.9647.1312.6016.8016.8012.601811976.5866.6654.0359.2236.6159.2236.611711644.9466.6554.0459.2236.6159.2236.611611979.2066.6654.0359.2236.6259.2236.621511404.6466.6654.0359.2236.6259.2236.621420.0054.0617.7384.0025.2084.0025.20133120.6431.8624.6310.8111.4011.4010.81134120.6476.2624.6310.8111.4011.4010.801221997.1054.0617.7384.0025.2184.0025.211121782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.791021782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.79921782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.79821782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.79721782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.79621782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.79521782.0054.0617.7386.4823.7986.4823.79421862.7754.3718.3186.6125.2586.6125.24321862.7754.3718.3186.6125.2586.6125.24221862.7754.3718.3186.6125.2486.6125.23121862.7754.3718.3186.6125.2486.6125.23单位面积质量:g[i]单位面积质量比:max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])表3-10各楼层质量、单位面积质量分布(单位:kg/m**2)层号塔号楼层质量单位面积质量单位面积质量比1911.28E+0052417.372.501811.91E+006965.570.671712.36E+0061435.381.491612.83E+0061430.541.001512.09E+0061490.181.041423.84E+0050.000.001331.33E+0051099.970.941341.38E+0051140.260.971222.34E+0061173.141.571122.54E+0061424.151.211022.54E+0061424.151.00922.54E+0061424.151.00822.54E+0061424.151.00722.54E+0061424.151.00622.54E+0061424.151.00522.54E+0061424.151.00422.68E+0061438.121.01322.67E+0061435.331.00222.75E+0061476.821.03123.00E+0061608.581.099整体指标统计9.1位移比和位移角根据《高规》3.7.3条的规定，楼层层间最大位移与层高之比的限值如下表：表9-1楼层层间最大位移与层高之比的限值[高规(3.7.3)]结构体系△u/h限值框架1/550框架-剪力墙、框架-核心筒、板柱-剪力墙1/800筒中筒、剪力墙1/1000除框架结构外的转换层1/1000本结构属于A级高度高层建筑，根据《高规》3.4.5条规定：结构设定的判断扭转不规则的位移比为1.20，位移比的限值为1.50。采用强制刚性楼板假定模型计算结果单位:mmh ：层高Max-(X)，Max-(Y)：X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y)：X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy：X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy：X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y)：最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy：最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h：X,Y方向的最大层间位移角表9-2X方向地震作用下的楼层最大位移层号塔号Max-(X)Ave-(X)Max-DxAve-DxMax-Dx/hh1914.444.440.230.191/99993100.001814.314.220.660.661/72924800.001713.673.581.031.011/46734800.001612.682.581.511.461/31814800.001511.171.131.171.131/43525100.0014211.4510.980.560.531/99996000.0013310.7310.590.420.421/99994600.0013410.7410.590.430.421/99994600.0012210.9810.540.490.471/85064200.0011210.5610.150.650.621/64244200.0010210.019.620.790.751/53184200.00929.328.970.910.871/46274200.00828.518.191.010.971/41684200.00727.587.311.091.051/38484200.00626.566.321.161.111/36274200.00525.455.251.201.151/35044200.00424.274.101.191.141/35294200.00323.102.971.161.111/36204200.00221.941.861.020.981/41294200.00120.920.880.920.881/61655700.00X向最大层间位移角：1/3181(16层1塔)表9-3Y方向地震作用下的楼层最大位移层号塔号Max-(Y)Ave-(Y)Max-DyAve-DyMax-Dy/hh1914.864.780.240.191/99993100.001814.744.570.860.811/56074800.001713.913.791.231.191/38894800.001612.692.611.561.511/30784800.001511.131.101.131.101/45155100.0014210.9910.331.301.251/46216000.001339.479.460.940.931/49154600.0013410.2710.120.980.981/46834600.001229.879.250.850.811/49544200.001129.058.470.910.861/46194200.001028.177.640.950.901/44034200.00927.256.770.990.931/42584200.00826.295.871.000.941/41914200.00725.324.951.000.941/42064200.00624.344.040.970.911/43164200.00523.383.140.920.851/45784200.00422.482.300.820.761/51294200.00321.661.540.710.661/59274200.00220.960.880.540.501/77254200.00120.410.390.410.391/99995700.00Y向最大层间位移角：1/3078(16层1塔)按照上表3.3-2可知X向位移角1/3181<1/5000，Y向位移角1/3078<1/5000，所以位移角检验满足要求。楼层位移比表9-4+X风层号塔号层位移比层间位移比1911.091.001811.021.001711.021.001611.031.001511.041.001421.041.001331.011.001341.011.001221.011.001121.011.001021.001.00921.001.00821.001.00721.001.00621.011.00521.011.00421.011.00321.021.00221.041.00121.121.00表9-5+Y风层号塔号层位移比层间位移比1911.001.001811.051.001711.051.001611.041.001511.031.001421.251.711331.001.011341.011.011221.051.001121.051.001021.051.00921.051.00821.051.00721.051.00621.061.00521.061.00421.061.00321.081.00221.101.00121.101.00（由于13层为梯间屋面，不属于单独一层，所以14层位移比不予考虑）由上表可知，在X风和Y风作用下：X方向最大位移与层平均位移的比值：1.12(1层2塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.0(1层2塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值：1.10(1层2塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.0(1层2塔)以上数据表只是WDISP.OUT文件中位移结果的一部分，本建筑最大位移比为最大位移比X向1.08<[1.50](15层1塔)Y向1.29<[1.50](1层2塔)XY向位移比都小于1.5，所以结构位移比满足要求，但Y向最大位移比1.29>1.2，扭转效应明显。应该考虑扭转效应。9.2周期比《高规》规定A级高度高层建筑不应大于0.9。周期信息表9-6周期信息（强刚模型）振型号周期转角(度)平动系数(X)平动系数(Y)扭转系数(Z)11.3348177.99010.990.000.0121.232589.00160.000.970.0331.155066.15070.010.050.9440.663990.76740.000.990.0050.62990.73921.000.000.0060.579668.80120.000.010.9970.42420.14420.990.000.0180.353491.79980.000.950.0590.335568.98740.020.080.91100.23170.24260.970.000.03110.204291.15680.000.990.01120.19581.59240.990.000.01130.195390.86510.000.990.01第1扭转周期(1.1550)/第1平动周期(1.3348)=0.87<0.9,满足要求。9.3层刚度统计(各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息)Xstif,Ystif(m): 刚心的X，Y坐标值Alf(Degree): 层刚性主轴的方向Xmass,Ymass(m): 质心的X，Y坐标值Gmass(t): 总质量Eex,Eey: X，Y方向的偏心率表9-7层号塔号Xstif,YstifAlfXmass,YmassGmassEex,Eey19172.95,45.58179.9372.88,48.54127.9329.16%,0.87%18165.67,54.6045.0066.11,54.191908.541.76%,1.91%17166.25,52.1545.0066.43,53.892361.127.99%,0.79%16166.28,52.9345.0066.48,53.562831.332.84%,0.86%15166.29,54.2245.0066.55,54.642093.171.84%,1.13%14254.06,28.8345.0054.06,16.58384.3249.93%,0.00%13333.01,28.660.0932.28,25.84132.7052.28%,9.99%13475.11,28.66179.9175.87,25.48137.5656.92%,10.37%12254.06,22.7645.0054.05,18.122342.8914.19%,0.02%11254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%10254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%9254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%8254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%7254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%6254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%5254.37,22.7545.0054.36,18.272537.8413.67%,0.03%4254.53,22.9445.0054.75,18.972678.8912.08%,0.81%3254.53,22.9445.0054.75,18.952673.6912.15%,0.81%2253.38,23.4145.0054.62,19.042750.9713.36%,4.57%1253.15,23.7245.0053.52,19.402996.4212.39%,1.33%《高规》3.5.2-2条规定：对框架-剪力墙，本层与相邻上层的侧向刚度比比值不宜小于0.9。Ratx,Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1,Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者Ratx2,Raty2:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值。110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层RJX1,RJY1,RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3,RJY3,RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)Rs:薄弱层地震剪力放大系数表9-8层号塔号Ratx,