试验桩检测方案

I 2 2 6 6 6 6 7 7 37 37 38 40 49 21.1项目概述大道（高地）分别修建一条连接道。全线桥梁下部结构采用桩载力及对应沉降，同时得出桩侧各土层的极限侧摩阻力和桩端为有效推进科科迪大桥的设计工作，双向加载法（3图1.1.2TP.1TP.2位置示意图图1.1.3TP.1和TP.2试桩定位图图1.1.4TP.3及TP.4位置示意图图1.1.5TP.3及TP.4试桩定位图开展该试桩项目是为了满足主桥和引桥工程桩基承载力静载试验，可为该项目桥梁桩基础设计提供必要的土层参数160260433435366768396160253465610234541602656384356679821.2试桩依据lStaticloadingtestoffoundationpil1.3试桩目的该项目试桩的目的是为了验证桩基是否符合设计设计参数。如果试桩结果与原定设计结果偏差较大时改。此外，通过该试桩项目的开展，亦可获得钻孔施2.1检测前准备工作73.1双向加载法检测方法基桩承载力测试所应用的双向加载法（O-cel8测上盖板位移上荷载箱测下盖板位移测上盖板位移下荷载箱测下盖板位移钢管(可用来测桩底位移或作为压浆管)基准梁加载设备油管PPPP数据采集仪并进行竖向加载测试的。该方法可同时测试上段、中段和O-cell法的主要设备是一种专门设计顶组成。顶板和底板的直径小于桩的外径。位移传感器分别安装在箱中的千斤顶由单个拓展为多个，并提出荷载箱端板中间开孔技埋设位置则根据地勘提供的土体特性综合确定。荷载箱自身9联的阵列千斤顶群、上下端板组成。高压液压泵通过提前埋箱内千斤顶施加压力。测压仪可以测得荷载箱内的压力，位移传荷载箱内阵列千斤顶会将荷载箱上下端板打开，进而将上段桩向上推，下段桩向下压，使得上段桩侧阻、下段桩的侧阻和端阻得到发挥。根据施加的荷载和测得的位移关系，对应的S-lg(t)曲线、s-lg(QΣUuiluiqsuiλi+ΣUmjlmjqsmjλi+Wu+Wm>ΣUdjldjqsdj+qsbAb(3.1.1-1)ΣUuiluiqsui×λui+Wu>ΣUmjlmjqsmj(3.1.1-2)ΣUmjlmjqsmj+ΣUdjldjqsdj+qsbAb>ΣUuiluiqsui×λui+Wupper(3.1.1-3)66333663砂62)40倍计算；表中侧阻与端阻关键参数来源于APD根据计算，上荷载箱位于桩顶以下49m位置处；下荷载箱位于桩顶以下71m位置6土56土土土土土土40砂Ulqλ+W309.6309.6309.63208.93208.93208.93096.43096.43096.4上荷载箱位置3928.94464.5下荷载箱位置410956010956；；6683672023.2仪器设备泵连接。每个试桩内嵌一个环形荷载箱（专利产品）。根据每根试桩应有一根基准梁。基准梁应安装在试桩的上部。钢筋计的布置是根据桩所在位置的土层来确定的。在土层特性3.3设备安装及施工灌注桩的钢筋笼加工工作将在项目现场开展。为使应将荷载箱立放在胎架上与主筋同时制作钢筋笼，用吊机后将主筋围荷载箱四周焊接钢筋笼，荷载箱的上板和下板侧表面荷载箱上、下3米范围内的箍筋间距应加密为10cm。在钢筋笼与荷载箱垂直吊起后下放至孔口时，必须将荷载箱上板与下板之间主筋断开心在同一水平线上，再点焊喇叭筋，喇叭筋上端与主筋焊接荷载箱已经为声测管通过设置了连接管通道，将声测管围焊先将钢筋计埋设高程位置的钢筋笼主筋截断，箱下部钢筋笼上的钢筋计线缆从荷载箱上的采用绑条焊接时，为确保钢筋计沿轴心受力，不仅要求钢筋端方可拔过荷载箱，浇混凝土至设计桩顶；荷载箱下部混2m。基准梁一端与基准桩铰接，另一端与基准桩固定，基3.4基桩静载检测实施或者直到土壤断裂时才停止操作。对于新的加载阶段，0.5Qmax，且需要维持30分钟。最后一次加载完毕之后，按0.8—0.6—0.4—0.2Qmax一样的，具体为1）先关闭上荷载箱，此时；（时下荷载箱内液压油可以通过油管回流；随后对上荷载箱进极限侧阻力3）关闭下荷载箱，此时中段桩和下段桩成为整体1234567089012345670890123456708901234567089012345670890123456708901234567089012345670890(2)本级荷载的位移量大于或等于前一级荷载的位移量的2倍时，且本级荷载加上E(3.4.3-1)多次计算结果，取加权平均值做为桩身弹性模量。在后续的加uub在试桩前，根据对不同土层的分析，将钢筋计安装在沿桩长笼上。通过计算桩身轴向力的变化，可以推导出桩与周围桩身轴向应变应通过桩身内设置的测试元件（钢筋计）直c(3.4.3-3)N=σc.Ac=Ni+Gi_Ni+1根据试验过程中在各级荷载作用下的桩身轴力测试结果，由公式(Nj+1=Nj+Gj+qj(3.4.3-7)qj=Nj+1_Nj_Gj(3.4.3-8)Nj+1=下横截面的轴向力在桩承载力自平衡测试中，测定了荷载箱的荷载、垂直方向以及桩在不同深度的应变。通过桩的应变和断面刚度，由上述布，进而求出不同深度的桩侧摩阻力，利用荷载传递解析方法Si=Si+1_Δi(3.4.3-9)Si+1——i+1计算截面处的沉降量（mm0jdhh\\ j），f(m)——m点（i～n之间的点）的桩侧摩阻力（假定向上为正值），kPa；A(m)——m点处桩截面面积，m2；E(m)——m点处桩弹性模量，kPa；lm=i+12Jjlm=i+12Jjjlm=i+14J程式。如下图所示，表示由自平衡测试结果换算成等效桩顶荷载ss(1)提供详细的试验装置、测试、和测试线，并提供相应的数据表格，提供加载、卸载曲线及实测数据表.意见.钢筋笼和荷载箱焊接、钻孔、清孔、安装钢5.1项目组检测人员男男男男男男6.1主要检测仪器设备1套1套1套1套1套1套1套1套12支3台14只5台26台27米8米9台26.2辅助设备材料1根12根23米4个6根7盒8Annexe1:试桩孔位地勘资料Annexe2:荷载箱与钢筋计布置8.1TP1试桩设计变更pLM300660土33668866000063686上荷载箱位置Quu=ΣUlqλ+W4下荷载箱位置Qum=ΣUlqλ+W20由于施工等因素，极限端阻力是需要考虑桩端沉渣、清孔质量于上段桩较长，因此应提供上荷载箱的极限加载能力。又），法国规范要求，加载时应考虑1.3倍的荷载冗余量，但由于上荷载箱已考虑1.3倍冗余），8.2TP2试桩设计变更由于重新在试桩附近进行了新的旁压试验，因此TP-2将采用最新的SP表8.4TP.2试桩荷载箱计算汇总pLM00003022044222222330土24222352)520上荷载箱加压，下荷载箱关闭）控制，可知此时上段桩极限值为：Quu），8.3TP3试桩验算补充上段桩较长，因此应提供上荷载箱的极限加载能力。又由于荷余量，根据法国规范要求可知荷载箱的极限加载能力为：6范要求，加载时应考虑1.3倍的荷载冗余量，但由于上荷载箱已考虑1.3倍冗余量，此），），8.4TP4试桩验算补充上段桩较长，因此应提供上荷载箱的极限加载能力。又由于荷范要求，加载时应考虑1.3倍的荷载冗余量，但由于上荷载箱已考虑1.3倍冗余量，此产生的压力为9500kN/1.045m2=9.09MP），8.5TP1~TP4试桩加载等级变更