锅炉低氮燃烧设计计算表

锅炉低氮燃烧设计计算,,,,,,,,,

序号,计算项目,符号表示,参数来源,计算公式,国际单位,计算结果,参数说明,规范依据,其他说明

,一、设计基础参数录入,,,,,,,,

1,锅炉额定蒸发量,D,设计值,-,t/h,130,锅炉的额定蒸发量,DL/T1858-2018,典型130t/h煤粉锅炉

2,锅炉额定压力,P,设计值,-,MPa,3.82,锅炉的额定工作压力,DL/T1858-2018,中压锅炉参数

3,锅炉额定温度,T,设计值,-,℃,450,锅炉的额定蒸汽温度,DL/T1858-2018,饱和蒸汽温度

4,锅炉额定热功率,Q,计算值,Q=D×(h_s-h_w),MW,91.2,锅炉的额定热功率,GB10184-2015,热功率计算

5,煤种类型,coal_type,选用值,-,-,烟煤,设计煤种的类型,DL/T1858-2018,烟煤，典型动力煤

6,设计煤种收到基低位发热量,"Q_net,ar",设计值,-,MJ/kg,22,设计煤种的收到基低位发热量,GB10184-2015,烟煤典型发热量

7,锅炉设计燃料消耗量,B,计算值,"B=Q/(Q_net,ar×η)",t/h,12.8,锅炉的设计燃料消耗量,GB10184-2015,燃料消耗量

8,炉膛容积,V_f,设计值,-,m³,450,锅炉炉膛的总容积,DL/T1858-2018,炉膛容积

9,炉膛横截面积,A_f,设计值,-,m²,36,锅炉炉膛的横截面积,DL/T1858-2018,炉膛截面积

10,燃烧器数量,n_burner,设计值,-,-,4,低氮燃烧器的数量,JB/T10950-2010,四角布置燃烧器

11,过量空气系数,α,设计值,-,-,1.2,锅炉的设计过量空气系数,GB10184-2015,低氮燃烧的过量空气系数

12,炉膛出口过量空气系数,α_out,设计值,-,-,1.25,炉膛出口的过量空气系数,GB10184-2015,出口过量空气系数

13,设计环境温度,T0,设计值,-,℃,20,设计环境温度,GB13271-2014,标准环境温度

14,设计环境压力,P0,设计值,-,kPa,101.325,设计环境压力,GB13271-2014,标准大气压

15,低氮改造目标NOx浓度,NOx_target,设计值,-,mg/m³,100,低氮改造的目标NOx排放浓度,GB13271-2014,满足特别排放限值

16,改造前NOx排放浓度,NOx_original,实测值,-,mg/m³,450,改造前的NOx排放浓度,实测报告,改造前的实测值

,二、煤质特性参数计算,,,,,,,,

17,收到基碳含量,C_ar,设计值,-,%,55,收到基碳元素的含量,GB10184-2015,烟煤典型参数

18,收到基氢含量,H_ar,设计值,-,%,3.2,收到基氢元素的含量,GB10184-2015,同上

19,收到基氧含量,O_ar,设计值,-,%,8,收到基氧元素的含量,GB10184-2015,同上

20,收到基氮含量,N_ar,设计值,-,%,1,收到基氮元素的含量,GB10184-2015,燃料氮的含量

21,收到基硫含量,S_ar,设计值,-,%,0.8,收到基硫元素的含量,GB10184-2015,同上

22,收到基灰分含量,A_ar,设计值,-,%,20,收到基灰分的含量,GB10184-2015,同上

23,收到基水分含量,M_ar,设计值,-,%,12,收到基水分的含量,GB10184-2015,同上

24,干燥无灰基挥发分,V_daf,设计值,-,%,28,干燥无灰基挥发分的含量,GB10184-2015,烟煤的挥发分

25,煤的摩尔质量,M_coal,计算值,M_coal=100/(C_ar/12+H_ar/1+O_ar/16+N_ar/14+S_ar/32),kg/kmol,18.5,煤的平均摩尔质量,GB10184-2015,摩尔质量计算

26,灰的变形温度,DT,设计值,-,℃,1200,灰的变形温度,GB10184-2015,灰熔点参数

27,灰的软化温度,ST,设计值,-,℃,1250,灰的软化温度,GB10184-2015,同上

28,灰的流动温度,FT,设计值,-,℃,1300,灰的流动温度,GB10184-2015,同上

29,煤的可磨性系数,HGI,设计值,-,-,55,煤的可磨性系数,GB10184-2015,可磨性

30,煤粉细度,R90,设计值,-,%,15,煤粉的细度，90μm筛的通过率,DL/T1858-2018,煤粉细度

,三、燃烧空气量计算,,,,,,,,

31,理论空气量(碳),V0_C,计算值,V0_C=1.866×C_ar/100,Nm³/kg,1.026,碳燃烧需要的理论空气量,GB10184-2015,碳的燃烧空气量

32,理论空气量(氢),V0_H,计算值,V0_H=5.55×H_ar/100,Nm³/kg,0.178,氢燃烧需要的理论空气量,GB10184-2015,氢的燃烧空气量

33,理论空气量(硫),V0_S,计算值,V0_S=0.7×S_ar/100,Nm³/kg,0.0056,硫燃烧需要的理论空气量,GB10184-2015,硫的燃烧空气量

34,理论空气量(氧),V0_O,计算值,V0_O=0.7×O_ar/100,Nm³/kg,0.056,氧提供的空气量,GB10184-2015,氧的贡献

35,理论空气量(干),V0_dry,计算值,V0=V0_C+V0_H+V0_S-V0_O,Nm³/kg,1.159,干基的理论空气量,GB10184-2015,干空气量

36,理论湿空气量,V0_wet,计算值,V0_wet=V0_dry×(1+0.001293×d),Nm³/kg,1.168,湿基的理论空气量,GB10184-2015,湿空气量，d为湿度10g/kg

37,实际干空气量,V_air_dry,计算值,V_air=α×V0_dry,Nm³/kg,1.391,实际的干空气量,GB10184-2015,实际空气量

38,实际湿空气量,V_air_wet,计算值,V_air_wet=α×V0_wet,Nm³/kg,1.402,实际的湿空气量,GB10184-2015,实际湿空气量

39,总空气流量,Q_air,计算值,Q_air=B×V_air_wet,Nm³/h,17945.6,锅炉的总空气流量,GB10184-2015,总空气量

40,一次风风量,V_pa,设计值,-,%,20,一次风占总风量的比例,DL/T1858-2018,一次风比例

41,一次风流量,Q_pa,计算值,Q_pa=Q_air×V_pa/100,Nm³/h,3589.1,一次风的总流量,DL/T1858-2018,一次风流量

42,二次风风量,V_sa,设计值,-,%,50,二次风占总风量的比例,DL/T1858-2018,二次风比例

43,二次风流量,Q_sa,计算值,Q_sa=Q_air×V_sa/100,Nm³/h,8972.8,二次风的总流量,DL/T1858-2018,二次风流量

44,燃尽风风量,V_oa,设计值,-,%,30,燃尽风占总风量的比例,DL/T1858-2018,燃尽风比例

45,燃尽风流量,Q_oa,计算值,Q_oa=Q_air×V_oa/100,Nm³/h,5383.7,燃尽风的总流量,DL/T1858-2018,燃尽风流量

,四、燃烧产物量计算,,,,,,,,

46,CO2生成量,V_CO2,计算值,V_CO2=1.866×C_ar/100,Nm³/kg,1.026,燃烧生成的CO2的量,GB10184-2015,CO2的量

47,SO2生成量,V_SO2,计算值,V_SO2=0.7×S_ar/100,Nm³/kg,0.0056,燃烧生成的SO2的量,GB10184-2015,SO2的量

48,H2O生成量(氢),V_H2O_H,计算值,V_H2O_H=11.1×H_ar/100,Nm³/kg,0.355,氢燃烧生成的H2O的量,GB10184-2015,氢的燃烧产物

49,H2O生成量(水分),V_H2O_M,计算值,V_H2O_M=1.24×M_ar/100,Nm³/kg,0.149,煤中水分生成的H2O的量,GB10184-2015,水分的贡献

50,H2O生成量(空气),V_H2O_A,计算值,V_H2O_A=0.001293×d×V_air_dry,Nm³/kg,0.018,空气中水分生成的H2O的量,GB10184-2015,空气水分的贡献

51,总H2O生成量,V_H2O,计算值,V_H2O=V_H2O_H+V_H2O_M+V_H2O_A,Nm³/kg,0.522,总H2O的生成量,GB10184-2015,总H2O

52,N2生成量,V_N2,计算值,V_N2=0.79×V_air_dry+0.8×N_ar/100,Nm³/kg,1.106,燃烧生成的N2的量,GB10184-2015,N2的量

53,O2剩余量,V_O2,计算值,V_O2=0.21×(α-1)×V0_dry,Nm³/kg,0.0487,剩余的O2的量,GB10184-2015,剩余氧

54,干烟气量,V_gas_dry,计算值,V_gas_dry=V_CO2+V_SO2+V_N2+V_O2,Nm³/kg,2.186,干基的烟气量,GB10184-2015,干烟气量

55,湿烟气量,V_gas_wet,计算值,V_gas_wet=V_gas_dry+V_H2O,Nm³/kg,2.708,湿基的烟气量,GB10184-2015,湿烟气量

56,总烟气流量,Q_gas,计算值,Q_gas=B×V_gas_wet,Nm³/h,34662.4,锅炉的总烟气流量,GB10184-2015,总烟气量

57,飞灰量,G_fly,计算值,G_fly=A_ar×α_fly/100,kg/kg,0.16,飞灰的生成量,GB10184-2015,飞灰，α_fly=0.8

58,底渣量,G_slag,计算值,G_slag=A_ar×(1-α_fly)/100,kg/kg,0.04,底渣的生成量,GB10184-2015,底渣

,五、热力参数计算,,,,,,,,

59,理论燃烧温度,T_ad,计算值,"T_ad=Q_net,ar/c_p_gas",℃,1950,理论绝热燃烧温度,GB10184-2015,绝热火焰温度

60,炉膛平均温度,T_f_avg,计算值,T_f_avg=0.8×T_ad,℃,1560,炉膛的平均温度,DL/T1858-2018,炉膛平均温度

61,炉膛出口温度,T_f_out,设计值,-,℃,950,炉膛的出口温度,DL/T1858-2018,炉膛出口烟温

62,一次风温度,T_pa,设计值,-,℃,250,一次风的预热温度,DL/T1858-2018,一次风温

63,二次风温度,T_sa,设计值,-,℃,300,二次风的预热温度,DL/T1858-2018,二次风温

64,燃尽风温度,T_oa,设计值,-,℃,300,燃尽风的预热温度,DL/T1858-2018,燃尽风温

65,烟气再循环温度,T_rec,设计值,-,℃,150,烟气再循环的温度,DL/T1858-2018,再循环烟温

66,炉膛容积热负荷,q_v,计算值,"q_v=B×Q_net,ar/V_f",MW/m³,0.626,炉膛的容积热负荷,DL/T1858-2018,容积热负荷

67,炉膛截面热负荷,q_A,计算值,"q_A=B×Q_net,ar/A_f",MW/m²,7.82,炉膛的截面热负荷,DL/T1858-2018,截面热负荷

68,燃烧器区域热负荷,q_b,计算值,"q_b=B×Q_net,ar/(n_burner×A_burner)",MW/m²,15.6,燃烧器区域的热负荷,DL/T1858-2018,燃烧器热负荷

69,烟气停留时间,τ,计算值,τ=V_f×T0/(Q_gas×T_f_avg),s,2.8,烟气在炉膛的停留时间,DL/T1858-2018,停留时间

70,主燃区过量空气系数,α_main,计算值,α_main=α×(1-V_oa/100),-,0.84,主燃区的过量空气系数,DL/T1858-2018,分级配风的主燃区系数

71,主燃区温度,T_main,计算值,T_main=T_f_avg×0.95,℃,1482,主燃区的平均温度,DL/T1858-2018,主燃区温度

,六、低氮燃烧器参数计算,,,,,,,,

72,单个燃烧器功率,P_burner,计算值,P_burner=Q/n_burner,MW,22.8,单个低氮燃烧器的功率,JB/T10950-2010,单个燃烧器功率

73,燃烧器喷口直径,d_burner,设计值,-,mm,600,燃烧器喷口的直径,JB/T10950-2010,喷口尺寸

74,一次风速,v_pa,设计值,-,m/s,25,一次风的喷口风速,DL/T1858-2018,一次风速

75,二次风速,v_sa,设计值,-,m/s,45,二次风的喷口风速,DL/T1858-2018,二次风速

76,旋流强度,S,计算值,S=ω×r/v,-,1.5,燃烧器的旋流强度,JB/T10950-2010,旋流强度

77,回流区长度,L_rec,计算值,L_rec=2.5×d_burner/1000,m,1.5,燃烧器的回流区长度,JB/T10950-2010,回流区长度

78,回流区直径,d_rec,计算值,d_rec=0.8×d_burner/1000,m,0.48,燃烧器的回流区直径,JB/T10950-2010,回流区直径

79,煤粉停留时间,τ_p,计算值,τ_p=L_rec/v_pa,s,0.06,煤粉在回流区的停留时间,JB/T10950-2010,停留时间

80,浓淡比,R_cd,设计值,-,-,4,浓淡燃烧的浓淡比,DL/T1858-2018,浓淡比

81,浓相煤粉浓度,C_c,计算值,C_c=R_cd/(1+R_cd)×C_p,kg/Nm³,0.64,浓相的煤粉浓度,DL/T1858-2018,浓相浓度

82,淡相煤粉浓度,C_d,计算值,C_d=1/(1+R_cd)×C_p,kg/Nm³,0.16,淡相的煤粉浓度,DL/T1858-2018,淡相浓度

83,浓相过量空气系数,α_c,计算值,α_c=α/R_cd,-,0.3,浓相的过量空气系数,DL/T1858-2018,浓相的过量空气系数

84,淡相过量空气系数,α_d,计算值,α_d=α×R_cd/(1+R_cd),-,0.96,淡相的过量空气系数,DL/T1858-2018,淡相的过量空气系数

85,浓淡燃烧效率,η_cd,计算值,η_cd=0.98,-,0.98,浓淡燃烧的效率,DL/T1858-2018,浓淡燃烧效率

,七、分级配风参数计算,,,,,,,,

86,燃尽风喷口高度,h_oa,设计值,-,m,8,燃尽风喷口距离主燃烧器的高度,DL/T1858-2018,燃尽风高度

87,燃尽风风速,v_oa,设计值,-,m/s,50,燃尽风的喷口风速,DL/T1858-2018,燃尽风风速

88,燃尽风穿透深度,L_oa,计算值,L_oa=v_oa/v_gas×h_oa,m,12,燃尽风的穿透深度,DL/T1858-2018,穿透深度

89,燃尽风混合时间,τ_oa,计算值,τ_oa=L_oa/v_gas,s,0.8,燃尽风的混合时间,DL/T1858-2018,混合时间

90,主燃区还原时间,τ_red,计算值,τ_red=h_oa/v_gas,s,0.53,主燃区的还原停留时间,DL/T1858-2018,还原时间

91,燃料分级比例,R_fuel,设计值,-,%,15,燃料分级的燃料比例,DL/T1858-2018,燃料分级比例

92,分级燃料流量,B_fuel,计算值,B_fuel=B×R_fuel/100,t/h,1.92,分级燃料的流量,DL/T1858-2018,分级燃料流量

93,主燃区燃料流量,B_main,计算值,B_main=B×(1-R_fuel/100),t/h,10.88,主燃区的燃料流量,DL/T1858-2018,主燃区燃料流量

94,燃料分级效率,η_fuel,计算值,η_fuel=0.35,-,0.35,燃料分级的NOx脱除效率,DL/T1858-2018,分级效率

95,空气分级效率,η_air,计算值,η_air=0.4,-,0.4,空气分级的NOx脱除效率,DL/T1858-2018,空气分级效率

96,分级配风总效率,η_stage,计算值,η_stage=1-(1-η_air)×(1-η_fuel),-,0.61,分级配风的总脱除效率,DL/T1858-2018,总分级效率

97,分级配风后NOx浓度,NOx_stage,计算值,NOx_stage=NOx_original×(1-η_stage),mg/m³,175.5,分级配风后的NOx浓度,DL/T1858-2018,分级后的NOx

98,分级配风校核,check_stage,计算值,"IF(NOx_stage≤NOx_target,""满足"",""不满足"")",-,不满足,分级配风后的NOx是否满足目标,DL/T1858-2018,分级配风校核

,八、烟气再循环参数计算,,,,,,,,

99,烟气再循环比例,r_rec,设计值,-,%,20,烟气再循环的比例,DL/T1858-2018,再循环比例

100,再循环烟气流量,Q_rec,计算值,Q_rec=Q_gas×r_rec/100,Nm³/h,6932.5,再循环烟气的流量,DL/T1858-2018,再循环流量

101,再循环后总空气流量,Q_air_rec,计算值,Q_air_rec=Q_air+Q_rec,Nm³/h,24878.1,再循环后的总风量,DL/T1858-2018,总风量

102,再循环后炉膛温度,T_f_rec,计算值,T_f_rec=T_f_avg×(1-0.1×r_rec/100),℃,1528.8,再循环后的炉膛平均温度,DL/T1858-2018,炉膛温度降低

103,再循环后主燃区温度,T_main_rec,计算值,T_main_rec=T_main×(1-0.1×r_rec/100),℃,1452.4,再循环后的主燃区温度,DL/T1858-2018,主燃区温度降低

104,热力型NOx降低比例,η_rec_T,计算值,η_rec_T=0.5×(1-exp(-0.02×(T_ad-T_f_rec))),-,0.25,热力型NOx的降低比例,DL/T1858-2018,热力型NOx降低

105,燃料型NOx降低比例,η_rec_F,计算值,η_rec_F=0.1×r_rec/100,-,0.02,燃料型NOx的降低比例,DL/T1858-2018,燃料型NOx降低

106,烟气再循环总效率,η_rec,计算值,η_rec=1-(1-η_rec_T)×(1-η_rec_F),-,0.265,烟气再循环的总脱除效率,DL/T1858-2018,总再循环效率

107,再循环后NOx浓度,NOx_rec,计算值,NOx_rec=NOx_stage×(1-η_rec),mg/m³,128.9,烟气再循环后的NOx浓度,DL/T1858-2018,再循环后的NOx

108,再循环风机压头,ΔP_rec,设计值,-,Pa,2500,再循环风机的压头,DL/T1858-2018,风机压头

109,再循环风机功率,P_rec,计算值,P_rec=Q_rec×ΔP_rec/1000/η_fan,kW,216.6,再循环风机的功率,DL/T1858-2018,风机功率，η_fan=0.8

110,再循环效率校核,check_rec,计算值,"IF(NOx_rec≤NOx_target,""满足"",""不满足"")",-,不满足,再循环后的NOx是否满足目标,DL/T1858-2018,再循环校核

,九、氮氧化物生成量计算,,,,,,,,

111,热力型NOx生成量,NOx_T,计算值,NOx_T=3.3×10^14×exp(-54200/T_main)×P^0.5×τ,mg/m³,180,热力型NOx的生成量,DL/T1858-2018,热力型NOx

112,燃料型NOx生成量,NOx_F,计算值,NOx_F=0.4×N_ar×10^6/V_gas_dry,mg/m³,183.5,燃料型NOx的生成量,DL/T1858-2018,燃料型NOx

113,快速型NOx生成量,NOx_P,计算值,NOx_P=0.05×NOx_T,mg/m³,9,快速型NOx的生成量,DL/T1858-2018,快速型NOx

114,总NOx生成量,NOx_total,计算值,NOx_total=NOx_T+NOx_F+NOx_P,mg/m³,372.5,总NOx的生成量,DL/T1858-2018,总NOx

115,热力型NOx占比,r_T,计算值,r_T=NOx_T/NOx_total×100,%,48.3,热力型NOx的占比,DL/T1858-2018,热力型占比

116,燃料型NOx占比,r_F,计算值,r_F=NOx_F/NOx_total×100,%,49.3,燃料型NOx的占比,DL/T1858-2018,燃料型占比

117,快速型NOx占比,r_P,计算值,r_P=NOx_P/NOx_total×100,%,2.4,快速型NOx的占比,DL/T1858-2018,快速型占比

118,浓淡燃烧脱除效率,η_cd_nox,计算值,η_cd_nox=0.25,-,0.25,浓淡燃烧的NOx脱除效率,DL/T1858-2018,浓淡燃烧效率

119,浓淡燃烧后NOx,NOx_cd,计算值,NOx_cd=NOx_total×(1-η_cd_nox),mg/m³,279.4,浓淡燃烧后的NOx浓度,DL/T1858-2018,浓淡后的NOx

120,浓淡燃烧校核,check_cd,计算值,"IF(NOx_cd≤NOx_target,""满足"",""不满足"")",-,不满足,浓淡燃烧后的NOx是否满足目标,DL/T1858-2018,浓淡燃烧校核

121,热力型NOx生成速率,r_T_rate,计算值,r_T_rate=NOx_T/τ,mg/(m³·s),64.3,热力型NOx的生成速率,DL/T1858-2018,生成速率

122,燃料型NOx生成速率,r_F_rate,计算值,r_F_rate=NOx_F/τ,mg/(m³·s),65.5,燃料型NOx的生成速率,DL/T1858-2018,生成速率

,十、低氮燃烧效率计算,,,,,,,,

123,未燃尽碳损失,q4,计算值,"q4=32682×A_ar×(1-η_cd)/Q_net,ar",%,2.1,未燃尽碳的热损失,GB10184-2015,未燃尽碳损失

124,排烟热损失,q2,计算值,q2=(T_f_out-T0)×(0.36+0.00018×V_gas_wet),%,5.2,排烟的热损失,GB10184-2015,排烟损失

125,散热损失,q5,计算值,q5=0.5,%,0.5,散热的热损失,GB10184-2015,散热损失

126,灰渣物理热损失,q6,计算值,"q6=A_ar×(T_slag-T0)×c_slag/Q_net,ar",%,0.5,灰渣的物理热损失,GB10184-2015,灰渣损失

127,气体不完全燃烧损失,q3,计算值,q3=0.3,%,0.3,气体不完全燃烧的热损失,GB10184-2015,气体不完全损失

128,总热损失,q_total,计算值,q_total=q2+q3+q4+q5+q6,%,8.6,总的热损失,GB10184-2015,总损失

129,锅炉燃烧效率,η,计算值,η=100-q_total,%,91.4,锅炉的燃烧效率,GB10184-2015,燃烧效率

130,低氮改造后效率,η_nox,计算值,η_nox=η-0.5,%,90.9,低氮改造后的燃烧效率,DL/T1858-2018,改造后的效率

131,效率限值,η_limit,选用值,-,%,90,燃烧效率的限值,GB13271-2014,效率限值

132,效率校核,check_eta,计算值,"IF(η_nox≥η_limit,""满足"",""不满足"")",-,满足,燃烧效率是否满足要求,GB10184-2015,效率校核

133,燃尽率,burnout_rate,计算值,"burnout_rate=100-q4/32682×Q_net,ar/A_ar",%,98.5,燃料的燃尽率,GB10184-2015,燃尽率

134,燃尽率校核,check_burnout,计算值,"IF(burnout_rate≥98,""满足"",""不满足"")",-,满足,燃尽率是否满足要求,GB10184-2015,燃尽率校核

,十一、炉膛出口NOx浓度计算,,,,,,,,

135,浓淡燃烧后NOx,NOx_cd,计算值,NOx_cd=NOx_total×(1-η_cd_nox),mg/m³,279.4,浓淡燃烧后的NOx浓度,DL/T1858-2018,浓淡后的NOx

136,分级配风后NOx,NOx_stage,计算值,NOx_stage=NOx_cd×(1-η_stage),mg/m³,109,分级配风后的NOx浓度,DL/T1858-2018,分级后的NOx

137,烟气再循环后NOx,NOx_rec,计算值,NOx_rec=NOx_stage×(1-η_rec),mg/m³,80.1,烟气再循环后的NOx浓度,DL/T1858-2018,再循环后的NOx

138,折算到6%氧的NOx,NOx_6O2,计算值,NOx_6O2=NOx_rec×(21-6)/(21-O2_out),mg/m³,88,折算到6%氧的NOx浓度,GB13271-2014,标准折算浓度

139,炉膛出口NOx浓度,NOx_out,计算值,NOx_out=NOx_6O2,mg/m³,88,炉膛出口的NOx浓度,DL/T1858-2018,出口NOx

140,NOx排放限值,NOx_limit,选用值,-,mg/m³,100,NOx的排放限值,GB13271-2014,特别排放限值

141,NOx排放校核,check_nox,计算值,"IF(NOx_out≤NOx_limit,""满足"",""不满足"")",-,满足,NOx排放是否满足要求,GB13271-2014,排放校核

142,NOx脱除总效率,η_nox_total,计算值,η_nox_total=(NOx_original-NOx_out)/NOx_original×100,%,80.4,低氮燃烧的总脱除效率,DL/T1858-2018,总脱除效率

143,脱除效率校核,check_eta_nox,计算值,"IF(η_nox_total≥75,""满足"",""不满足"")",-,满足,脱除效率是否满足要求,DL/T1858-2018,效率校核

,十二、低氮改造后参数校核,,,,,,,,

144,改造后蒸发量,D_nox,计算值,D_nox=D×η_nox/η,t/h,129.3,改造后的额定蒸发量,DL/T1858-2018,蒸发量

145,蒸发量校核,check_D,计算值,"IF(D_nox≥0.98×D,""满足"",""不满足"")",-,满足,蒸发量是否满足要求,DL/T1858-2018,蒸发量校核

146,改造后热功率,Q_nox,计算值,Q_nox=Q×η_nox/η,MW,90.7,改造后的额定热功率,DL/T1858-2018,热功率

147,热功率校核,check_Q,计算值,"IF(Q_nox≥0.98×Q,""满足"",""不满足"")",-,满足,热功率是否满足要求,DL/T1858-2018,热功率校核

148,改造后炉膛温度,T_f_nox,计算值,T_f_nox=T_f_rec,℃,1528.8,改造后的炉膛平均温度,DL/T1858-2018,炉膛温度

149,炉膛温度校核,check_T,计算值,"IF(T_f_nox≤1600,""满足"",""不满足"")",-,满足,炉膛温度是否满足要求,DL/T1858-2018,温度校核

150,改造后过量空气系数,α_nox,计算值,α_nox=α,-,1.2,改造后的过量空气系数,DL/T1858-2018,过量空气系数

151,过量空气系数校核,check_alpha,计算值,"IF(α_nox≤1.25,""满足"",""不满足"")",-,满足,过量空气系数是否满足要求,GB10184-2015,过量空气校核

152,改造后排烟温度,T_out_nox,计算值,T_out_nox=T_f_out+5,℃,955,改造后的排烟温度,DL/T1858-2018,排烟温度

153,排烟温度校核,check_T_out,计算值,"IF(T_out_nox≤160,""满足"",""不满足"")",-,不满足,排烟温度是否满足要求,GB10184-2015,排烟温度校核

154,改造后飞灰含碳量,C_fly,计算值,"C_fly=q4×Q_net,ar/(32682×A_ar×α_fly)",%,5.2,改造后的飞灰含碳量,GB10184-2015,飞灰含碳量

155,飞灰含碳量校核,check_C_fly,计算值,"IF(C_fly≤8,""满足"",""不满足"")",-,满足,飞灰含碳量是否满足要求,GB10184-2015,飞灰校核

,十三、低氮燃烧器流场参数计算,,,,,,,,

156,炉膛烟气流速,v_gas,计算值,v_gas=Q_gas/(3600×A_f),m/s,2.67,炉膛的平均烟气流速,DL/T1858-2018,烟气流速

157,回流区流速,v_rec,计算值,v_rec=-5.0,m/s,-5,回流区的烟气流速,JB/T10950-2010,回流区的反向流速

158,回流区温度,T_rec,计算值,T_rec=1200.0,℃,1200,回流区的平均温度,JB/T10950-2010,回流区温度

159,回流区氧浓度,O2_rec,计算值,O2_rec=2.0,%,2,回流区的氧浓度,JB/T10950-2010,低氧浓度

160,主燃区氧浓度,O2_main,计算值,O2_main=3.5,%,3.5,主燃区的氧浓度,DL/T1858-2018,主燃区氧浓度

161,燃尽区氧浓度,O2_oa,计算值,O2_oa=6.0,%,6,燃尽区的氧浓度,DL/T1858-2018,燃尽区氧浓度

162,湍流强度,I,计算值,I=0.15,-,0.15,燃烧器区域的湍流强度,JB/T10950-2010,湍流强度

163,混合时间,τ_mix,计算值,τ_mix=0.05,s,0.05,燃料与空气的混合时间,JB/T10950-2010,混合时间

164,还原区停留时间,τ_reduction,计算值,τ_reduction=0.8,s,0.8,还原区的停留时间,DL/T1858-2018,还原时间

165,氧化区停留时间,τ_oxidation,计算值,τ_oxidation=2.0,s,2,氧化区的停留时间,DL/T1858-2018,氧化时间

166,流场均匀性,uniformity,计算值,uniformity=0.95,-,0.95,流场的均匀性系数,JB/T10950-2010,均匀性

167,流场均匀性校核,check_uniform,计算值,"IF(uniformity≥0.9,""满足"",""不满足"")",-,满足,流场均匀性是否满足要求,JB/T10950-2010,均匀性校核

,十四、煤种适应性计算,,,,,,,,

168,烟煤适应性,adapt_bit,计算值,"IF(V_daf≥20,""满足"",""不满足"")",-,满足,烟煤的适应性,DL/T1858-2018,烟煤适应性

169,贫煤适应性,adapt_lean,计算值,"IF(V_daf≥15,""满足"",""不满足"")",-,满足,贫煤的适应性,DL/T1858-2018,贫煤适应性

170,无烟煤适应性,ada