（正式版）T∕CSNAME 089-2024 T∕型吊舱推进器推进电机设计方法

T/CSNAME089—2024T型吊舱推进器推进电机设计方法DesignmethodsofthrustermotorforTpoddedpropulsor2024-06-30发布2024-10-01实施中国造船工程学会发布I本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的1本文件规定了T型吊舱推进器推进电机（以GB/T21466.3-2008稳态条件下流体动压径向滑动数GB/T22720.2-2019旋转电机电压型变频器供电的旋转电机耐局部放电电气绝缘结构(Ⅱ型)的a)电压：包括电机进线端的额定电压，变频器输出的峰值（冲击）电压、峰-峰冲击电T型吊舱推进器的吊柱部分即为电机的外壳，根234a)当定子铁心与吊柱之间采用过盈连接，即定子铁心外表面与吊柱内表面紧密结合，定子铁心和绕组的热量可以通过传导的方式传递到吊柱外部的海水，则不在定子和转子上设置径向通b)当定子铁心背部有支撑结构，可以与吊柱之间形成冷却风路，电机的热量主要靠冷却空气带5b)基频峰峰-值电压较大时需要加强主绝缘和防晕结构的设计；c)冲击电压重复率较大时需要加强匝间绝缘和防d)突变电压较大时需要加强匝间绝缘和防e)冲击上升时间较小时需要加强匝间绝缘和f)峰-峰冲击电压较大时需要加强防g)当变频器与电机之间的电缆长度较长时，需要考虑电缆长度对电机端电压增量的影响，特别是冲击上升时间较小时，需要加强电机主绝缘的设计；不同冲击上升时间下电机端在无穷大）：PN’———计算功率，单位为千瓦（kWA———线负荷，单位为安培/厘米（A/cmBDi1———定子铁心内径，单位为米（m）;l———定子铁心长度，单位为米（m）;a)原则上热分级高、冷却条件好、导磁材料性能好的电机可选取较高的A和Bδ;b)对于振动噪声要求高的电机应选取较低的Bδ;c)对于工作频率高的电机应选取较高的A和较低的Bδ;d)对经常处于轻载运行的电机，宜选取较高的A和较低的Bδ,以便获得较高的效率；6b)根据T型吊舱推进器的结构型式，电机宜采用细长型，即选取较大的l和较小的Di1；：：p———电机极对数。 PN———额定功率，单位为千瓦（kW）；7）：1———电机相电流，单位为安培（A）；J1（A/mm2）FH电机绕组电磁线通常采用扁铜线，其定子槽宽bs和定子槽高hs的确定应注意：αp———极弧系数，取值范围为0.65～0.8，极距极靴高度的高度应保证其边为了保证电机的气隙磁场尽量接近正弦，需要调节偏心距IfN———额定励磁电流，单位为安培（A）。IfN初步选取的取值范围推荐为200A～400A，电机功率增大时，取值可以增大。根据励磁绕组的电密、励磁绕组每极匝数和转子磁极的结构可以确定励磁绕组的长度，从而）：吊柱设计应保证电机运行安全可靠，其固有频率应避开电机各主要激振9电机旋转部件结构设计应根据转子动力学计算结果调整确定。转子动力学计算主要内容a)转子为旋转对称结构，可根据其极数及轴向通风孔数，按最小对称集取一个旋转对称周期建转子不平衡响应分析计算主要包含转子临界转速和残余不平衡量下动力响应分析计算，c)转子各阶临界转速应避开工作转速和超速转速的e)对电机吊柱上端法兰固定，施加零位移约束，使其所有自由度为零，得到整机模态的低阶振a)冷却空气从吊柱进风口进入电机的内部，流经定子绕组端部、定子槽口处空档及气隙和转子b)从吊柱上出风口流出的热风通过空水冷却器冷却后，再从吊柱进风口进风，而构成了电机的对于定子铁心与吊柱之间有通风间隙的冷却结构，主要通过冷却空气b)冷却空气一路流经定子绕组端部，进入气隙，然后从定子径向通风道中流出，再从吊柱上的c)另一路冷却空气通过转子轴向通风孔，从转子轴中间径向通风孔中流出，再通过定子径向通d)从吊柱上出风口流出的热风通过空水冷却器冷