东城国际一期范本施工方案

东城国际一期模板支撑架设计方案工程名称:东城国际一期施工单位:江苏五星建设集团有限公司编制人:谢彧编制时间:审核人:审核时间:目录TOC\o"1-3"一、工程概况 3二、编制依据 3三、设计计算 4四、构造规定 4五、材料管理 5六、验收管理 6七、使用管理 6八、拆除管理 7九、施工图 8计算书：梁模板计算1 8计算书：梁模板支架计算1 11计算书：满堂楼板模板支架计算1 18计算书：墙模板计算2 26一、工程概况工程名称：东城国际一期地址：东湾路以南经二路以东结构类型：剪力墙计划工期：620施工面积：m2总高度：7507m层数：26标准层高：2.9m梁宽200mm，梁高440mm，楼板厚度0.12m，模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置2道，内龙骨采用方木40mm×90mm，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×2.8双钢管对拉螺栓布置1道，竖向间距50(mm),断面跨度方向的间距1000mm。承重架采用无承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增长3根承重立杆，承重杆间距梁底采用2根90mm×40mm的木方，顶托内托梁材料选择Φ48×2.8钢管。梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.05(mm)。板底采用木方支撑形式，木方间距300mm，木方尺寸：40mm×80mm。脚手架搭设高度2.7m，步距1.5m，排距1m，纵向间距1m。二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2023）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2023）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2023）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2023）9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）三、设计计算 详见附录计算书四、构造规定1架体总体规定(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采用一系列加强措施。(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。2架体立柱1梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。2可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所拟定的水平拉杆歩距规定条件下，进行平均分派拟定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增长一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设立连续式剪刀撑。 3模板支架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm×50mm木条或25mm×80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。5木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。6扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(6)采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（4）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设立横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设立，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，此外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3架体水平杆(1)每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2)搭设规定：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b搭接长度不应小于1m，应等距离设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3) 主节点处水平杆设立：主节点处必须设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4剪刀撑 剪刀撑涉及两个垂直方向和水平方向三部分组成，规定根据工程结构情况具体说明设立数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设立并绘图表达(1)设立数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设立剪刀撑：a模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设立一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设立；b模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d设立水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5周边拉接 (1)一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具有一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。(2)超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。五、材料管理1钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关规定(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检查报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量规定：a钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c钢管应进行防锈解决。扣件外观质量规定：a有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b扣件应进行防锈解决。2技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，具体记录钢管、扣件的来源、数量和质量检查等情况人员管理六、验收管理(1)验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参与模板支架的验收。对高大模板支架，施工公司的相关部门应参与验收。(2)验收内容a材料——技术资料b参数——专项施工方案c构造——专项施工方案和本规程(3)扣件力矩检查安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。(4)验收记录按相关规定填写验收登记表。七、使用管理1作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采用加固措施。3架体因特殊因素或使用荷载变化而发生改变时，需采用措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即告知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采用迅速撤离人员的应急措施，并进行加固解决；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采用有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的规定。2拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案拟定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件所有或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保存拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设立围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6严禁作业人员站在悬臂结构边沿撬拆下面的模板。7待分片、分段的模板所有拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。九、施工图图1支架立面图图2梁截面放大图计算书：梁模板计算1梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=200mm，梁截面高度H=440mm，梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取15.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.440m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=10.550kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×10.560=9.504kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应当按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×9.50+1.40×3.60)×0.44=7.236N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.50cm3；截面惯性矩I=12.38cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.182+1.40×1.584)×0.300×0.300=0.065kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.065×1000×1000/16500=3.947N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.182×3004/(100×5000×123750)=0.371mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足规定!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W<[f]其中f——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=54.00cm3；[f]——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f]=13N/mm2。M=ql2/8其中q——作用在模板上的侧压力；q=(1.2×9.50+1.40×3.60)×0.30=4.93kN/ml——计算跨度(梁板高度),l=440mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值4.933×0.440×0.440/8/54000.000=2.211N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算<[f],满足规定!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI<[v]=l/250其中q——作用在模板上的侧压力，q=9.504×0.300=2.851N/mm；l——计算跨度(梁板高度),l=440mm；E——梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；I——梁侧竖楞截面惯性矩,I=243.00cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5×2.851×440.04/(384×9500×2430000.0)=0.060mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=1.760mm；梁侧竖楞的挠度验算v<[v],满足规定!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。计算书：梁模板支架计算1梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为2.7m，梁截面B×D=200mm×440mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距h=0.48m，梁底增长0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方90×40mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.44+0.50)+1.40×2.00=16.600kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.44+0.7×1.40×2.00=16.810kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.440×0.500=5.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.500×(2×0.440+0.200)/0.200=1.350kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.200×0.500=0.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×5.500+1.35×1.350)=8.323kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.200=0.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=18.75cm3；截面惯性矩I=14.06cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.920kNN2=0.920kN最大弯矩M=0.050kN.m最大变形V=0.200mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.050×1000×1000/18750=2.667N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取11.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.200mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=0.920/0.500=1.841kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.84×0.50×0.50=0.046kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×1.841=0.552kN最大支座力N=1.1×0.500×1.841=1.013kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=24.00cm3；截面惯性矩I=48.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.046×106/24000.0=1.92N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.370kN/m最大变形v=0.677×1.370×500.04/(100×9000.00×480000.0)=0.134mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.683kN.m最大变形vmax=2.432mm最大支座力Qmax=1.832kN抗弯计算强度f=0.683×106/4248.0=160.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.321kN.m最大变形vmax=0.749mm最大支座力Qmax=3.938kN抗弯计算强度f=0.321×106/4248.0=75.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.94kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=3.938kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.218×2.700=0.715kNN=3.938+0.715=4.653kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.05m；h——最大步距，h=0.48m；l0——计算长度，取0.480+2×0.050=0.580m；——由长细比，为580/16.0=36<150满足规定!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.899；经计算得到=4653/(0.899×397)=13.028N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，0.48m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×0.480×0.480/10=0.002kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=3.938+0.9×1.2×0.588+0.9×0.9×1.4×0.002/1.000=4.654kN经计算得到=4654/(0.899×397)+2023/4248=13.387N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!计算书：满堂楼板模板支架计算1扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为2.7m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方40×90mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.05kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.05)+1.40×2.00=6.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.00=6.026kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.120×0.800+0.050×0.800)=2.205kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.000)×0.800=2.880kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=30.00cm3；截面惯性矩I=22.50cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.205+1.40×2.880)×0.200×0.200=0.027kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.027×1000×1000/30000=0.890N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.205×2023/(100×5000×225000)=0.021mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足规定!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算通过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.120×1.200+0.050×1.200)=3.307kN/m面板的计算跨度l=200.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.200+0.080×1.20×3.307×0.200×0.200=0.139kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.139×1000×1000/30000=4.623N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.050×0.200=0.010kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.000+2.000)×0.200=0.800kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.602+1.20×0.010)=0.661kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.800=1.008kN/m计算单元内的木方集中力为(1.008+0.661)×0.800=1.335kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.336/0.800=1.669kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.67×0.80×0.80=0.107kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×1.669=0.801kN最大支座力N=1.1×0.800×1.669=1.469kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.107×106/54000.0=1.98N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.551kN/m最大变形v=0.677×0.551×800.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.070mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足规定!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算通过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.800+0.080×0.661×0.800×0.800=0.538kN.m抗弯计算强度f=0.538×106/54000.0=9.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.441kN.m最大变形vmax=0.313mm最大支座力Qmax=6.427kN抗弯计算强度f=0.441×106/4248.0=103.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.43kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.108×2.700=0.290kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.050×0.800×0.800=0.032kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.025kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.000+2.000)×0.800×0.800=2.304kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.66kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.05m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.050=1.600m；——由长细比，为1600/16.0=100<150满足规定!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.595；经计算得到=5656/(0.595×397)=23.918N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.800×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×2.025+0.9×1.4×2.304+0.9×0.9×1.4×0.018/0.800=5.358kN经计算得到=5358/(0.595×397)+18000/4248=26.812N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.70m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1184.4mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=3290mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的承载能力是否满足荷载规定，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力规定楼板计算长边4.70m，短边4.70×0.70=3.29m，楼板计算范围内摆放6×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.05+25.10×0.12)+1×1.20×(0.29×6×5/4.70/3.29)+1.40×(2.00+2.00)=9.95kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=3.29×9.95=32.74kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0735×ql2=0.0735×32.74×3.292=26.04kN.m按照混凝土的强度换算得到6天后混凝土强度达成53.77%，C25.0混凝土强度近似等效为C13.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=1184.40×360.00/(3290.00×100.00×7.20)=0.18查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.164此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.164×3290.000×100.0002×7.2×10-6=38.8kN.m结论：由于Mi=38.85=38.85>Mmax=26.04所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。计算书：墙模板计算2墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度2900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置5道，在断面内竖向间距200+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取15.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=20.030kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×20.040=18.036kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.78m。荷载计算值q=1.2×18.036×2.780+1.40×3.600×2.780=74.179kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=104.25cm3；截面惯性矩I=78.19cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.934kNN2=16.319