2024水下岩塞爆破设计规范

CodeforDesignofUnderwaterRockplugNB/TNB/T11667- 基本规 地质勘 一般规 测 勘 岩塞式进/出水口布 水下岩塞布 渐变段及连接段布 集渣坑布 水下岩塞结构设 一般规 水下岩塞抗滑稳定计 水下岩塞渗透稳定计 水下岩塞加固设 水下岩塞爆破设 一般规 排孔岩塞爆 硐室岩塞爆 硐室与排孔联合岩塞爆 起爆网路设 爆破器 爆渣处 数值模拟分 科研试 水工模型试 爆破器材性能试 水下岩塞爆破试 安全防护设 安全控制标 安全防护措 安全监测设 一般规 监测布 监测资料整编分 施工要 运行维护要 附录 岩体抗冲流速计算及取 附录 水下岩塞抗滑稳定计 附录 排孔岩塞爆破装药量计算方 附录 硐室岩塞爆破参数计 附录 爆破振动速度计 附录 冲击波参数计 附录 气垫式水下岩塞爆破气垫参数计 本规范用词说 引用标准名 附：条文说 General Basic Geological General RockplugTypeInlet/outlet UnderwaterRockplug GradientSectionandConnectionSection SlagCollectionPit StructuralDesignofUnderwater General UnderwaterRockplugAgainstSlidingStability UnderwaterRockplugSeepageStability UnderwaterRockplugReinforcement BlastingDesignofUnderwater General RockplugBlastingUsing RockplugBlastingUsing RockplugBlastingCombinedChambersand DesignofFiring BlastingMaterialsand Slag NumericalSimulation ScientificResearch HydraulicModel PerformanceTestofBlastingMaterialsand UnderwaterRockplugBlasting DesignofSafety SafetyControl SafetyProtection DesignofSafety General Monitoring CompilationandComprehensiveAnalysisofMonitoring Construction OperationandMaintenance Appendix CalculationandValueofRockMassAntithrusting Appendix UnderwaterRockplugAgainstSlidingStability AppendixC CalculationMethodofBlastingChargeofRockplugBlasting Appendix ParametersCalculationofRockplugBlasting Appendix BlastingVibrationVelocity Appendix ShockWaveParameter Appendix ParametersCalculationofAirCushionRockplug ExplanationofWordinginThis ListofQuoted Addition：Explanationof NB/TNB/T11667-总术水下岩 underwater水下岩塞爆 underwaterrockplug集 slag泄 slag rockplugtype岩塞 rockplug-removed集渣 slagcollecting排孔岩塞爆 rockplugblastingusing硐室岩塞爆 rockplugblastingusing硐室与排孔联合岩塞爆 rockplugblastingcombinedchambersand起爆网 firingcircuit;initiating爆破空气冲击 blastairshock水中冲击 shockwavein爆破振 blast岩塞爆破所在区域周边建（构）岩塞式进/出水口勘察工作应按国家现行标准《水力发电工程地质勘察规范》50287NB/T350295～101:100；水下部位应进行摄3～51:100。有覆盖层的水下岩塞应结合地质勘探推测基1:200。31岩塞岩体的天然块度曲线（S-P曲线） （b）下倾式或水平岩5.1.1水下岩塞进/出水口布置示意图=

𝑎——隧洞最大设计流量——岩塞口围岩的允许抗冲流速（m/s），宜通过试验确定；缺少资料或前计时，岩体抗冲流速计算及取值可按本规范附录A——断面扩大系数，宜取1.2～1.5作用水深大于30m或直径大于5m时宜取较大值。 （c）平洞 图5.3.1=1

1——爆渣松散系数，取2——集渣坑容积利用系数，取0.65～0.8050按国家现行标准《工程结构通用规范》GB55001NB/T103916.2.26.2.3——设计水头

水下岩塞爆破应按现行国家标准《爆破安全规程》GB6722爆破有害效应对岩塞周边建（构）10m7.2.1排孔岩塞爆破炮孔布置示意图0.25m～0.60m50mm～100mm，宜采用直孔掏槽方式。掏槽孔应设掏槽空孔，空孔孔90mm。50cm～100cm，50100mm0.5m～1.0m。0.5mC硐室岩塞爆破宜采用单层分散（7.3.1-1）和多层分散（7.3.1-2）布置方7.3.1-17.3.1-2D60mm～90mm0.5m，150g，1.5kg37.4.1硐室与排孔联合岩塞爆破示意图7.27.31.17d 图7.7.11:30炸药外观和性能除应按现行国家标准《工业炸药通用技术条件》GB28286WJ90851:12333535321:1～1:2。1:1EF9.1.5爆破空气冲击波超压峰值对建（构）筑物安全控制标准1500m9.1.6-1对人员的水中冲击波安全允许距离9.1.6-2对施工船舶的水中冲击波安全允许距离9.1.7水中冲击波超压峰值对鱼类影响安全控制标准井充水水位宜低于库水位10m～20m现行行业标准《水电水利工程爆破安全监测规程》DL/T5333安全监测技术规范》DL/T5863水下岩塞爆破安全监测项目应包括爆破宏观调查与巡视检查、岩体变形、锚杆223135（构筑物以及爆后无法24h −−

K0.8～1.2，K1.2～1.6，即坚硬岩体取高值，A.0.2A.0.2部分岩性岩体允许抗冲流速经验值注：1岩体的允许抗冲流速，指相应岩体弱风化带及以下完整岩体，破碎岩体允许抗冲流速根据2≤

（A.0.3-——水轮机转轮直径（mm）=4.636 (A.0.3- B.1.1水下岩塞抗滑稳定计算简图P—静水压力、淤沙压力等；α-岩塞纵轴线与水平面的夹角；11（圆柱面）；—潜在滑动面𝑆 𝑆 （B.1.2-S•=∑

（B.1.2-•=

∑

+'

（B.1.2-式中：𝑆•——作用效应函数•——结构抗力函数——设计状况系数，持久设计状况、偶然设计状况可分别取1.0、∑γGiPGi水下岩塞抗滑稳定计算滑动面应满足B.1.1𝑆'•≤' （B.2.2-𝑆'•=∑

（B.2.2-'•='∑𝑖+'ℎ ∑PGi——所有荷载作用在滑动面上切向分量之和∑WGi——所有荷载作用在滑动面上法向分量之和水下岩塞抗滑稳定单一安全系数应满足表B.2.4B.2.4水下岩塞抗滑稳定单一安全系数表 =3 （C.0.1-=0.4+ （C.0.1-=0.4+（

（C.0.1-=0.8+ （C.0.1-式中：——掏槽孔单孔药量——最小抵抗线C.0.1-3C.0.1-4——岩石级别（16），N1～16C.0.1K= （C.0.2-=1～2 （C.0.2- 式中：——单孔装药量C.0.1-3C.0.1-4——装药长度（m），可按公式（C.0.2-2）𝑙= （C.0.3-= （C.0.3-=（10～20） ——最小抵抗线 1+1+

（D.0.1-=1+（

（D.0.1-式中：'——硐室上破裂半径扩大集中药包应根据药包的作用性质按=0.75～1.0D.0.1（D.0.1-2）石，0.016。D.0.1破坏系数1+1+

硐室药包阻抗平衡可按下列公式计算，u/d33

（D.0.3-=0.4+ （D.0.3-=0.4+0.63 C.0.1-3C.0.1-4=1+ （D.0.4-=0.623 （D.0.4-式中：——硐室边界与水下岩塞预裂面间最小保护层厚1——硐室压缩圈半径——硐室药量D.0.4=𝑝3 （D.0.5-𝑝=0.4+0.6𝑝3 =3 （D.0.6-𝑙=0.4+ （D.0.6-=+0.01+0.02+ （D.0.6-式中：s——硐室药量——水下岩塞以上覆盖的淤泥深=3 （D.0.6- （D.0.6-

（D.0.6- =

——炸药量，齐发爆破为总药量，延时爆破为最大单段药量E.0.1E.0.1、 ∆=0.29𝜂+ε=

（F.1.1-（F.1.1-𝑆——隧洞断面面积 𝑖——能量损耗系数，按表F.1.2F.1.2𝑎= ——小断面隧洞爆破空气冲击波超压𝐶——减压系数（图F.1.3）F.1.3减压系数Koc(S=大断面面积，SO= 式中：——小断面隧洞爆破空气冲击波超压Ω——增压系数（图F.1.4）F.1.4增压系数Ω冲击波传入小断面（或大断面） (F.1.5-𝑝= (F.1.5-

=

式中：𝑝——水中冲击波压力——单段炸药药量=0× ——一次起爆的炸药量0F.3.1F.3.1K0 0= （G.0.1-

（G.0.1-此时气垫的压力为一个大气压，即1.0bar；1、1——气垫室爆破前状态（图G.0.1（b））的压力和体积（bar、 图G.0.111

（G.0.2- （G.0.2-1——爆破前计算所需气垫体积——爆破总装药量=22− 式中：——临时堵头上计算的最大压力（bar）1=0++101− （G.0.4-1=

++

− （G.0.4-1）4）条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按……执行”。《水力发电工程地质勘察规范》GB《水工建筑物荷载标准》GB/T《工程结构通用规范》GB《爆破安全规程》GB《工业炸药通用技术条件》GB《水工隧洞设计规范》NB/T《水电工程施工组织设计规范》NB/T《水电工程边坡设计规范》NB/T《水工混凝土结构设计规范》NB/T《水电工程测量规范》NB/T《水电水利工程爆破安全监测规程》DL/T《水电工程地下建筑物安全监测技术规范》DL/TNB/T11667—《水下岩塞爆破设计规范》NB/T11667-2024，20249243目 基本规 地质勘 一般规 测 勘 岩塞式进/出水口布 水下岩塞布 渐变段及连接段布 集渣坑布 水下岩塞结构设 一般规 水下岩塞抗滑稳定计 水下岩塞渗流稳定计 水下岩塞加固设 水下岩塞爆破设 一般规 排孔岩塞爆 硐室岩塞爆 硐室与排孔联合岩塞爆 起爆网路设 爆破器 爆渣处 数值模拟分 科研试 水工模型试 水下岩塞爆破试 安全防护设 安全控制标 安全防护措 安全监测设 监测布 监测资料整编分 施工要 运行维护要 总187720196015m水下岩塞爆破技术规模最大的工程。1973JulaWest105m、断上水库进/出水口、CDLJX307引调水、排淤减淤、鱼道、应急工程等隧洞进水口均有所应用。如：LJXLHK15°～20°。斯水电站进水口水下岩塞爆破采用硐室岩塞爆破，位于水下15m，炸药用量27000kg，岩塞口距离已建混凝土重力坝仅200m，爆破时测得坝顶的振动加速度为1.2g，振动速度为12cm/s～15cm/s，振幅为0.2cm。爆后检查大坝坝体仅出现少量裂缝，廊道内的无破坏现象；CD水电站改造工程进水口距离已建大坝约630m，岩塞位于水下约35m，采用排孔岩塞爆破，最大单段药量约90kg，水下岩塞爆破测得的进水口闸门室混凝土结构振动速度约为0.67cm/s，爆后岩塞口周边围岩最大变形约4.43mm，累积变形约17.23mm，岩塞爆破。如：LJX水电站泄洪排沙洞进水口，爆破水深75m，覆盖厚度40m，地质和口堆积”、集渣坑高边墙稳定等有关工程地质问题予以查明。如作为水下岩塞进/出水岩塞周边剪切破坏和存在不利于边坡与洞脸稳定的软弱结构面及其组合情况的边界条件，提出抗剪强度指标。 ～4.3.2水下岩塞位置确定后，勘察范围原则上与地形图范围一致。勘察范围一般倍～510m～15m。如354-1CD式中：Mk AAAA 4-11.2。4-2裂隙性状系数和含泥量关系曲线4-2。4-2天然块度的概念，首先在苏联B.A.Бe3marepaыx(别查推赫的论文中提出的(B,AБезматсрных，ýЧстестественнойтрешнноватостнвэрываемогомасснвапрнрасЧетеConference，Vol.2，565～580，1983）1971加入一个新因素“S50-d”，用以预报裂隙岩石的爆破块度。S5050%的岩块尺寸，d5cm)，S-PD-PVo1.4，N3，1984）中首次使用“天然块度”一词，认为露天矿台阶岩石的爆破破碎，只是在岩石已被各种地质弱面和前次爆破破坏弱面切割成具有某种分布规律的天然岩F0(d＜di“天然块度”和“爆破块度”的形成，是两个有联系的独立过程。它们的分布D-PS-P（4-3S-PR-R0.964-3爆破块度（D-P）曲线与天然块度（S-P）JPH333m～336mF6′1m0.6mT21爆裂下塌形成，故洞脸坡面较为完整。其余各侧因原来岩石裂隙较为发19737LJX10m～38mLJX2020515620+102.170+107.082，该区域岩爆后洞脸坡度较陡，河床在重力和水流冲刷0+110.8715岩塞式进/出水口布置中最重要的建筑物部位为水下岩塞。水下岩塞位置是考虑平面的倾角为43°，岩塞体呈倒园台型，上开口直径14.6m，下开口直径10m，外扩角10°。岩塞厚度12.5m（含2.5m的强风化层），扣除强风化层的厚径比1.0集渣坑采用敞开式布置，下游侧与主洞的连接段设置1:3的缓坡，坡后设置3m高的栏石坎，闸门井前主洞上设置二道集渣坑。集渣坑容积4765m3。图5-1CD水电站改造工程岩塞式进/出水口布置示意图（气垫式集渣坑室岩塞爆破及扩机发电等因素，岩塞下开口内径10.0m，圆形断面；上开口尺寸20.3m×27.84m，近似椭圆。岩塞最小厚度12.3m，岩塞轴线与水平面夹角45（下开口中心高程）1664.53m。岩塞进口处11m～58m淤泥厚度，岩塞中心处覆盖层厚度约40m。厚径比1.23。岩塞下开口下游侧接内径10.0m的圆形锁口段，长3.0m，1.2m；锁口段后接与集渣坑相连的渐变段（高边墙段），与锁口段顶拱连接处采用圆集渣坑采用靴形，长约39m，底板高程为1637.0m，断面型式为城门洞型，开挖底宽12m，高度由13.5m渐变至16.78m。顶拱和直墙衬砌厚度1.0m。施工阶段，根积，在集渣坑原底板高程1737.0m以下继续扩挖深5.0m，宽5.0m的矩形坑槽。集渣坑总容积约5920m3。图5-2LJX5—集渣坑出渣平洞；6—集渣坑出渣竖井；7岩塞直径较大为11m，厚度18.5m，厚径比1.68，岩渣量5600m3。为了防止岩图5-3FM岩塞轴线倾角45°，岩塞下开口尺寸8m×9m城门洞型，岩塞厚度8m的薄岩塞采用闸门井后的堵塞段堵塞爆破。堵塞段为直径9m、长度7m的预留岩体，布置于闸门井下游约5m处。采用短连接段，长集渣坑型式。岩塞段总长约38m，其中约28m长的敞开式矩形集渣坑和10m长的闸前连接段。岩塞爆破过程中，在集渣坑内充水，调节充水深度，图5-4JPH（即与水平面的夹角（一般为25°～36°），堆积在进/出水口并能自然滑落至集渣坑，上倾角α一般为30°～60°。为保证水下岩当水下岩塞位于高陡的边坡时，如库（湖）内允许部分堆渣，且存在垂直于边外水下岩塞布置采用水平或下倾式布置的实例很少，国内仅TZ火电厂2×600MW机组新建工程，进水口岩塞处岸坡呈陡倾状，岩塞轴线采用水平布置，岩塞形状为城门洞型，30°的上倾式布置。19323.5m×3.5m的城门洞型，长500m，进口（纳湖侧）和出口（哈格达尔斯湖侧）两个岩塞直径分别为4.0m和3.5m，岩塞厚度分别为5.0m和2.5m，岩塞轴线近水平布置，集渣坑容积分别为130m3和70m3，采用集渣爆破，爆破水深17m，总装药量均为150kg，两岩塞同时起爆，闸引水工程、挪威TyeeHydro引水工程及秘鲁AltoLake电站进水口等。（供对排沙隧洞，水下岩塞一般布置于岸坡底部（或库底），如LJX水电站泄洪排沙洞工程在确定进水口位置后，拟定了1665m、1670m和1675m三个水下岩塞高程，通过泥沙模水下岩塞最小断面尺寸或水下岩塞直径是决定水下岩塞爆破难易程度的主要指标渣的稳定性。对断面扩大系数K（也有称裕度系数），团体标准《水下岩塞爆破设计导T/CWHIDA0008—2020取1.2～1.51983.4）取1.2～1.5；LJX水电站泄洪排沙洞工程取1.。表5-1爆破工程（1960年成功爆破），岩塞为圆柱体，直径18m，厚度为21m，采用硐室爆破国内工程岩塞直径2m～5m的约有15个工程（爆破水深多在9m～31.08m之间仅有2个工程的厚径比分别为0.8和0.85，小于1.0，21.8和1.68，大于1.5，大部分工程的厚径比为1.1～1.5，m），有3个工程的厚径比分别为0.71、0.94和0.97，小于1.0，有22.05和2.69，大于2.0，大部分工程岩塞的厚径比为1.0～2.0国内工程岩塞直径5m～10m的约有14个工程（9m～60m），仅有3个工程（爆破水深多在9m～60m之间）的厚径比分别为0.8、0.9和0.91，小于大部分工程的厚径比为1.0～1.62个，为挪威的Folgefonn和Bratsberg60m2和65m2，爆破水深分别为93m和10m，但无岩塞厚度的资料。加拿大的阿斯卡拉工程，岩塞直径分别为11m和18m，爆破水深分别为9m和15m，雷2）1.0～1.55-5XHDXHD～中等，岩性以火山11°18＇36＂1.0～1.44；岩塞轴线采用上仰式布置，与水48°，26m。XHD199981115.22m，103.72m，78.10m128.65m，低于闸门井井口高程（4m），未发生井喷现象，2m，3090%以上。～5.2.3水下岩塞与集渣坑之间为渐变段，其布置需顺畅，既要有利于爆渣进入集的内径等于或略大于水下岩塞下开口直径。锁口段衬砌厚度一般为1.0m～2.0m，长度为2.0m～5.0m。高边墙段一般采用侧墙高度渐变的城门洞形钢筋混凝土结构，边墙高5.2.4 采用岩塞式进/出水口具有泄洪、排沙功能的新建隧洞，为了充分利用水资源，泥沙及碎石对机组的磨损非常严重，甚至影响机组的安全运行。特别是对于进/出水口岩大减轻了对机组安全运行的影响。LJX水电站泄洪排沙洞进口岩塞上部河床分布有最深约40m的板结覆盖层，其中含有大量的推移质石块或施工期弃渣（ CD（充水）集渣坑为缓坡式集渣坑（5-1）SF650m60m，4312.5m，14.6m，10m，101478m3。3m31m85.95480m3。为保证爆破后事故闸门顺利落下和机组的安全运行，在闸门井前布置LJX（5-2），水下12.3m，10.0m，0-082.99m0-046.04m70%以上。FM（5-3）1979528FM280m2011m，18.5m，5600m3。为了防止岩渣排泄9550m30.586。水工模型试验和实践证明，ASKL（集渣坑）布置型式，水下岩1970（a）水下岩塞和集渣坑平面 5-6挪威ASKLNB/T10491—2021125050=

(6-——最大单段药量（kg），6-1v=19.55m/s。按照国家标准《中国地震烈度表》GB/T202019m/s～35m/s，计算速度相当于Ⅷ度地震的下限。GB18306—2015a=0.2g，据此进行滑坡体在爆破状态下QY10080%以上的环向0.85～1.501.1～1.3—2020，453塞地质条件较复杂时，考虑水下岩塞在挡水期间失事后果较严重，45127.11m值。经过大量的计算分析，127.11mK=4.95，与工程类比要5水下岩塞厚度需满足渗透稳定要求。参照行业标准《水工隧洞设计规范》10，Ⅲ类围岩一般5LZSYD建设工程取水口水下岩塞爆破，整个水下岩塞全部位于强透水区域，节理裂隙较2压式灌浆，可以取得较好的灌浆效果。例如，LZSYDCD（6-1）处理。预灌浆在锚固灌浆洞内进m，1600m6-1CDLJX置在岸坡开挖明挖槽中、28LZSYD1715.00m～1777.00m，15m（布置。加固范围内布置Φ60mm4.0m4.0m，梅花形布置。3m0.2MPa，2m0.2MPa，0.6MPa、Ⅱ序孔0.7MP6-26-2LJX和评估手续，爆破工程分级按照国家标准《爆破安全规程》GB6722—20147-17-2NB/TNB/T11667-7-111TZHM2/3HXLWNB/TNB/T11667-直径19mHJFMXSJPH15～6m，容积25FM直径YSQY供发溉及放空用NB/TNB/T11667-7-2深164TafjordI（双岩塞40m，SvelgenJukla13Jukla10606595挪威40TyeeLakeTyeeHydrom量m33.8m1.7100t主洞部份和空气作缓冲垫NB/TNB/T11667-n、药包间距、炸药性质（猛度、爆力等）。7-3SBYFS7-4。7-4FS如爆破块度在漏斗内分布（图7-1所示的Ⅰ区域。其范围的大小，主要取决于爆破参na和层间距bn增大和ab第四类：粒径多为5cm～10cm以下的细料。主要来源于爆破漏斗内的强风化层、7-1爆破块度在漏斗内分布示意图 122m～4mS1、S2、SS，S=3SSS。SS1、S2、S3的长方体等体积的正方体边长，它是反映裂隙间距的主要指标。把SSP，S 12ZC12t。导洞数∆L/LSPSPS～P（7-2）。7-5ZC7-6P7-2ZCS～PD～P作了爆堆体的块度统计。统计的爆岩块径分为四级，即：25cm以下、25cm～50cm、50cm～100cm及100cm以上。然后根据统计数据作出爆破块度级配D～P曲线（图7-2）。＇=由此得到的FS尾矿坝爆区岩体的S～P曲线（图7-3）

（7-（7-3）。值得指出，该工程还采用挖坑法统计块度级配，所得结果与由表面块度资D～P7-3FSS～PD～PD～P和S～P7-71.25＜n≤l值，Pb取大值。总方量的15%，即η=0.15。爆前，统计裂隙的导洞总长度L=147.9m，共得71组数据，计入细料成分后，换算总长度为'=

=147.9=174m，且=174-m，此值即为表7-8中累计换算长度一栏的起始值，它与细料成份的最大粒径S=10cm相7-8JCY7-97-8S～P7-4JCYS～PD～PS～Pa、b、c、d（a=0.93W～1.1W，查表7-7选用A100=2.3、A15=0.25、Pb=45%，Pc=Pb+40%=85%。于是便可定出a、b、c、dD～P（7-4）。XkP0[X≤Xk]，爆破使裂隙XkP1[X≤Xk]，那么，在裂隙岩石中爆破产Xk的岩块的概率需为以上两项之和。P<Pi处，即在交点以下，D-PS-P7-1）II块度在漏斗内分布（7-1）中的Ⅲ区及ⅢaRosin-Rammler(R-R)=1−𝑝−𝑆𝑆00 R-R=1−𝑝−0 𝑆00——P=63.21%时，天然块度与爆破块度的块径（mm）。S0S-P，D0在式（7-3）P=50%即可导得：0=500.6931/ 式（7-4）D504-2D50S50点位置不同，D50S5050= （7-Kq，裂隙之间完整岩石波阻抗的控制。药室结构、空腔比、起=0.9750𝑖+0.03 P=P50，S=S50

（7-nPq0.5kg/m3𝑖=− （7-m、bq>0.5kg/m3，PqPi值一经定出，Si便已知，di随之确定(di=SiP=Pi时，式（7-2）与式（7-3）1−𝑝−𝑖0=1−𝑝−𝑆𝑖𝑆00 𝑖0=𝑆𝑖𝑆00 =

（7-nd0求得后，便可用式（7-3）KK7-5d50=245mmS0，Si，DiD507-10求得：=𝑙180−𝑙230×2.62

=7-4

10=245

=nd0

（7-度(S-P)Psi=PdiSi=di的特点，为求爆破块度预报模型中1m～3m165mm，2.0m，药包布置在岩塞岩220.81kg。采用套管法施工。岩塞爆破顺序为：岩塞前淤泥中心1#～7#扰动孔→岩塞周边预裂孔→岩塞集中药包→岩塞口上半部8#～12#7-10。7-10202080CD站改造工程进水口水下岩塞爆破工程、LXBLDFH、XHD1419m31.1m～4.5m,80%2.5m7-5CD60mm32mm2839.8kg。装药前对水下岩塞掌子面所有炮孔采用高压风进行清孔,逐个量测孔深并挂标牌,量测后根据炮孔数据计算装药长度及封堵长70mmPE（7-6,高精度导爆管雷管起爆网路的段(孔)17ms100ms,电子雷管延期时间与高精度导爆管雷管起2～3476.5kg。7-6CD7-11。7-11MY5.5m，13.5m，0.6m447cm7-7MYYK6.5m102mm0.3m4102mm40102mm（外扩孔）MP3.6m，2.6m，厚度与直径比1225cm50cm80mm，用于爆通岩塞30cm，15cmXHD8m，9m，12m工程采用直孔掏槽（7-8），13.40.5