CN116234932B 热冲压用钢板及其制造方法以及热冲压构件及其制造方法 （日本制铁株式会社）

2023.03.02PCT/JP2021/0382782021.10.15WO2022/080489JA2022.04.21JP2015175061A,2015.10.05热冲压用钢板及其制造方法以及热冲压构该热冲压用钢板具有下述化学组成：以质上述上贝氏体中所含的长径为0.1μm以上的铁2所述上贝氏体是呈板条状的形态的组织且为在板条间包3将具有权利要求1所述的所述化学组成的钢坯或板坯直接加热至1150～1300℃、或暂将所述加热工序后的所述钢坯或所述板坯按照使成品温度成为850℃以上的方式进行将所述热轧工序后的所述热轧钢板在640～450℃下进行卷取的将所述卷取工序后的所述热轧钢板在500～450℃的温度区域中保持1.0小时以上的保将所述保持工序后的所述热轧钢板冷却至室温的9.根据权利要求8所述的热冲压用钢板的制造方法，其进一步具备对所述保持工序后的所述热轧钢板以30～70％的累积压下率将具有权利要求1所述的所述化学组成的钢坯或板坯直接加热至1150～1300℃、或暂将所述加热工序后的所述钢坯或所述板坯按照使成品温度成为850℃以上的方式进行将所述热轧工序后的所述热轧钢板在700～500℃下进行卷取的将所述卷取工序后的所述热轧钢板冷却至室温的将所述冷却工序后的所述热轧钢板进行酸洗的对所述酸洗工序后的所述热轧钢板以30～70％的累积压下率进行冷轧来制成冷轧钢为了确保以面积率计为70％以上的上贝氏体，将所述将所述退火工序后的所述冷轧钢板冷却至400～600℃的温度区域，在11.根据权利要求10所述的热冲压用钢板的制造方法，其进一步具有将所述热处理工序后的所述冷轧钢板浸渍于镀浴中而在表面形12.根据权利要求11所述的热冲压用钢板的制造方法，其进一步具有将所述镀覆工序后的所述冷轧钢板在450～600℃的合金化温度区域中进行保持而将所述镀层合金化的合13.根据权利要求10所述的热冲压用钢板的制造方法，其进一步具有将所述退火工序后且所述热处理工序前的所述冷轧钢板浸渍于镀浴中而在表面14.根据权利要求13所述的热冲压用钢板的制造方法，其进一步具有将所述镀覆工序4后且所述热处理工序前的所述冷轧钢板在450～600℃的合金化温度区域中进行保持而将5~7中任一项所述的热冲压用钢板使用850～950℃的气氛温度的加热炉加热3分钟以上之6优异的拉伸凸缘性的高强度钢板的制造方法。专利文献1中还公开了抗拉强度成为980MPa焊板；tailorweldedblank)情况下，也有可能在板厚发生变化的部分，模具的间隙7的耐碰撞特性优异(可得到在大变形时能够抑制开裂的特性)的热冲压用钢板及其制造方[0023][1]本发明的一个方案的热冲压用钢板具有下述化学8述的上述化学组成的钢坯或板坯直接加热至1150～1300℃、或暂且冷却后加热至1150~1300℃的加热工序；将上述加热工序后的上述钢坯或上述板坯按照使成品温度成为850℃以上的方式进行热轧来制成热轧钢板的热轧工序；将上述热轧工序后的上述热轧钢板在度区域中保持1.0小时以上的保持工序；和将上述保持工序后的上述热轧钢板冷却至室温序后的上述热轧钢板以30～70％的累积压下率进行冷轧来制成冷述的上述化学组成的钢坯或板坯直接加热至1150～1300℃、或暂且冷却后加热至1150~1300℃的加热工序；将上述加热工序后的上述钢坯或上述板坯按照使成品温度成为850℃以上的方式进行热轧来制成热轧钢板的热轧工序；将上述热轧工序后的上述热轧钢板在加热至840～900℃的退火温度区域，在上述退火温度区域中保持10～2000秒的退火工序；工序后的上述冷轧钢板浸渍于镀浴中而在表面形成镀[0032][10]根据[9]所述的热冲压用工序后的上述冷轧钢板在450～600℃的合金化温度区域中进行保持而将上述镀层合金化[0033][11]根据[8]所述的热冲工序后且上述热处理工序前的上述冷轧钢板在450～600℃的合金化温度区域中进行保持9[0037][15]本发明的另一个方案的热冲压构件的制造方法具备下述热冲压工序：将[1]~[5]中任一项所述的热冲压用钢板使用850～950℃的气氛温度的加热炉加热3分钟以上的热冲压用钢板及其制造方法、以及使用了上述热冲压用钢板的热冲压构件及其制造方[0041]对本发明的一个实施方式的热冲压用钢板(以下称为本实施方式的钢板)及其制造方法、以及将本实施方式的钢板进行热冲压而微组织以面积率计包含70％以上的上贝氏体，上述上贝氏体中所含的长径为0.体的面积率设定为70％以上，将上贝氏体中所含的长径为0.1μm以上果上贝氏体的面积率变得低于70％从而铁素体、珠光体的合计的面积率变得超过30则另一方面，如果上贝氏体的面积率低于70％从而马氏体的面积率变得超过30则热冲压[0049]将长径为0.1μm以上的铁系碳化物的个数密度设定为1μm2范围为4个以上是为了[0051]显微组织的面积率及上贝氏体中的铁系碳化物的个数密度可以通过以下的方法向上距离表面为板厚的1/4的位置(只要是距离表面为板厚的1/8～3/8的范围则被容许)进[0056]对在板厚方向上距离表面为板厚的1/4的位置进行测定，这是由于一般该位置的[0057]本实施方式的钢板通过如上述那样控制显微组织、并且如后述那样控制化学组成，从而能够在热冲压时的冷却速度为10℃/秒以上这样的宽范围内，使热冲压后的构件开始温度而有助于VDA弯曲性的提高。如果C含量低于0.060则在热冲压后无法确保[0064]Si是增加Ae3点的元素，使为了在热冲压后将回火马氏体作为主相所需的加热温[0067]Mn是提高钢板的淬透性的元素。为了使热冲压时的冷却过程中的铁素体相变延过0.100％时焊接部的脆化变得显著，因此将P含量设定为0.100％以下。P含量优选为的下限没有必要特别规定，也可以为0但如果将N含量降低至低于0.0001则制造成本[0077]另一方面，如果Al含量超过0.100则Ae3点提高，需要增加热冲压时的加热温由B带来的淬透性提高的效果降低。因此，将B含量设定为0.0100％以下。B含量优选为合等离子体一原子发射光谱法InductivelyCoupledPlasma一AtomicEmission[0114]本实施方式的钢板的热冲压时的淬透性优异，并且热冲压后的耐碰撞特性优VDA弯曲试验的情况下VDA最大弯曲角成为80°以上那样的优异的耐碰撞特性：使用850~950℃的气氛温度的加热炉加热3分钟以上之后，以也包含例如20℃/秒以下那样的冷却速度慢的情况在内的10℃/秒以上的宽范围的冷却速度冷却至马氏体相变开始[0119]将上述加热工序后的上述钢坯或上述板坯按照使成品温度成为850℃以上的方式[0121]将上述卷取工序后的上述热轧钢板在500～4[0125]将上述加热工序后的上述钢坯或上述板坯按照使成品温度成为850℃以上的方式[0129]对上述酸洗工序后的上述热轧钢板以30～70％的累积压下率进行冷轧来制成冷[0135]钢坯或板坯的加热温度设定为1150～130[0144]在保持工序中，将卷取工序后的热轧钢[0147]此外，即使500～450℃的温[0170]如果退火温度低于840℃,则在退火时无法制成奥氏体单相，在接下来的热处理来进行的在400～600℃的温度区域中的100～1000秒保持来确保70％行的在400～600℃的温度区域中的100～1000秒保持来确保70％以后且热处理工序前)的在表面形成有镀层的冷轧钢板在450～600℃的温度区域(合金化温为1000秒减去在镀浴中的浸渍时间及为了合金化而在450～600℃下保持的时间而得到的[0186]本实施方式的热冲压构件通过对上述的本实施方式的钢板(热冲压用钢板)进行氏体等的面积率变得超过10则无法确保980MPa以上的强度，或者如果初生马氏体变得[0192]作为回火马氏体以外的显微组织，只要以面积率计低于10则也可以包含铁素[0198]本实施方式的热冲压构件具备高强度并且优异的耐碰撞钢板的厚度从单侧进行减厚加工至1.2mm为止后，按照使未进行减厚加工的热冲压表面成更为宽度30mm×长度60mm的试验片尺寸等变更宽到的本实施方式的钢板(热冲压用钢板)使用850从炉中的取出温度与模具冷却结束温度之差除以从炉取出至模具冷却结束为止的时间而[0209]将具有表1中记载的化学组成的板坯进行铸造，将该板坯加热至1150～1300℃之m的化学组成的钢。出至模具冷却结束为止的时间而得到的值作为冷却伸试验片，按照JISZ2241：2011进行拉伸试验，求出抗拉强度。如果抗拉强度(TS)为[0235]将具有表1中记载的化学组成的板坯加热至1180～1250℃之后，按照使成品温度除以从炉取出至模具冷却结束为止的时间而得到的值作为冷~m的化学组成的钢。[0253]将具有表1