CN116397158B 一种热镀锌dh钢及其制备方法和汽车结构件 （首钢集团有限公司）

号一种热镀锌DH钢及其制备方法和汽车结构件本公开涉及一种热镀锌DH钢及其制备方法镀锌DH钢包括钢基体以及附着于所述钢基体至钢基体显微组织中新鲜马氏体和回火马氏体含10从而降低铁素体和马氏体间的硬度差，达2<R1.5；所述980MPa级热镀锌DH钢的制备工艺包括将酸洗冷轧后得到的带钢升温至两相区均所述780MPa级热镀锌DH钢的制备工艺包括将酸洗冷轧后得到的带钢升温至两相区均所述590MPa级热镀锌DH钢的制备工艺包括将酸洗冷轧后得到的带钢升温至两相区均34DH钢的组织中含有适量的残余奥氏体，这些残余奥氏体在变形过程中能持续产生TRIP强度级别的传统DP钢而言有较大程度的提高。目前590～980MPa级的DH钢已在车身结构件[0010]可选的，所述热镀锌DH钢的性能参数包括：扩孔率≥25纵向90度V弯半径<3050贝氏体510残余奥氏体310新鲜马氏体010回火马氏体％～55570贝氏体510残余奥氏体38新鲜马氏体05回火马氏体％～贝氏体05残余奥氏体310新鲜马氏体05回火马氏体1020%;<1μm。[0030]所述第三预设温度介于所述热镀锌DH钢的Ms温度_200℃和所述热镀锌DH钢的Ms温度_50℃之间；[0031]所述第四预设温度介于所述第三预织中的大部分新鲜马氏体转变为回火马氏体，使新鲜马氏体的体积分数＜10从而降低6[0038]图1示出了本公开实施例提供的一种热镀锌DH钢的制备方法中退火的过程示意多了残余奥氏体。残余奥氏体在变形过程中产生TRIP(TransformationInduced织中的大部分新鲜马氏体转变为回火马氏体，可使新鲜马氏体的体积分数＜10从而降低铁素体和马氏体间的硬度差，达到改善DH钢局部成形性能(所述局部成形性能主要具体[0050]相较于现有技术，本公开实施例提供的热镀锌DH钢更加注重提高其局部成形性7[0053]本公开中，对于所述热镀锌DH钢中镀锌层的厚度以及化学成分并不作特定的限[0055]本公开中，在一些具体实施例中，所述热镀锌DH钢的级别可以为以下任意一种：50贝氏体510残余奥氏体310新鲜马氏体010回火马氏体30%~[0059]在本公开实施例中的一些其他实施方式，所述热镀锌DH钢为780MPa级热镀锌DH70贝氏体510残余奥氏体38新鲜马氏体05回火马氏体20%~[0061]在本公开实施例中的一些其他实施方式，所述热镀锌DH钢为590MPa级热镀锌DH85贝氏体05残余奥氏体310新鲜马氏体05回火马氏体10%~8[0066]作为本公开实施例的一种实施方式，所述热镀锌DH钢的钢基体包括以下化学组[0067]其中，所述DH钢的化学成分中的Si和Al的质量分数满足关系式一：0.8%;[0069]本公开中，通过控制热镀锌DH钢的化学成分中的Si和Al的质量分数满足关系式[0074]在本公开实施例中的一些其他实施方式，所述热镀锌DH钢为780MPa级热镀锌DH[0076]在本公开实施例中的一些其他实施方式，所述热镀锌DH钢为590MPa级热镀锌DH[0078]作为本公开实施例的一种优选方式，当所述热镀锌DH钢为590MP9证热镀锌DH钢材料的优异性能(包括强度性能、整体成形性能和局部成形性能等)的同时，[0082]本公开中，V弯半径是一种评价高强钢折弯性能的指标，检测方法及标准具体为[0094]作为本公开实施例的一种实施方式，所述第一预设温度不低于760℃,且所述DH钢的Ac3温度线以下50℃。℃的作用是在均热过程中获得所需的相比例。[0098]本公开中，控制第二预设温度为660℃~740℃的作用是调节组织中的铁素体含Ms温度200℃具体是指所述DH钢中奥氏体向马氏体转变的开始温度值减去200所得差的温150℃)之间的作用是控制马氏体的回火[0104]本公开中，所述第三预设温度+150℃具体是指所述第三预设温度值加上150所得1150℃1250℃。[0107]作为本公开实施例的一种实施方式，所述冷轧的工艺参数包括：冷轧压下率为洗冷轧后得到的带钢升温至两相区均热，均热温度介于760℃~Ac3一50℃；缓冷温度介于介于760℃C,%Si,%Mn,%Al,%P,%S,%Nb,%A3,℃Ms,℃0.110.61.30.520.02[0121](2)上述连铸坯经机清后热装入炉，连铸坯加热温度为1150_1250℃,热轧终轧温[0122]板坯加热温度介于1150_1250℃是为了组织均匀化及微合金元素的固溶。终轧温度设定为900℃主要是为了保证获得良好热轧组织温度过低可能出现混晶。卷取温度定为620℃是综合考虑了冷轧轧机负荷和冷轧成品卷表至680～720℃,然后闪冷至Ms点以下以获得获得部分马氏体组织，再快速升温至Ms点以上[0124]1_1#实施例为常规镀锌工艺；1_2～1_7#工艺使用感应加热分别在时效段和入锌例3_4分别对应编号2_1和2_2)提供了一种780MPa级热镀锌增强成形性双相钢的制备方法，[0129](1)钢水经过转炉冶炼,采用连铸方式获得。实施例6[0133](2)上述连铸坯经机清后热装入炉，连铸坯加热温度为1150_1250℃,热轧终轧温[0134]板坯加热温度介于1150_1250℃是为了组织均匀化及微合金元素的固溶。终轧温度设定为900℃主要是为了保证获得良好热轧组织温度过低可能出现混晶。卷取温度定为580℃是综合考虑了冷轧轧机负荷和冷轧成品卷表至680～720℃,然后闪冷至Ms点以下以获得获得部分马氏体组织，再快速升温至Ms点以上2#工艺下，快冷/时效温度分别为380℃/450℃,快冷温度高于[Ms温度_200,Ms温度_50]的比例5_6分别对应编号3_1和3_2)提供了一种980MPa级热镀锌增强成形性双相钢的制备方[0141](1)钢水经过转炉冶炼,采用连铸方式获得。实施例C,%Si,%Mn,%C,%Si,%Mn,%Al,%P,%S,%Nb,%A3,℃Ms,℃0.190.712.20.750.02[0144](2)上述连铸坯经机清后热装入炉，连铸坯加热温度为1150_1250℃,热轧终轧温[0145]板坯加热温度介于1150_1250℃是为了组织均匀化及微合金元素的固溶。终轧温度设定为900℃主要是为了保证获得良好热轧组织温度过低可能出现混晶。卷取温度定为650℃是综合考虑了冷轧轧机负荷和冷轧成品卷表至680～740℃,然后闪冷至Ms点以下以获得获得部分马氏体组织，再快速升温至Ms