CN116472359B 高强度冷轧钢板、高强度镀覆钢板、高强度冷轧钢板的制造方法以及高强度镀覆钢板的制造方法 （杰富意钢铁株式会社）

2023.04.11PCT/JP2021/0292072021.08.05WO2022/079988JA2022.04.21冷轧钢板的制造方法以及高强度镀覆钢板的制本发明提供一种具有拉伸强度(TS)1080MPa缘性以及弯曲性的高强度冷轧钢板及其制造方中，铁素体：以面积分率计为12％以上且小于30回火马氏体以及贝氏体：以面积分率计合计为5585淬火马氏体：以面积分率计15％以下，残留奥氏体：以面积分率计为1%~10具有0.8×[％Mn]以下的Mn浓度的低Mn铁素体的面积分率为520(上述铁素体的面2<1，3.一种高强度镀覆钢板，在权利要求1或2所4.一种高强度冷轧钢板的制造方法，对具有权利要求1或340℃)的第二加热温度区域保持5s~60s，接着进行第一冷却工序：将所述冷轧板以10℃/s以上的第一冷却速度冷却至500℃以冷却停止温度到超过Ms点为止以小于10℃/s的第三冷却速度冷却10s~60s，接着进行第二冷却工序：将所述冷轧板以10℃/s以上的第二冷却速度冷却至（Ms点-100℃)~100℃的第二冷却停止温度，接着进行再加热工序：将所述冷轧板再加热至所述第二冷却停止温度~450℃的再加热对具有权利要求1或2所述的成分组成的钢坯实施热轧而40℃)的第二加热温度区域保持5s~60s，接着进行第一冷却工序：将所述冷轧板以10℃/s以上的第一冷却速度冷却至500℃以冷却停止温度到超过Ms点为止以小于10℃/s的第三冷却速度冷却10s~60s，接着进行第二冷却工序：将所述冷轧板以10℃/s以上的第二冷却速度冷却至（Ms点-100℃)~100℃的第二冷却停止温度，接着进行再加热工序：将所述冷轧板再加热至所述第二冷却停止温度~450℃的再加热4[0003]专利文献1中记载了拉伸强度为980MPa以上，且延展性和弯曲性优异的高强度冷轧钢板。专利文献2中公开了一种延展性与拉伸凸缘性的平衡优异的高强度钢板及其制造[0009]本发明鉴于上述情况而完成，所以目的在于提供一种具有拉伸强度(TS)1080MPa[0012]另外，拉伸凸缘性优异是指基于作为拉伸凸缘性的指标的JISZ2256测定的扩孔[0013]另外，弯曲性优异是指基于德国汽车工业会标准VDA328_100测定的VDA弯曲角度[0015](1)如果将包含Mn的钢板退火成铁素体和奥氏体这二相域，则产生铁素体相的Mn[0016](2)如果以适当的冷却速度对产生了上述Mn分配的钢板进行冷却，则以Mn浓度低5[0017](3)Mn浓度高的铁素体比Mn浓度低的铁素体更为硬质。该硬质的铁素体由于设置％～％～％～50℃)的第一加热温度区域下保持10s以上，[0038]接着进行第一冷却工序：将上述冷轧板以10℃/s以上的第一冷却速度冷却至5006该第一冷却停止温度到超过Ms点以小于10℃/s的第三冷却速度冷却10s～60s，[0039]接着进行第二冷却工序：将上述冷轧板以10℃/s以上的第二冷却速度冷却至(Ms点－100℃)～100℃的第二冷却停止温度，[0040]接着进行再加热工序：将上述冷轧板再加热至上述第二冷却停止温度～450℃的明，在以下的说明中，表示钢板的成分元素的含量的“％”只要％～％～％～[0053]Mn是为了利用元素分配的铁素体的固溶强化很重要的元素。如果Mn含量小于7％～％～％～[0065]Nb以固溶状态在晶界偏析，或作为具有钉扎效应的微细的碳化物析出，在铁素体－奥氏体的二相域的第一加热工序中，具有使Mn浓度低的铁素体相微细地分散的效果。％～[0069]Ti具有将N作为TiN固定的效果，但Ti含量的摩尔量与N含量的摩尔量同样地或者89率是Mn浓度的高的铁素体与后述的低Mn铁素体的％～回火马氏体和贝氏体的面积分率的合计优选％～％～第一加热工序的铁素体－奥氏体的二相域中的加热保持、以及第一冷却工序的冷却中生度和第二加热温度的保持时间的控制，来自于低Mn铁素体的向奥氏体的Mn扩散受到抑制，区域的组织接着在第一冷却工序中在保持Mn浓度的状态下优先地发生铁素体相变而形成[0118]铁素体的面积分率如下所述求得。高Mn铁素体和低Mn铁素体在使用了SEM的二次[0120]淬火马氏体的面积分率如下所述求出。对与上述组织图像相同的视场利用SEM电子射线后方散射衍射(Electronbackscatterdiffraction：EBSD)进行观察，使用ImageQualitymap(IQmap)进行解析。将IQ值比周围低的区域表面起板厚深度方向相当于板厚1/4的位置成为测定面的方式对试验片在板厚方向(深度[0124]通过从上述铁素体以外的组织分率减去上述淬火马氏体的面积分率和上述残留验片，以从钢板表面起板厚深度方向相当于板厚1/4的位置成为分析面的方式对试验片在板厚方向(深度方向)进行研磨。使用电子探针微量分析仪(ElectronProbeMicro的Fe含量为7质量15质量更优选为8质量13质量％。50℃)的第一加热温度区域下保持10s以上，[0136]接着进行第一冷却工序：将上述冷轧板以10℃/s以上的第一冷却速度冷却至500小于10℃/s的第三冷却速度在从该第一冷却停止温度到超过Ms点冷却至10s～60s，[0137]接着进行第二冷却工序：将上述冷轧板以10℃/s以上的第二冷却速度冷却至(Ms点－100℃)～100℃的第二冷却停止温度，[0138]接着进行再加热工序：将上述冷轧板再加热至上述第二冷却停止温度～450℃的温度区域超过(Ac3点－50℃)则生成粗大的铁素体。该粗大的铁素体即使根据第二加热工[0152]Ac1(℃)＝751－16[％C]+35[％Si]－28[％Mn]－5.5[％Cu]－16[％Ni]+13[%[0153]Ac3(℃)＝881－206[％C]+53[％Si]－15[％Mn]－27[％Cu]－20[％Ni]－1[%第二加热温度和第二加热温度区域超过(Ac3点+40℃)时，产生来自于低Mn铁素体℃)以下。由此Mn浓度低的区域的面积分率降低，其结果是最终得到的低Mn铁素体的面积分率小于[0165]接着进行第一冷却工序，将冷轧板以10℃/s以上的第一冷却速度冷却至500℃以10℃/s的第三冷却速度从该第一冷却停止温度到超过Ms点冷却10s～60s。变产生硬质高的Mn铁素体。第一冷却停止温度超过500℃时代替硬质的铁素体，生成珠光一冷却停止温度为500℃以下且超过Ms点。第[0168]Ms(℃)＝561－474[％C]－7.5[％Si]－33[Mn]－17[％Ni]－17[％Cr]－21[%却速度的上限没有特别限定，从生产设备上的观点考虑，第一冷却速度优选为100℃/s以持时间)、或者从第一冷却停止温度到超过Ms点的缓冷时间小于10s时，(铁素体的面积分小于10拉伸凸缘性降低。优选为5℃/s以下。冷却中为Ms点[0176]接着进行第二冷却工序，将冷轧板以10℃/s以上的第二冷却速度冷却至(Ms点-100℃)～100℃的第二冷却停止温度。速度优选为100℃/s以下。[0181]接着进行再加热工序，将冷轧板再加热到第二冷却停止温度～450℃的再加热温[0191]可以提供一种至少一部分使用上述的高强度钢或者高强度镀覆钢板而成的汽车[0193]对具有表1所示的成分组成、剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成钢坯材进行熔温度在35s间到415℃进行缓冷。将退火的冷轧退火板再加热到430～480℃的范围的温度，浸渍到热浸镀锌浴(浴温：470镀锌浴的浴组成是含有Al：0.18质量剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成的组成。另合金化，得到合金化热浸镀锌钢板