2026某建某局建筑施工现场安全质量标准化管理手册

୐ᓔဗ৔ሚޝz@ 一、施工现场及办公设施、图牌 123456789二、生产临建设施 1234三、安全防护设施及脚手架工程 123456789101112四、质量一次成优作法 12345五、节能降耗 12311、大

—12CI×0.8m51注：根据施工现场要求图牌可放大至1×1.5m。图牌基础宽度0.3m，0.2m，并刷中建蓝色涂料。（0.8m×1.2mᒮᒮࡍᆉሙᏎসᆉሙᏎ྇pପ఼সာ8160PVC，A、A45cm，36cm，按标准间距2

10cm，车轮居中。1010（2）边长500-1500101050固定措施：50x50（3）边长250～500黄黑漆相间黄黑漆相间12、悬挑型钢梁采用工字钢，需经计算确定。搭设高度为≤18M，16#4C2065.412．悬挑式脚手架必须经设计计算确定。悬挑梁应采用工字钢。悬挑GBJ17-88。（JGJ130-2001。3．悬挑式脚手架搭设之前，方案编制人员和专职安全员必须按专项施工方案和安全技术措施的要求对参加搭设人员进行安全技术书面交底，并履行签字手续。的混凝土强度不得小于C20。524m，挑出部份不能超出150mm。4635、落地式卸料平台使用说明：搭设完毕后需经有关人员验收后方可在其45，50×100×4000100的木胶合板不超过50张。7824.ᒠ೟—߅ࠨᎁᔫज30~502楼梯模板示意 ୐ᓔဗ৔ሚޝz@୐ᓔဗ৔ሚޝz@4.4％的节能降耗总要求，创建上海市建设工程节约型工地 吨、木材立方米、水泥吨 4.4％的节能降耗总要求，创建建设部绿色工程。 吨、木材立方米、水泥吨 1CI

采用的钢管类型为大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值活荷载的计算值大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值R≤其中RcR横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值NG1=NG2=0.150×13×1.500×(1.050+0.200)/2=1.828kNNG3=NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kNNGNG1+NG2+NG3+NG46.466kN

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN其中W0kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.550Uz(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030UsUs经计算得到，风荷载标准值Wk0.7×0.550×2.030×0.8410.657kN/m2。N=1.2NG+N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；hmMw=0.85×1.4×0.657×1.500×1.800×NN=11.066kN；ii=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；ul0(m),l0kuhl0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11066/(0.19×，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!NN=10.570kN；ii=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；ul0(m),l0kuhl0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；MW——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10570/(0.19×，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!Nl=Nlw+其中Nlw(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw

wkwkAwAw3.60×3.00No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000Nlw9.938kN，Nl14.938kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得=0.97；A4.89cm2；[f]205.00N/mm2。经过计算得到Nf=97.082kNNl14.938kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用预埋钢筋与连km/l,klml/l,k2m2/l本工程算例中，m1350mm，l2100mm，ml200mm，m2水平支撑梁的截面惯性矩I1660.00cm4W185.00cm3q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m支座反力RA=30.591kN支座反力RB=-7.464kN受脚手架作用集中计算荷载N=6.47+2.36=8.83kNq=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=5.539mm其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7464×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mmNN7.46kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fbhhNN7.46kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；bfcc0.95fc=6.84N/mm2；

截面尺寸b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mmQ1=0.35×0.75=0.26kN/mQ2=2.00×0.75=1.50kN/mPM其中x——截面塑性发展系数，取[f[f经过计算得到强度次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算截面尺寸b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mmQ1=0.30kN/mq1.2×(Q1+Q21.2×(0.30+0.20).54kN2.86kN2.86kN13.36kN2.86kN2.86kN

1.54

14.24其中x——截面塑性发展系数，取[f[f经过计算得到强度其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(4500.0×180.0×235.0)=0.50经过计算得到强度=13.67×106/(0.502×141399.99)=192.35N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求各支点的支撑力RCi=RUisin其中[FgFg6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取K8.0[f10.9.8[f50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[17211×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm地锚螺栓数量n2Nt3590.928kNNv4773.474kN每个地锚螺栓承受的直径d=20mmdefvb=170.0N/mm2ftb=170.0N/mm2每个地锚螺栓受剪承载力设计值Nvb=Ntb3.1416×16.93×16.93×170.0/4=38.270kN

b=0.70l=0.90h=1.20图图采用的钢管类型为48×3.5截面抵抗矩W=5.08cm3；Iq1q215.000×0.300=1.500kN/mq22=q2q1q2Mmax=(0.10×0.108+0.117×2.940)×0.7002=0.174kN.m最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×2.94)×0.70=2.553kNq1q21.870.68

2.550.00

3.230.683.23

2.55

1.87Mmax=0.613kN.m最大变形vmax=1.418mmQmax=8.339kN抗弯计算强度f=0.613×106/5080.0=120.60N/mm2R≤RcRR≤8.0kN8.0kN<R12.0kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应NG1=NG2=NG3=NG4=NGNG1+NG2+NG3+NG46.452kN。NQN=1.20NG+NNl0/ii——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08(N/mm2)；[f，[fl0l0=k1uh l0= k11取值为u5.3.3；uaa =2417/15.8=153.000=0.298=9506/(0.298×489)=65.310N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足 =2200/15.8=139.241=0.353=9506/(0.353×489)=55.072N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足l0