CN119442810A 一种大跨度斜拉桥施工期风致振动控制方法 （西南交通大学）

一种大跨度斜拉桥施工期风致振动控制方法包括建立施工态桥梁结构的原始有限元模型等风洞试验设计并验证了将临时墩与TMD相结合以组成组合式防抖振措施对桥梁施工期的抖振响应和风致抖振载荷进行控制的有效性，实践证TMD组成的组合式防抖振措施施加至施工态桥梁中，能够更加有效的控制施工态桥梁的抖振响2步骤S10.建立施工态桥梁结构的原始有限元模型；步骤S30.对所述施工态桥梁结构的风致振动响应进行测试，并根据测试结果对所述步骤S40.在所述目标有限元模型中增加组合式防抖振措施，并获取所述组合式防抖4.根据权利要求2所述的大跨度斜拉桥施工期风致振动控制方法，其特征在于，所述TMD的最佳质量比和阻尼比通过最小化动力放;;利用快速傅里叶变换技术对获取到的所述抖振力时程和所述脉动风速时程的时程数根据所述抖振力功率谱和所述脉动风速功率谱得到所述抖振力的频域等效气动导纳根据风速谱以及所述抖振力的频域等效气动导纳函数得到考虑气动导纳影响的抖振3将所述考虑气动导纳影响的抖振力功率谱从频域变换到时;;c:ci,分别为阻力系数的导数、振升力和抖振升力矩的频域等效气动导纳函数；sito)、si,to)分别表示Kaimal谱和对所述施工态桥梁结构的风致振动响应进行测试，以得到所述施工态况下的施工态桥梁主梁悬臂端的抖振位移，并将得到的抖振位移数据与步骤S20中对所述原始有限元模型进行抖振响应非线性时程分析后得到的抖振其中，若比较结果满足预设的标准数据，直接将所述原始步骤S50.将所述组合式防抖振措施按照所述最佳设计参数施加至所述施工态桥梁结分别对施加了所述组合式防抖振措施的所述施工态桥梁结构以及未施加所述组合式了所述组合式防抖振措施的所述施工态桥梁结构的测试数据与未施加所述组合式防抖振4[0003]斜拉桥作为一种具有优秀的跨越能力的桥梁，是目前大跨度桥梁的重要桥型之跨度斜拉桥施工期的抖振响应，是保证桥梁施工期安全性以及施工人员舒适性的重要因期的风致振动控制方法，该方法基于有限元分析以及风洞试验设计并验证了将临时墩与TMD相结合以组成组合式防抖振措施对桥梁施工期的抖振响应和风致抖振载荷进行控制的步骤S10.建立施工态桥梁结构的原始有限元模型；5步骤S30.对所述施工态桥梁结构的风致振动响应进行测试，并根据测试结果对步骤S40.在所述目标有限元模型中增加组合式防抖振措施，并获取所述组合式极值最小的位置，所述竖向抖振位移响应极值最小的位置即为所述临时墩的最佳布置位;利用快速傅里叶变换技术对获取到的所述抖振力时程和所述脉动风速时程的时根据所述抖振力功率谱和所述脉动风速功率谱得到所述抖振力的频域等效气动根据风速谱以及所述抖振力的频域等效气动导纳函数得到考虑气动导纳影响的;;6抖振升力和抖振升力矩的频域等效气动导纳函数；sito)、s,lo)分别表示Kaimal谱和[0016]进一步的，在步骤S30中，根据测试结果对所述原始有限元模型进行验证具体包同工况下的施工态桥梁主梁悬臂端的抖振位移，并将得到的抖振位移数据与步骤S20中对所述原始有限元模型进行抖振响应非线性时程分析后得到的抖振位移数步骤S50.将所述组合式防抖振措施按照所述最佳设计参数施加至所述施工态桥分别对施加了所述组合式防抖振措施的所述施工态桥梁结构以及未施加所述组施加了所述组合式防抖振措施的所述施工态桥梁结构的测试数据与未施加所述组合式防本发明公开的方法，基于有限元分析以及风洞试验设计并验证了将临时墩与TMD相结合以组成组合式防抖振措施对桥梁施工期的抖振响应和风致抖振载荷进行控制的有7有限元分析以及气弹模型风洞试验设计并验证了将临时墩与TMD相结合以组成组合式防抖振措施对桥梁施工期的抖振响应和风致抖振载荷进行[0026]在步骤S20中，作用在施工态桥梁结构中的静风载荷可以由风轴坐标系下的静力8;;;;;r,()、u,(0)分别为体轴坐标系下，单位长度上的主梁相对于扭转中心所受到的抖振阻力时程、抖振升力时程和抖振升力矩时程；Li为第i点的积分长[0031]根据抖振力功率谱和脉动风速功率谱得到抖振力的频域等效气动导纳函数。其9;;;c:;;;;[0035]步骤S30.采用诸如气弹模型风洞试的抖振位移数据与步骤S20中对原始有限元模型进行抖振响应非线性时程分析后得到的抖[0040]由上述表1可见，对施工态桥梁结构的原始有限元模型进行抖振计算后得到的抖最大双悬臂施工状态为基础研究临时墩位置对桥梁结构抖振响应的影响。其中，临时墩用临时墩所处位置作为临时墩的最佳布置位置。而实现持续稳定的抑振效果。此种动态调节能力使得TMD能够在不同的施工阶段保持良好弯竖向振型中的抖振竖向内力占施工态桥梁在各阶竖弯竖向振型中总的抖振竖向内力的前二十阶的固有频率信息后，从前二十阶的固有频率信息中获得上述所述的一阶竖向频;;气弹模型风洞试验对施加了组合