框架厂房工程高支模施工方案-

框架厂房工程高支模施工方案-框架厂房工程高支模施工方案-目录第一章方案编制依据 2第二章工程概况 2第三章施工难点及应对措施 错误！未定义书签。第四章高支模支撑方案 错误！未定义书签。第五章高支模验算书 5第六章高支模施工的安全管理 24第七章高支模施工方法 25第八章监测措施 31第九章高支模施工图 323

第一章方案编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001（2002版）；2、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；3、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）；4、《木结构设计规范》（GBJ5-88）；5、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；6、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；7、本工程的建筑、结构施工图纸；8、《建筑施工计算手册》（江正荣著）9、《模板与脚手架工程施工技术措施》第二章工程概况2.1工程概述**车间为单栋独立厂房，总建筑面积1506.39㎡，总占地面积598.34㎡。首层层高为9.000米，首层6.000米处局部设夹层；二层层高10米，二层5米高处局部设夹层。2.2结构工程概况1．本工程基础为预应力桩＋承台基础，主体为钢筋混凝土框架结构。本工程±0.000标高相当于绝对标高15.00米，2．首层梁面结构标高为-1.000m，夹层梁板面结构标高为5.95m，二层梁板面结构标高为8.900m，二层夹层梁板面标高为13.95m，屋面梁板面结构标高为18.60~18.90m。首层夹层楼板厚度为100，梁的最大截面为300×800，柱的最大截面1000×1000；二层楼板厚度为120，二层梁的最大截面为450×1300，柱的最大截面1000×1000；二层夹层楼板厚度为110，梁的最大截面为350×800，柱的最大截面1000×1000；屋面梁的最大截面为900×2000，楼板厚度为1203．由于施工图中大部分承台、基础梁顶面标高为-1.00，在施工组织设计中的总体施工部署中，在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。一层、二层支模最小高度分别为8.60m，8m均属于高支模，尤其是一层模板支撑体系及屋面梁900×2000梁的支设第三章施工难点及应对措施承台基础梁面标高为－1.000m，首层层高设计为8.900m(A～D轴)，无形中增加了楼层模板支架安装高度，大大增加了高支模的施工难度和施工安全。同时由于拟建工程表层土层为回填土，地基承载力较低，无法满足高支模架的承载力要求。拟建建筑物梁板跨度较大、梁较高、荷载较重等原因，在浇筑砼施工时会出现较大沉降量，对模板安装起拱、屋面砼面层标高、平整度等较难控制。为确保工程质量、降低高支模安全风险和施工难度，采取以下措施方案来满足要求：拆除侧模待砼具有一定设计强度后就开始进行地面土方分层回填，分层厚度按照30cm一层进行，随即采取机械强夯施工，土方回填密实度必须达到94％（经压实达到94％密实度的地基承载力能达到350Kpa以上），直至回填到地面层底面位置。经过地面先施工处理，高支模基底平整度和地基承载力均满足了要求，同时也大大降低了高支撑的高度，降低了高支模的施工难度和风险。第四章高支模支撑方案4.1梁模板及支撑架的设计4.1.1、450×1300梁1、梁的底模与侧模均采用18厚九夹板，次龙骨选用80×100㎜方木，梁底模木方垂直于梁截面支设，间距为300㎜，主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管，横向间距400。侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距@250，梁侧模用φ12对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每400mm设一道，纵向间距每500mm设置一道。主梁底采用三排立杆，立杆沿梁宽间距为450㎜，中间的立杆位于梁宽方向的正中位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500㎜。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。4.1.2、900×2000、900×1600、800×1700梁1、梁的底模与侧模均采用18厚九夹板，次龙骨选用80×100㎜方木，梁底模木方平行于梁截面支设，间距为200㎜，主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管，横向间距400。侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距@250，梁侧模用φ16对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每400mm设一道，纵向间距每500mm设置一道。主梁底采用四排立杆，立杆沿梁宽间距为450㎜，中间的立杆位于梁宽方向的正中位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500㎜。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。4.2首层顶板模板及支撑架的设计1、顶板模板采用18厚九夹板，次龙骨选用50×100㎜方木，间距为400㎜，主龙骨采用Φ48*3.5钢管，间距800㎜。2、满堂脚手架支撑体系设计为：立杆间距800mm，水平杆每1500mm一道，架体纵横相连，设剪刀撑3、次梁及板的模板体系与主梁相对独立，便于模板支撑体系得分批拆除，二层梁板混凝土强度达到设计80%开始拆除板底、次梁模板及支撑体系，待屋面混凝土浇筑完成拆除二层主梁的支撑体系及模板。4.3剪刀撑的设置1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2）模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。4.4与竖向构件的加固措施混凝土的浇筑顺序为“先浇筑竖向混凝土构件，再浇筑水平向混凝土构件”，因此在浇注梁板混凝土时，旁边的竖向构件已具备一定的强度，结合上述情况，支撑体系的连墙件进行如下设置：在靠独立大柱子边上竖向每隔3.0米（与模板支撑体系的水平杆位置相吻合）设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。4.5支撑立杆基础1、由于在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。因此二层梁板下的支撑地面为首层回填土地面，考虑到施工场地地下水位本来就较高，再加上雨水影响，导致回填土地面承载力下降，确定在回填土上浇筑100厚C15砼垫层，以增加首层回填土地面的承载力。并采取在立杆下垫木方和模板，加大承压面积。先在土面上垫一块约500×500㎜宽的旧模板，在旧模板上垫上50×100木方，然后在木方上面架设脚手架立杆。2、屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑屋面梁板砼前，一、夹层的模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。第五章高支模验算书5.1二层主梁模板验算5.1.11.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):8.60；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.450；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；梁模板支撑架立面简图5.作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.300×0.600=19.500kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.600×(2×1.300+0.450)/0.450=1.423kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.450×0.600=1.080kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×19.500+1.2×1.423=25.108kN/m；集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.154kN；N2=8.569kN；N3=2.154kN；木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=8.569/0.600=14.282kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×14.282×0.600×kN.m0=0.514kN.m；截面应力σ=M/W=0.514×106/.3=3.856N/mm2；木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×14.282×0.600=5.142kN；截面抗剪强度计算值T=3×5141.527/(2×80.000×100.000)=0.964N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×11.902×600.0004/(100×9500.000×666.667×103)=0.165mm；木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.416kN中间支座最大反力Rmax=11.476；最大弯矩Mmax=0.298kN.m；最大变形Vmax=0.142mm；截面应力σ=0.298×106/5080.0=58.610N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5.1按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.48kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.1立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=11.476kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.600=1.332kN；N=11.476+1.332=12.808kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值；σ=12807.819/(0.203×489.000)=129.024N/mm2；立杆稳定性计算σ=129.024N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=12807.819/(0.530×489.000)=49.419N/mm2；立杆稳定性计算σ=49.419N/mm2小于[f]=205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.016；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.016×(1.500+0.100×2)=2.016m；Lo/i=2015.642/15.800=128.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压强度计算值；σ=12807.819/(0.406×489.000)=64.512N/mm2；立杆稳定性计算σ=64.512N/mm2小于[f]=205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》5.2屋面层主梁模板验算5.2梁段信息:900*20001.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):8.00；梁两侧立柱间距(m):1.40；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.900；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；梁模板支撑架立面简图5.作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×2.000×0.400=20.000kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.400×(2×2.000+0.900)/0.900=0.762kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.500)×0.900×0.400=1.620kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×20.000+1.2×0.762=24.915kN/m；集中荷载P=1.4×1.620=2.268kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.814kN；N2=9.431kN；N3=9.620kN；N4=2.814kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=9.620/0.400=24.049kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×24.049×0.400×0.400=0.385kN.m；截面应力σ=M/W=0.385×106/.3=2.886N/mm2；木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×24.049×0.400=5.772kN；截面抗剪强度计算值T=3×5771.760/(2×80.000×100.000)=1.082N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×20.041×400.0004/(100×9500.000×666.667×103)=0.055mm；木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.169kN中间支座最大反力Rmax=12.533；最大弯矩Mmax=0.366kN.m；最大变形Vmax=0.325mm；截面应力σ=0.366×106/5080.0=72.090N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5.2按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.53kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.2立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=12.533kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.136×8.000=1.306kN；N=12.533+1.306=13.838kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值；σ=13838.185/(0.203×489.000)=139.404N/mm2；立杆稳定性计算σ=139.404N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=13838.185/(0.530×489.000)=53.394N/mm2；立杆稳定性计算σ=53.394N/mm2小于[f]=205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.014；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.014×(1.500+0.100×2)=2.012m；Lo/i=2011.675/15.800=127.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压强度计算值；σ=13838.185/(0.412×489.000)=68.687N/mm2；立杆稳定性计算σ=68.687N/mm2小于[f]=205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》5.3首层顶部楼板模板验算5.3.11.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.78；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):400.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元5.3方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.400×0.200=2.000kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.400=0.140kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(2.000+0.140)=2.568kN/m；集中荷载p=1.4×0.960=1.344kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.344×0.800/4+2.568×0.8002/8=0.474kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.344/2+2.568×0.800/2=1.699kN；截面应力σ=M/w=0.474×106/83.333×103=5.691N/mm2；方木的计算强度为5.691小13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.800×2.568/2+1.344/2=1.699kN；截面抗剪强度计算值T=3×1699.200/(2×50.000×100.000)=0.510N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.510小于1.300，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=2.000+0.140=2.140kN/m；集中荷载p=0.960kN；最大变形V=5×2.140×800.0004/(384×9500.000×.67)+960.000×800.0003/(48×9500.000×.67)=0.547mm；方木的最大挠度0.547小于800.000/250,满足要求!5.3支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.568×0.800+1.344=3.398kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.476kN.m；最大变形Vmax=0.799mm；最大支座力Qmax=7.307kN；截面应力σ=0.476×106/5080.000=93.670N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!5.3按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.307kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.3.5作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×8.780=1.133kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.557kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.157kN；5.3立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.157kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=8156.998/（0.207×489.000）=80.584N/mm2；立杆稳定性计算σ=80.584N/mm2小于[f]=205.000满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=8156.998/（0.530×489.000）=31.474N/mm2；立杆稳定性计算σ=31.474N/mm2小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.017；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.017×(1.500+0.100×2)=2.149m；Lo/i=2149.023/15.800=136.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.367；钢管立杆受压强度计算值；σ=8156.998/（0.367×489.000）=45.452N/mm2；立杆稳定性计算σ=45.452N/mm2小于[f]=205.000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。5.4地基承载力验算根据以上的荷载计算:1)450*1300主梁底中间立杆的轴心压力设计值N=12.808KN(立杆压在基础梁上)；2）楼板底立杆的轴心压力设计值N=8.157KN则脚手架立杆传至基础顶面的轴心压力最大值为楼板底立杆N=12.808KN3）地基承载力计算公式：N/Ad≤K·fak式中：N脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值Ad立杆基础的计算底面积；可按以下情况确定：在支座下设有厚度50～60㎜的木垫板时（或脚手板），则Ad=a×b（a、b为垫板的两个边长，且不小于200㎜），当Ad的计算面积大于0.25㎡时，则取0.25㎡计算；）K脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土取0.4；对粘土取0.5；对岩石、砼取1.0.Fak地基承载力特征值,根据地质报告及地基强夯的结果，场地中砂性粘土层的承载力不低于16T/㎡，fak=160KPa。N/Ad=12.808/0.25=51.232KN/㎡≤K·fak=0.4×160=64KN/㎡满足要求。第六章高支模施工的安全管理6.1施工组织和责任分工6.1.1项目部管理人员组织及职责分工6.1.16.1.16.1.16.1.16.1.16.1.2施工处管理人员组织及职责分工6.1.26.1.26.1.26.1.2.4兼职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行自检；6.2脚手架施工质量要求及验收1.脚手架搭设完毕后，经检查合格后，方允许投入使用或继续使用。2．在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时，应另外进行检查，合格后方可使用。3.脚手架验收的技术要求有以下几点：1）基础表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动、沉降小于10mm；2）立杆总垂直度偏差不大于15mm，步距偏差不大于20mm，柱距偏差不大于50mm，排距偏差不大于20mm；3）同一根大横杆两端的高差不大于20mm，同跨内外两根大横杆高差不大于10mm4）扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。6.3脚手架安全管理1、所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；施工前必须进行安全技术交底；3、上架操作时，必须戴好安全帽，系好安全带，严禁穿带钉易滑鞋上岗作业；4、严禁酒后及六级以上大风、雷雨天上架作业；5、作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱丢杂物；6、注意随时检查架体及节点情况，发现问题及时上报处理；7、注意清理架上杂物清理，减轻架上的荷载；8、不得将模板支架、揽风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上；9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。第七章高支模施工方法7.1支撑系统安装7.1.1钢管钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材性应符合《碳素结构钢》（GB700－88）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6.5m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于小横杆的钢管长度应适应脚手架宽度的需要。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：即对进场的钢管先行除锈，然后内壁察涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。在脚手架使用一段时间以后，由于防锈层会受到一定的损伤，因此需重新进行防锈处理。7.1.2扣件扣件为杆件的连接件。有直角扣件（十字扣）、旋转扣件（回转扣）、对接扣件（筒扣、一字扣）三种，其技术要求如下：1）扣件应采用GB978－67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定；2）铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；4）扣件活动部分应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；6）扣件表面应进行防锈处理。7.1.3构造要求1．立杆1）每根立杆底部必须设置垫板。2）脚手架必须设置纵、横扫地杆。扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。3）脚手架的步距为1.6米，误差在100以内。4）立杆接长必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；5）支架立杆应竖直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm；立杆、水平杆接头位置示意图2．剪刀撑1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2）模板支架（高于4米），其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。7.2梁、板模板安装7.2.1模板加工1．梁模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1㎜。翘曲、变形的方木不能作为龙骨使用。2．模板的加工管理：模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉披损部分，然后刷封边漆加以利用。7.2.2支模前的准备工作1．做好定位基准工作。（1）根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。（2）在柱墙坚向钢筋上部50cm（3）设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。2．施工需用的模板及配件其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3．经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。4．模板安装前，做好下列准备工作：（1）向施工班组、操作工人进行技术交底；（2）在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。5．做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。7.2.3模板的支设安装1．模板的支设安装，遵守下列规定：（1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的稳定性；（2）配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支撑面应平整垫实，要有足够的受压面积。支承件应着力于外钢楞；（3）预埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固；（4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置；2．模板安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求：（1