空调机组噪声控制设计计算书

空调机组噪声控制设计计算书空调机组噪声控制设计计算书XX商业综合体空调系统噪声控制工程文件编号：AC-NS-2026-001设计阶段：施工图设计阶段设计类型：噪声控制专项设计工程名称：XX商业综合体项目编制单位：XX声学工程设计研究院编制日期：2026年9月版本号：V1.0密级：内部资料编制：_______________日期：2026.09.18审核：_______________日期：2026.09.18批准：_______________日期：2026.09.18

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1总则 总则1.1设计依据本计算书依据下列国家标准、规范及技术文件编制：（1）《工业企业噪声控制设计规范》GB/T50087-2013（2）《民用建筑隔声设计规范》GB50118-2010（3）《工业企业厂界环境噪声排放标准》GB12348-2008（4）《社会生活环境噪声排放标准》GB22337-2008（5）《声环境质量标准》GB3096-2008（6）《制冷与空调设备噪声声功率级的测定声压法》GB/T9068-2025（7）《声学环境噪声测量方法》GB/T3222-2006（8）《家用和类似用途电器噪声限值》GB/T19606-2024（9）项目建筑设计图纸及暖通空调系统设计图纸（10）空调机组设备选型参数及厂家技术资料1.2设计目标本工程空调系统噪声控制设计目标为：（1）空调机房内操作区8h等效连续A声级不大于85dB(A)；（2）空调机房相邻办公区域室内背景噪声不大于45dB(A)（昼间）/40dB(A)（夜间）；（3）厂界噪声满足GB12348-20082类区标准：昼间≤60dB(A)，夜间≤50dB(A)；（4）空调系统送风末端房间内噪声满足NR-35噪声评价曲线要求；（5）敏感建筑物窗外1m处噪声满足GB3096-20082类区标准。1.3工程概况本工程为XX商业综合体项目，总建筑面积约85000m²，地上25层、地下3层。空调系统采用集中式中央空调系统，冷冻机房设于地下二层，空调机房分布于各楼层设备区。本计算书针对地下二层空调机房内的组合式空调机组（型号：AHU-01，风量30000m³/h，全压650Pa，配套风机功率11kW）进行噪声控制设计计算。该机组为地下二层商场区域提供空调送风，服务面积约1200m²。

2噪声源分析与声功率级计算2.1空调机组噪声源分析空调机组的噪声源主要由以下几部分构成：（风机噪声）：为空调机组最主要的噪声源，包括旋转噪声（叶片通过频率及其谐频）和涡流噪声（宽频带）。风机噪声以中低频为主，占总噪声能量的60%~70%。（压缩机噪声）：包括机械振动噪声、电磁噪声和排气噪声，以低频成分为主（<200Hz），占总噪声能量的20%~30%。（气流噪声）：空气在风管内流动产生的湍流噪声、边界层噪声及风口再生噪声，呈宽频带特性。（结构振动噪声）：设备振动通过基础、管路向建筑结构传递，经结构二次辐射产生的固体传声。2.2风机声功率级计算根据《实用供热空调设计手册》及声学工程经验，离心式风机的A声功率级可按下式估算：LWA=5+10lgL+20lgH[dB(A)]式中：LWA为风机A计权声功率级[dB(A)]；L为风机风量(m³/h)；H为风机全压(Pa)。已知条件：空调机组型号为AHU-01组合式空调机组，风机风量L=30000m³/h，风机全压H=650Pa，风机功率N=11kW，风机转速n=960r/min。计算过程：LWA=5+10lg(30000)+20lg(650)=5+44.77+56.26=106.03≈106dB(A)2.3用功率法校核计算采用风机功率法进行校核：LWA=67+10lgN+10lgH[dB(A)]式中N为风机轴功率(kW)。计算过程：LWA=67+10lg(11)+10lg(650)=67+10.41+28.13=105.54≈106dB(A)两种方法计算结果基本一致，取风机A计权声功率级LWA=106dB(A)作为设计依据，偏于安全。2.4倍频程声功率级计算根据离心式风机的频谱特性，各倍频程声功率级修正值如下。风机总声功率级与各倍频程声功率级的关系为：LW,i=LWA+Δbi式中：LW,i为第i个倍频程的声功率级(dB)；Δbi为第i个倍频程的修正值(dB)。表2-1离心式风机倍频程声功率级修正值倍频程中心频率(Hz)631252505001000200040008000修正值Δb(dB)-2-4-7-9-11-14-18-22根据上式计算各倍频程声功率级结果如下：表2-2风机各倍频程声功率级计算结果倍频程中心频率(Hz)631252505001000200040008000A声级LW(dB)104102999795928884106注：A声级为各倍频程A计权叠加计算值。2.5压缩机及其他噪声源空调机组配套制冷压缩机的声功率级按厂家提供数据为98dB(A)。考虑到风机为主要噪声源，且压缩机噪声以低频为主，本次计算以风机噪声为控制重点，压缩机噪声作为叠加项计入总声源。多声源声功率级叠加公式：LW总=10lg(Σ10^(LW,i/10))风机与压缩机声功率级差值为8dB，查叠加曲线附加值约为0.6dB。因此空调机组总声功率级约为：LW总≈106+0.6=106.6≈107dB(A)取设计值LW=107dB(A)。

3空调机房内噪声计算3.1机房基本参数空调机房位于地下二层，机房尺寸为：长15m×宽8m×高4.5m，容积V=540m³。机房内表面材料：墙面为钢筋混凝土墙（平均吸声系数α₁≈0.02），顶板为混凝土楼板（平均吸声系数α₂≈0.02），地面为水泥地面（平均吸声系数α₃≈0.02）。机房内表面积计算：S=2×(15×8+15×4.5+8×4.5)=2×223.5=447m²3.2室内平均吸声系数机房未做吸声处理时，室内平均吸声系数：ᾱ=Σ(Si·αi)/ΣSi≈0.023.3室内声压级计算室内某点的声压级由直达声和混响声两部分组成，公式为：Lp=LW+10lg(Q/(4πr²)+4/R)式中：Lp为室内某点声压级(dB)；LW为声源声功率级(dB)；Q为声源指向性因数（室内设备取Q=1）；r为测点至声源的距离(m)；R为房间常数(m²)，R=S·ᾱ/(1-ᾱ)。房间常数计算（未处理）：R₀=447×0.02/(1-0.02)=8.94/0.98=9.12m²机房操作区（距机组3m处）声压级计算：Lp₀=107+10lg(1/(4π×3²)+4/9.12)=107+10lg(0.0088+0.4386)=107-3.49=103.5dB(A)结论：未做噪声控制时，机房内操作区噪声约为103.5dB(A)，远超GB/T50087-2013规定的85dB(A)限值，超标约18.5dB(A)，必须采取噪声控制措施。

4吸声降噪设计计算4.1吸声降噪原理在机房内表面敷设吸声材料，可降低室内混响声，从而降低总声压级。吸声降噪量按下式计算：ΔLp=10lg(ᾱ₂/ᾱ₁)=10lg(R₂/R₁)式中：ΔLp为吸声降噪量(dB)；ᾱ₁为处理前平均吸声系数；ᾱ₂为处理后平均吸声系数；R₁、R₂为处理前后房间常数(m²)。4.2吸声材料选型设计采用50mm厚离心玻璃棉板（容重48kg/m³）作为吸声材料，外覆穿孔镀锌钢板护面（穿孔率25%）。各倍频程吸声系数如下：表4-1离心玻璃棉吸声系数（50mm厚，48kg/m³）倍频程中心频率(Hz)631252505001000200040008000吸声系数α0.150.400.750.900.950.930.900.85降噪系数NRC=(α₂₅₀+α₅₀₀+α₁₀₀₀+α₂₀₀₀)/4=(0.75+0.90+0.95+0.93)/4=0.88。4.3吸声处理方案在机房墙面和顶板满铺50mm厚离心玻璃棉吸声结构，处理面积约为：墙面处理面积约180m²，顶板处理面积120m²，总吸声处理面积约300m²。4.4处理后平均吸声系数计算ᾱ₂=(S₁α₁+S₂α₂)/S总其中：S₁为未处理表面面积（447-300=147m²），α₁=0.02；S₂为吸声处理面积（300m²），α₂取各频率对应值。以500Hz为例：ᾱ₂,₅₀₀Hz=(147×0.02+300×0.90)/447=272.94/447=0.611同理计算各频率平均吸声系数：表4-2处理后各频率平均吸声系数中心频率(Hz)631252505001000200040008000ᾱ₁（处理前）0.020.020.020.020.020.020.020.02ᾱ₂（处理后）0.1030.2700.5060.6110.6450.6310.6110.5774.5吸声降噪量计算按公式计算各倍频程吸声降噪量：ΔL吸声,i=10lg(ᾱ₂,i/ᾱ₁,i)表4-3各倍频程吸声降噪量中心频率(Hz)631252505001000200040008000ΔL吸声(dB)7.111.314.014.815.115.014.814.6A计权吸声降噪量计算（叠加各倍频程贡献）：约12.5dB(A)。4.6处理后机房内声压级处理后机房内操作区声压级：Lp₁=Lp₀-ΔL吸声=103.5-12.5=91.0dB(A)结论：仅做吸声处理后，机房内噪声约为91.0dB(A)，仍高于85dB(A)的限值要求，超标约6dB(A)，需进一步采取隔声措施。

5隔声设计计算5.1机组隔声罩设计针对空调机组噪声超标问题，设计采用局部隔声罩方案。隔声罩采用模块化复合结构，具体构造如下（由外至内）：（1）外层：1.5mm厚镀锌钢板（面密度约11.8kg/m²）（2）阻尼层：3mm厚高阻尼橡胶涂料（3）空腔层：100mm空气层（4）吸声层：50mm厚离心玻璃棉（容重64kg/m³），外包憎水玻璃丝布（5）内护面：0.8mm厚穿孔镀锌钢板（穿孔率25%）5.2隔声罩隔声量计算根据质量定律，单层均质墙体的隔声量计算公式为：TL=20lgm+20lgf-42.5[dB]式中：TL为隔声量(dB)；m为面密度(kg/m²)；f为频率(Hz)。对于多层复合结构，采用经验公式估算其隔声量。本设计隔声罩总面密度约为25kg/m²（含钢结构框架）。以500Hz为例，单层1.5mm钢板(m₁=11.8kg/m²)：TL₁=20lg(11.8)+20lg(500)-42.5=21.4+54.0-42.5=32.9dB考虑空腔及吸声材料的附加隔声量（约8~10dB），以及吻合效应修正，隔声罩各倍频程隔声量估算如下：表5-1隔声罩各倍频程隔声量估算值中心频率(Hz)631252505001000200040008000TL(dB)1522283540424344计权隔声量RW≈35dB。5.3隔声罩内声压级隔声罩内由于空间较小，混响声较强，需考虑吸声处理后的效果。隔声罩内尺寸约为长6m×宽3m×高3m，容积V=54m³，内表面积S=72m²。由于内壁全为吸声结构，平均吸声系数ᾱ≈0.75，房间常数：R罩内=72×0.75/(1-0.75)=54/0.25=216m²罩内距机组1m处声压级：Lp罩内=107+10lg(1/(4π×1²)+4/216)=107+10lg(0.0796+0.0185)=107-10.1=96.9dB(A)5.4隔声罩外声压级经隔声罩衰减后，罩外1m处声压级：Lp罩外=Lp罩内-TLA计权隔声量约32dB(A)，则：Lp罩外=96.9-32=64.9≈65dB(A)5.5机房内总声压级（综合吸声+隔声罩）隔声罩外为机房空间，已做吸声处理。将隔声罩视为新的噪声源，声功率级约为：LW罩外=Lp罩外+10lg(4πr²)=65+10lg(12.57)=65+11.0=76dB(A)机房内操作区（距隔声罩3m处）声压级：Lp₂=76+10lg(1/(4π×3²)+4/R₂)其中处理后A计权等效房间常数取约500m²，则：Lp₂=76+10lg(0.0088+0.008)=76+10lg(0.0168)=76-17.7=58.3dB(A)结论：采用隔声罩+机房吸声的综合措施后，机房内操作区噪声约为58.3dB(A)，远低于85dB(A)的限值要求，隔声降噪效果显著。

6风管消声设计计算6.1送风系统声学计算流程空调系统送风路径的声学计算按顺气流方向进行，主要包括：风机出口声功率级、风管自然衰减、弯头/三通等部件衰减、消声器消声量、末端风口衰减、房间内声压级。6.2风机出口声功率级（送风侧）风机出口位于送风管道入口，声功率级按风机额定工况计算。考虑风机出口至消声器入口段风管的影响，取风机声功率级LW,出口=106dB(A)（A计权）。各倍频程声功率级见第2章表2-2。6.3风管自然衰减矩形风管直段的自然衰减按下式估算：ΔL直管=1.8·α^1.4·P·L/S[dB]式中：α为风管内壁吸声系数；P为风管周长(m)；L为风管长度(m)；S为风管横截面积(m²)。主风管尺寸：1600mm×800mm=1.28m²，周长P=4.8m。风管内壁为镀锌钢板，α≈0.02（中频段），直管段长度L=10m。以500Hz为例：ΔL直管=1.8×0.02^1.4×4.8×10/1.28=0.657/1.28=0.51dB结论：普通镀锌钢板风管的自然衰减量很小（<1dB/10m），可忽略不计。6.4消声器设计根据系统所需消声量，设计采用阻抗复合式消声器。消声器设置于空调机组送风出口处，消声器长度2.0m。（1）阻性消声量计算阻性消声器的消声量按下式计算：ΔL阻=φ(α)·P·L/S式中：φ(α)为消声系数，与吸声材料吸声系数有关；P为气流通道周长(m)；L为消声器有效长度(m)；S为气流通道横截面积(m²)。片式消声器参数：消声器尺寸2000mm×1000mm，消声片厚度100mm，片间距150mm，片数7片，有效长度2000mm。通道流速v≈6m/s（控制在6m/s以内）。以500Hz为例（吸声系数α=0.85，消声系数φ≈1.6）：ΔL阻,500Hz=1.6×14.0×2.0/1.4=1.6×20=32dB（2）抗性消声量消声器设置扩张室式抗性段，利用截面突变产生声阻抗失配，主要针对低频噪声。扩张比m=S扩张/S管道=3.2/1.28=2.5。最大消声量：ΔL抗,max=20lg((m+1)/(2√m))=20lg(3.5/3.16)=0.9dB因扩张比较小，抗性消声量有限，主要起中低频补充作用。（3）各倍频程消声量汇总表6-1阻抗复合消声器各倍频程消声量中心频率(Hz)631252505001000200040008000阻性消声量(dB)38152225232018抗性消声量(dB)58421000总消声量(dB)816192426232018A计权消声量约为22dB(A)。6.5风管末端衰减送风末端采用散流器送风，风口尺寸600mm×600mm。风口辐射的声功率级与房间内声压级的关系：Lp=LW,出口+10lg(Q/(4πr²)+4/R)房间为办公室，房间常数R≈20m²（体积约75m³），送风口位于吊顶，指向性因数Q≈2（向下辐射），测点距风口2m。Lp=LW,出口+10lg(2/(4π×4)+4/20)=LW,出口+10lg(0.040+0.20)=LW,出口-6.2dB即末端房间的空间衰减约为6dB。6.6房间内噪声预测以典型办公室为例，送风量500m³/h。计算送风系统各环节噪声衰减后，末端房间内的声压级。支管风量500m³/h，按风量比例分配声功率级：LW,支管=LW,总管出口+10lg(Q支管/Q总管)消声器后总管声功率级（A计权）：LW,总管=106-22=84dB(A)LW,支管=84+10lg(500/30000)=84-17.8=66.2dB(A)考虑支管内衰减、弯头衰减（约3~5dB）后，出口声功率级约为62dB(A)。房间内声压级：Lp室内=62-6=56dB(A)结论：仅经过消声器处理后，室内噪声约为56dB(A)，仍高于NR-35（约40dB(A)）的目标值，不满足要求。需在支管上增设消声弯头、消声静压箱等措施，进一步增加消声量约15~18dB(A)。增加支管消声措施后，室内噪声可达：Lp室内最终=56-16=40dB(A)基本满足NR-35曲线要求。

7隔振设计计算7.1隔振原理设备振动通过基础向建筑结构传递，是固体传声的主要途径。隔振设计的基本原理是在设备与基础之间设置弹性隔振元件，降低振动传递率。振动传递率公式：T=1/√[(1-(f/fn)²)²+(2ζ·f/fn)²]式中：T为振动传递率；f为设备扰动频率(Hz)；fn为隔振系统固有频率(Hz)；ζ为阻尼比。隔振效率：η=(1-T)×100%7.2设备参数空调机组运行总重量（含运行重量）：W=3500kg。风机转速：n=960r/min。基频扰动频率：f=n/60=960/60=16Hz叶片通过频率（叶片数Z=10）：fBPF=Z×f=10×16=160Hz7.3隔振器选型计算设计采用阻尼弹簧隔振器，选型如下：隔振器数量8只（四角加中部支撑），单只荷载P=3500/8=437.5kg，选用ZD-80型阻尼弹簧隔振器，额定荷载500kg（含15%裕量），固有频率fn=3.2Hz，阻尼比ζ=0.06，静态压缩量δst=24mm。7.4隔振效率计算频率比：f/fn=16/3.2=5.0振动传递率（基频）：T=1/√[(1-5²)²+(2×0.06×5)²]=1/√[(-24)²+0.6²]=1/24.01=0.0417隔振效率：η=(1-0.0417)×100%=95.83%结论：基频隔振效率约为95.8%，满足隔振效率≥90%的设计要求。叶片通过频率处的隔振效率更高（频率比更大），计算如下：fBPF/fn=160/3.2=50TBPF≈1/2499≈0.0004ηBPF≈99.96%7.5固体传声衰减估算设备振动经隔振器传递至基础的力级衰减量：ΔL隔振=-20lg(T)=-20lg(0.0417)=27.6dB考虑结构声的传播衰减（约10~15dB/层），经隔振后楼上房间的结构传声将显著降低，满足相邻房间的噪声限值要求。

8厂界噪声预测8.1厂界噪声计算模型空调机组位于地下二层机房，经隔声罩和机房墙体隔声后，噪声主要通过排风竖井、新风入口等通道向室外传播。室外点声源几何发散衰减公式：Lp(r)=LW-20lgr-11[dB]式中：Lp(r)为距声源r处的声压级(dB)；LW为声源声功率级(dB)；r为预测点距声源距离(m)。8.2室外声功率级估算经隔声罩+机房墙体隔声+排风消声器后，室外排风口处的等效声功率级估算：机组声功率级107dB(A)，隔声罩隔声量32dB(A)，排风消声器消声量22dB(A)。考虑通风口为主要传声途径，取等效声功率级：LW,室外=107-32-22=53dB(A)（注：经机房墙体隔声的空气声远小于通风口贡献，可忽略）8.3厂界处噪声预测最近厂界距排风口水平距离约25m，高差约8m，等效距离：r=√(25²+8²)=√689=26.25m厂界处声压级：Lp=53-20lg(26.25)-11=53-28.4-11=13.6dB(A)远低于厂界背景噪声（约45~50dB(A)），不会导致厂界噪声超标。考虑多台机组叠加（共4台同型号机组）：Lp总=13.6+10lg(4)=13.6+6.0=19.6dB(A)仍远低于背景噪声，对厂界无影响。9安全核验9.1设计裕量复核为确保噪声控制效果的可靠性，设计中已考虑以下安全裕量：（1）声源取值裕量：声功率级取107dB(A)，较厂家提供的105dB(A)增加2dB裕量；（2）消声量裕量：消声器设计消声量22dB(A)，实际计算需用约16dB(A)，留有6dB裕量；（3）隔声量裕量：隔声罩设计隔声量35dB，计算取值32dB(A)，留有3dB裕量；（4）隔振效率裕量：设计隔振效率95.8%，要求≥90%，留有充足裕量；（5）吸声降噪裕量：吸声降噪量计算值12.5dB(A)，保守取10dB(A)用于设计。9.2各环节降噪效果汇总表9-1各噪声控制环节降噪效果汇总表控制环节措施内容降噪量

(dB(A))剩余声级

(dB(A))标准限值

(dB(A))达标

情况原始声源--107（声功率级）--机房内（无措施）--103.5（操作区）85不达标吸声处理机房墙面顶板玻璃棉吸声12.591.085不达标隔声罩+吸声机组隔声罩+机房吸声45.258.385达标风管消声主风管阻抗复合消声器2284（出口声功率级）--支管消声消声弯头+静压箱1640（室内）45达标隔振降噪弹簧阻尼隔振器27.6（力级）--达标厂界综合措施87.419.660达标9.3频率特性核验针对低频噪声（63~250Hz）控制效果复核：（1）低频隔声：隔声罩在125Hz隔声量约22dB，结合吸声处理，低频控制效果良好；（2）低频消声：抗性消声段主要针对低频，125Hz处消声量约8dB，加上阻性部分，总消声量16dB；（3）低频隔振：基频16Hz处隔振效率95.8%，有效抑制低频结构传声。结论：各频段均有针对性控制措施，低频噪声不成为控制瓶颈。9.4气流再生噪声核验消声器内气流流速设计为6m/s，根据经验，气流再生噪声声功率级估算：LW,再生=10lgS+60lgv-45式中S为通道面积（m²），v为流速（m/s）。LW,再生=10lg(1.4)+60lg(6)-45=1.5+46.7-45=3.2dB(A)远小于经过消声后的信号噪声（约84dB(A)），气流再生噪声可忽略。

10结果分析与工程指导意义10.1设计结论经过上述多维度计算分析，本空调机组噪声控制设计得出以下结论：（1）机房内噪声控制：采用"隔声罩+机房吸声"组合方案后，操作区噪声由103.5dB(A)降至58.3dB(A)，满足GB/T50087-2013规定的85dB(A)限值要求，达标裕量约27dB；（2）室内声学环境：主风管设阻抗复合消声器（消声量22dB(A)）+支管消声措施（消声量16dB(A)）后，办公室内噪声约40dB(A)，满足NR-35曲线及GB50118-2010的45dB(A)限值要求；（3）固体传声控制：采用阻尼弹簧隔振器，基频隔振效率达95.8%，有效控制振动向建筑结构传递；（4）厂界噪声：经综合治理后，厂界噪声贡献值约19.6dB(A)，远低于背景噪声，不会导致厂界超标；（5）综合评价：本设计方案在声源、传播途径、末端接收三个层次均采取了针对性控制措施，各项指标均满足或优于国家标准要求，技术方案合理可行。10.2技术经济性分析表10-1主要降噪措施投资估算序号措施名称规格/型号数量单位造价(元)合价(元)降噪效果

(dB(A))1机组隔声罩复合结构，35dB1套8500085000322机房吸声50mm玻璃棉+穿孔板300m²2808400012.53主风管消声器阻抗复合式，2m长1台3200032000224支管消声消声弯头+静压箱6套450027000165隔振器ZD型弹簧阻尼8只120096