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路996号西安国家数字出版基地A座涵道风扇叶片与涵道匹配的气动布局优化本申请公开了一种涵道风扇叶片与涵道匹合评价函数的相对变化值小于预设值且满足目2通过综合评价函数处理优化方法之间的耦合效应，并根据评价结当综合评价函数的相对变化值小于预设值且满足目标工艺要求时，确定最终优化方,,和β表示优化系数。3,9.一种涵道风扇叶片与涵道匹配的气动布局优化设计系统，用于实现如权利要求1_8所述协同控制单元用于基于涵道风扇的初始设计参数，同时建立叶4非设计点工况下的效率比设计点降低15%_20%。传统设计方法在优化目标的选择上较为单5r处的叶片载荷分布函数，t表示6被所述处理器执行时使所述处理器执行上述实施例任一[0018]图1为本申请实施例提供的一种涵道风扇叶片与涵道匹配的气动布局优化设计方图4为本申请实施例提供的一种涵道风扇叶片与涵道匹配的气动布局优化设计系7[0023]图1为本申请实施例提供的一种涵道风扇叶片与涵道匹配的气动布局优化设计方式的通用形式为：IT(r)=asris+ayr4tagr3+azr2+azr+a,。此多项式拟合的主要目的是8果调整优化参数；为处理两种优化方法之间的耦合效应，其中所述综合评价函数包括：J=0.57·AR+0.22·AL+0.21·AM，其中，J表示评价结果，AR表示叶尖区[0032]在步骤S104处，当综合评价函数的相对变化值小于预设值且满足目标工艺要求根据当地温度和压力计算。在叶尖最大载荷位置（约70%轴向弦长处典型的切向速度9验关系式：cr=0.0592·Re-2，Re为基于当地参考速度ver的雷诺数。表示壁面处速度当时，采用椭圆方程其中为喉部半径(≈[0051]图4为本申请实施例提供的一种涵道风扇叶片与涵道匹配的气动布局优化设计系q(0.7c,rsp.9)=42.5kg/(m-s)，壁面边界层干扰项的计算值为：I(0.70)-0.184N/m，通过优6(0.7e)=0.32·[1+0.435·42.5+0.283·0.185]-0.378mm。载荷分布优化后，在该工况下的12%。现有设计中采用固定的轮毂比和叶片载荷分布，无法适应不同工况下的流动特性变得涵道风扇效率在这些工况下比设计点下降15%_2[0062]对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本申

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