输气管道水力计算书（含管径比选）

输气管道水力计算书（××天然气输气管道工程·管径比选）项目名称××天然气输气管道工程文件编号××-JS-2026-×××设计阶段施工图设计文件类型计算书（A版）编制日期2026年9月编制审核批准本计算书封面编号及项目名称按批复文件补全后报审目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况与编制说明 11.1工程概况 11.2计算任务与范围 11.3编制依据与执行标准 11.4主要符号与单位 22基础参数与设计条件 32.1气质参数 32.2输送工艺参数 32.3管材参数 42.4计算基准与基本假定 43水力计算模型与公式 43.1输量基本公式 43.2潘汉德尔（PanhandleB）公式 53.3雷诺数与流态判别 53.4水力摩阻系数 53.5平均压力与平均温度 63.6压缩因子 73.7沿线流速 74水力计算与管径比选 74.1比选方案 74.2各方案水力计算 74.3输量能力校核（双公式验证） 84.4经济性比较 84.5比选结论 95壁厚计算与强度校核 95.1直管段壁厚计算 95.2环向应力与轴向应力 105.3当量应力校核 105.4径向稳定校核 116安全核验 126.1压力安全核验 126.2流速与冲蚀核验 126.3超压保护核验 136.4清管与投产工况核验 136.5停输与管存调峰核验 136.6气质与输送安全核验 147结果分析与工程指导意义 147.1计算结果汇总 147.2敏感性分析 157.3工程指导意义 168结论与建议 179免责声明 17PAGE11工程概况与编制说明1.1工程概况本工程为××天然气输气管道工程，管道起点为××首站（门站），终点为××末站（城市门站），线路全长约80km，设计压力6.3MPa，设计输量400×10⁴m³/d（标准状态，P₀=0.101325MPa、T₀=293K）。管道全线位于××地区，沿线相对高差不超过200m，属平坦地形敷设，采用埋地敷设方式。本工程主要功能为向沿线及末端城市输送商品天然气，气源气质满足现行国家标准《天然气》GB17820—2018的有关规定。本计算书按设计批复的基础参数，对输气管道进行水力计算与管径比选，并完成强度、稳定性及安全核验，为施工图设计提供计算依据。1.2计算任务与范围（1）按现行国家标准《输气管道工程设计规范》GB50251—2015规定的输气管道基本公式，对各比选管径方案进行水力计算，确定各方案输量能力、沿程压降、流速等水力参数；（2）对DN400、DN500、DN600三个管径方案进行技术经济比选，推荐最优管径；（3）按GB50251—2015第5章规定进行壁厚计算与强度、稳定性校核；（4）进行压力、流速、冲蚀、清管、停输、管存调峰等安全核验；（5）进行输量、温度、粗糙度敏感性分析，给出结果分析与工程指导意义。1.3编制依据与执行标准本计算书编制及计算所依据的主要标准、规范及资料见表1-2。凡未注明日期的引用标准，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本计算书。表1-2编制依据与执行标准一览表序号标准编号标准名称实施日期现行有效性1GB50251—2015输气管道工程设计规范2015-10-01现行2GB/T9711—2023石油天然气工业管线输送系统用钢管2024-03-01现行3GB32167—2015油气输送管道完整性管理规范2016-03-01现行4GB/T17747.1~.3—2011天然气压缩因子的计算2012-05-01现行5GB17820—2018天然气2019-06-01现行6GB50028—2006（2020年版）城镇燃气设计规范2020年版现行注：表中标准均为现行有效版本；本计算书同时参考《输气管道设计与管理》（李玉星主编，中国石油大学出版社，2009年第2版）中的工艺计算方法，以及美国石油学会APIRP14E《气液两相流管线设计》中关于冲蚀流速的规定。1.4主要符号与单位本计算书主要符号及其含义、单位见表1-1。表1-1主要符号与单位符号名称单位q_v气体流量（P₀=0.101325MPa，T₀=293K）m³/dP₁、P₂计算段起点、终点压力（绝）MPap_m管道平均压力MPad、D管道内径、外径cm／mmδ钢管计算壁厚mmλ水力摩阻系数—Re雷诺数—Δ气体相对密度（空气=1）—Z气体压缩因子—T、T₀气体平均温度、标准温度KL输气管道计算段长度kmE输气效率系数—K钢管内壁绝对粗糙度mmμ气体动力粘度Pa·sv管内气体流速m/sσs、σh、σL、σe屈服强度、环向应力、轴向应力、当量应力MPaF、φ、t强度设计系数、焊缝系数、温度折减系数—ρ气体密度kg/m³Q_s管道管存气量（标况）m³2基础参数与设计条件2.1气质参数本工程输送天然气气质满足GB17820—2018《天然气》一类气指标要求，主要气质参数见表2-1。压缩因子按GB/T17747.2—2011《天然气压缩因子的计算第2部分：用摩尔组成进行计算》由摩尔组成计算，设计工况（压力约6.3MPa、温度293K）下计算值约为0.90。表2-1天然气气质参数项目单位数值备注相对密度Δ—0.60以空气为基准动力粘度μPa·s1.1×10⁻⁵设计工况压缩因子Z—0.90按GB/T17747.2—2011标准状态密度ρ₀kg/m³0.72P₀=0.101325MPa、T₀=293K水露点℃≤−10交接点，满足运行要求烃露点℃≤−10防止析出凝析液2.2输送工艺参数本工程输送工艺主要设计参数见表2-2。管道纵断面相对高差不超过200m，按GB50251—2015第3.3.2条可采用不考虑高差影响的水平管公式计算。表2-2输送工艺设计参数项目单位数值备注设计输量10⁴m³/d400P₀=0.101325MPa、T₀=293K设计压力MPa6.3管道强度计算基准起点压力P₁（绝）MPa6.3首站出站压力终点最低供气压力（绝）MPa4.0末站进站压力下限管道长度Lkm80首站至末站沿线最大相对高差m≤200按水平管公式计算起点气体温度T₁K303出站温度30℃埋地处土壤温度K283地温10℃平均温度TK293T=(T₁+T₂)/2内壁绝对粗糙度Kmm0.03新管壁输气效率系数E—0.9DN300~800取0.8~0.92.3管材参数管道采用符合GB/T9711—2023《石油天然气工业管线输送系统用钢管》的L360M直缝埋弧焊钢管，焊缝系数φ=1.0，主要管材参数见表2-3。表2-3管材主要参数项目单位数值备注钢级—L360M（X52）GB/T9711—2023最小屈服强度σsMPa360Rt0.5弹性模量EMPa2.06×10⁵—线膨胀系数α1/℃1.2×10⁻⁵—泊松比μ—0.3—焊缝系数φ—1.0符合5.2.2条钢管下沟回填温度t₁℃10—工作温度t₂℃20—2.4计算基准与基本假定（1）气体状态方程按实际气体处理，压缩因子取设计工况计算值0.90；（2）管道内气体流动按稳态等温流动考虑，采用GB50251—2015式（3.3.2-1）输气管道基本公式计算，并以附录A潘汉德尔（PanhandleB）公式校核；（3）沿线相对高差不超过200m，不考虑高差对输量的影响；（4）水力摩阻系数按GB50251—2015式（3.3.2-3）推荐的Colebrook公式迭代计算；（5）输气效率系数E取0.9；管道内壁绝对粗糙度取0.03mm。3水力计算模型与公式3.1输量基本公式按GB50251—2015第3.3.2条第1款，当输气管道纵断面相对高差Δh≤200m且不考虑高差影响时，输气管道输气量按下式计算： qv=1051P1式中：q_v——气体（P₀=0.101325MPa、T₀=293K）的流量（m³/d）；P₁、P₂——输气管道计算段起点、终点压力（绝）（MPa）；d——输气管道内径（cm）；λ——水力摩阻系数；Z——气体压缩因子；Δ——气体相对密度；T——输气管道内气体平均温度（K）；L——输气管道计算段长度（km）。式（3-1）中系数1051为按P（MPa）、d（cm）、L（km）单位制换算后的综合常数。各参数单位给定时，本式与GB50251—2015式（3.3.2-1）完全一致。3.2潘汉德尔（PanhandleB）公式当输气管道中气体流态为阻力平方区时，GB50251—2015附录A推荐采用潘汉德尔B式进行工艺计算。当沿线相对高差Δh≤200m且不考虑高差影响时，输气量按下式计算： qv=11522·E·d2.53式中：E——输气效率系数，当管道公称直径为300mm~800mm时取0.8~0.9，大于800mm时取0.91~0.94；d——输气管道内径（cm）；其余符号同式（3-1）。3.3雷诺数与流态判别雷诺数按下式计算： Re=1.775×10式中：q_v——气体流量（m³/d，P₀=0.101325MPa、T₀=293K）；d——管道内径（m）；μ——气体动力粘度（Pa·s）；Δ——气体相对密度。按雷诺数判别管道内气体流态：Re≤2000为层流区；2000＜Re≤4000为临界过渡区；Re＞4000为紊流区。输气管道一般处于紊流区，并按相对粗糙度进一步划分为水力光滑区、混合摩擦区和粗糙区。3.4水力摩阻系数按GB50251—2015第3.3.2条第3款，水力摩阻系数宜按下式（Colebrook公式）计算： 1λ=-2·lgK式中：K——钢管内壁绝对粗糙度（m）；d——管道内径（m）；Re——雷诺数。当输气管道工艺计算采用手算时，可按GB50251—2015附录A的简化公式分区计算摩阻系数：（1）层流区（Re≤2000）： λ=64Re （2）临界过渡区（2000＜Re≤4000）： λ=0.03 （3-6b）（3）水力光滑区（4000＜Re≤Re₁）： 1λ=1.81·lgR（4）混合摩擦区（Re₁＜Re≤Re₂）： 1λ=-1.81·lgK（5）粗糙区（Re＞Re₂）： 1λ=1.14-2·lgK式中：Re₁、Re₂——流态分区界限雷诺数，按相对粗糙度K/d由穆迪图（Moody图）或《输气管道设计与管理》给出的界限公式确定。本计算书实际计算采用式（3-5）Colebrook公式全流区迭代求解，上述分区公式仅用于流态判别的辅助说明。3.5平均压力与平均温度输气管道平均压力按下式计算： pm=23输气管道内气体平均温度按起点、终点温度算术平均计算： Tm=T1式中：T₁、T₂——计算段起点、终点气体温度（K）。本工程T₁=303K（30℃）、T₂=283K（10℃，接近地温），平均温度T=293K。3.6压缩因子气体压缩因子Z按GB/T17747.2—2011《天然气压缩因子的计算第2部分：用摩尔组成进行计算》由气体摩尔组成、压力和温度计算。设计工况（压力约6.3MPa、温度293K）下，按本工程气质组成计算的压缩因子约为0.90，本计算书取Z=0.90，最终值以气质分析报告及软件计算结果为准。3.7沿线流速管道内气体在压力P处的流速按下式计算： v=4·qv·式中：v——气体流速（m/s）；q_v——标况流量（m³/d）；P、T——计算点压力（Pa）和温度（K）；d——管道内径（m）；P₀、T₀——标准状态压力、温度（0.101325MPa、293K）。4水力计算与管径比选4.1比选方案结合设计输量、设计压力及线路条件，选取DN400、DN500、DN600三个公称直径方案进行比选。各方案钢管规格按第5章强度计算结果选取，见表4-1。表4-1管径比选方案方案公称直径钢管规格（外径×壁厚）内径计算壁厚（线路段）备注方案一DN400φ406.4×7.1392.2mm5.93mmL360M方案二DN500φ508.0×8.7490.6mm7.41mmL360M方案三DN600φ610.0×10.3589.4mm8.90mmL360M4.2各方案水力计算按式（3-1）输气管道基本公式，以设计输量400×10⁴m³/d反算各方案终点压力，并按式（3-3）、式（3-5）计算雷诺数和摩阻系数，计算结果见表4-2。表4-2各方案水力计算结果（设计输量400×10⁴m³/d）方案内径雷诺数Re摩阻系数λ流态终点压力P₂（MPa）压降ΔP（MPa）最大流速（m/s）平均压力（MPa）DN400392.2mm9.87×10^60.0116混合摩擦区4.092.218.555.27DN500490.6mm7.89×10^60.0113混合摩擦区5.690.613.926.00DN600589.4mm6.57×10^60.0110混合摩擦区6.070.232.556.19由表4-2可见：DN400方案在满负荷下终点压力仅约4.09MPa，接近终点最低供气压力4.0MPa，压力裕度不足；DN500方案终点压力约5.69MPa，压降约0.61MPa，水力性能均衡；DN600方案终点压力约6.07MPa，压降仅约0.23MPa，水力余量充足。4.3输量能力校核（双公式验证）按式（3-2）潘汉德尔B式（E=0.9）计算各方案在起点压力6.3MPa、终点压力降至4.0MPa时的最大输气能力，并与设计输量比较，结果见表4-3。表4-3输量能力校核（潘汉德尔B式，P₂=4.0MPa）方案设计输量（10⁴m³/d）计算最大输量（10⁴m³/d）输量富余率DN40040044812%DN50040079098%DN6004001257214%由表4-3可知：DN400方案最大输量约448×10⁴m³/d，仅比设计输量富余约12%，长期满负荷运行适应性差；DN500、DN600方案输量富余率分别约98%和214%，具备较好的运行弹性。该结果与式（3-1）基本公式计算结果相互印证（DN500方案两种方法输量偏差约10%以内），计算口径一致。4.4经济性比较经济性比较按单位长度钢管重量、投资估算（编制时点参考价格水平，正式报审以批复概算为准）及水力性能综合进行，结果见表4-4。投资估算公式为：投资估算＝管重×参考单价×综合系数，其中参考单价按8000元/吨、综合系数1.6（含制管、运输、敷设、防腐及检测等）测算。表4-4技术经济比较（估算）方案管重（t/km）单位长度投资（万元/km）线路总投资估算（万元）满负荷压降（MPa）最大输量（10⁴m³/d）DN40069.989.571592.21448DN500107.1137.1109700.61790DN600152.3195.0155990.231257注：总投资估算为线路钢管及安装费用口径，未含站场、阀室等配套设施；参考单价为编制时点市场参考价，实际造价以批复概算为准。4.5比选结论综合水力性能、输量富余度、压力裕度和投资水平，各方案比较如下：（1）DN400方案：投资最省，但满负荷终点压力仅约4.09MPa，压力裕度不足10%，输量富余率约12%，长期满负荷运行适应性差，且流速相对较高，不推荐。（2）DN500方案：终点压力约5.69MPa，压降约0.61MPa，压力裕度充足；输量富余率约98%；最大流速约3.92m/s，处于经济流速合理区间；投资适中，技术经济综合最优，推荐采用。（3）DN600方案：水力余量最大，但投资较DN500方案高出约42%，且低负荷下流速偏低（约2.55m/s），可能影响清管器运行效率，经济性不佳，不推荐。本计算书推荐采用DN500方案（φ508×8.7，L360M），后续强度、稳定性和安全核验均按推荐方案进行。5壁厚计算与强度校核5.1直管段壁厚计算按GB50251—2015第5.1.2条第1款，直管段管壁厚度按下式计算： δ=P·D2·σs式中：δ——钢管计算壁厚（mm）；P——设计压力（MPa）；D——钢管外径（mm）；σs——钢管标准规定的最小屈服强度（MPa）；φ——焊缝系数；F——强度设计系数，按GB50251—2015表4.2.3选取；t——温度折减系数，当温度小于120℃时取1.0。本工程沿线为二级地区，线路一般段强度设计系数F=0.60；大中型穿越及站场管段按三级地区从严，取F=0.50。各方案壁厚计算结果见表5-1。表5-1壁厚计算结果方案管段类别计算壁厚选用壁厚管段类别计算壁厚选用壁厚DN400线路段（F=0.60）5.93mm7.1mm穿越段（F=0.50）7.11mm8.3mm（从严）DN500线路段（F=0.60）7.41mm8.7mm穿越段（F=0.50）8.89mm9.9mm（从严）DN600线路段（F=0.60）8.90mm10.3mm穿越段（F=0.50）10.68mm11.5mm（从严）注：选用壁厚为按GB/T9711—2023规格系列向上取整值；穿越段选用壁厚在计算壁厚基础上留有余量。线路一般段按φ508×8.7选用。5.2环向应力与轴向应力由内压产生的管道环向应力按下式计算（GB50251—2015附录B）： σh=P·d2·δ式中：P——管道设计内压力（MPa）；d——管子内径（mm）；δ——管子公称壁厚（mm）。受约束的埋地直管段，由内压和温度引起的轴向应力按下式计算（GB50251—2015附录B）： σL=μ·σh式中：σL——管道轴向应力，拉应力为正、压应力为负（MPa）；μ——泊松比，取0.3；σh——由内压产生的管道环向应力（MPa）；E——钢材弹性模量（MPa）；α——钢材线膨胀系数（1/℃）；t₁——管道下沟回填时的温度（℃）；t₂——管道的工作温度（℃）。5.3当量应力校核受约束热胀直管段，按最大剪应力强度理论计算当量应力，并应满足下式要求（GB50251—2015附录B）： σe=σh式中：σe——当量应力（MPa）；σs——管材标准规定的最小屈服强度（MPa）。推荐方案（DN500、φ508×8.7）及比选方案在6.3MPa设计压力下的应力校核结果见表5-2。表5-2强度校核结果（设计压力6.3MPa）方案环向应力σh（MPa）轴向应力σL（MPa）当量应力σe（MPa）允许值0.9σs（MPa）校核结果DN400174.027.5146.5324.0满足DN500177.628.6149.1324.0满足DN600180.329.4150.9324.0满足注：轴向应力按泊松效应与温差应力叠加计算，t₁=10℃、t₂=20℃时温差项为压应力；当量应力按式（5-4）最大剪应力强度理论计算。由表5-2可见，各方案当量应力均小于0.9σs，强度满足要求。5.4径向稳定校核按GB50251—2015第5.1.4条，埋地管道径向稳定应按下列公式校核，钢管水平方向最大变形量不应大于钢管外径的3%： Δx=Z·K·W·D式中：Δx——钢管水平方向最大变形量（m）；D——钢管外径（m）；Z——钢管变形滞后系数，取1.5；K——基床系数，按GB50251—2015附录D选取；W——作用在单位管长上的总竖向荷载（N/m）；Dm——钢管平均直径（m）；E——钢材弹性模量（N/m²）；I——单位管长截面惯性矩（m⁴/m）；Es——土壤变形模量（N/m²）。总竖向荷载与截面惯性矩按下式计算： W=W1＋W式中：W₁——单位管长上的竖向永久荷载（N/m）；W₂——地面可变荷载传递到管道上的荷载（N/m）；δn——钢管公称壁厚（m）。按管顶覆土1.5m、土壤容重1800kg/m³、车辆荷载20kN/m（含冲击影响）计算，推荐方案（DN500）径向稳定校核结果见表5-3。表5-3径向稳定校核结果（DN500）项目数值允许值校核结果竖向永久荷载W₁（N/m）13455——地面可变荷载W₂（N/m）20000——总竖向荷载W（N/m）33455——水平方向最大变形量Δx（mm）6.2≤3%D=15.2mm满足变形率Δx/D1.22%≤3%满足6安全核验6.1压力安全核验推荐方案（DN500）在设计输量400×10⁴m³/d下，终点压力约5.69MPa，高于末站最低供气压力4.0MPa，压力裕度约1.69MPa，满足供气压力要求；管道沿线各点压力均不高于设计压力6.3MPa，压力系统安全。对输量波动工况，按式（3-1）复核：当输量降至320×10⁴m³/d时终点压力约5.92MPa，升至480×10⁴m³/d时约5.41MPa，均满足终点压力不低于4.0MPa的要求（详见第7章敏感性分析）。6.2流速与冲蚀核验输气干线经济流速一般为8~12m/s。按式（3-9）计算，推荐方案在设计输量下入口流速约3.55m/s、出口流速约3.92m/s，最大流速约3.92m/s，低于经济流速上限，同时可满足清管器最低运行速度要求。按APIRP14E推荐的冲蚀流速公式进行核验： ve=1.22·Cρ式中：ve——冲蚀流速（m/s）；ρ——气体密度（kg/m³）；C——经验常数，连续运行无固体颗粒工况取100。各方案在设计输量下的流速与冲蚀流速核验结果见表6-1。表6-1流速与冲蚀校核方案入口流速（m/s）出口流速（m/s）最大流速（m/s）冲蚀流速（m/s）核验结果DN4005.558.558.5517.3满足DN5003.553.923.9217.3满足DN6002.462.552.5517.3满足注：冲蚀流速按管内气体密度较低（终点）工况取不利值计算。由表6-1可见，各方案最大流速均远低于冲蚀流速，且DN500方案流速处于经济流速合理区间，安全性和经济性兼顾。6.3超压保护核验本工程按GB50251—2015第3.4节设置超压保护。首站出站设置压力调节与安全泄放装置，末站及沿线截断阀室设置超压联锁；安全泄放装置的整定压力按现行规范确定，确保管道各点压力不超过设计压力6.3MPa。本工程线路段按二级地区F=0.60设计，不属于须按一级一类地区（F=0.80）设置超压保护安全阀的特殊情形，但站场仍配置超压泄放与放空设施，并在首站配置出站ESD紧急截断。6.4清管与投产工况核验（1）清管工况：推荐方案设计输量下管内流速约3.5~3.9m/s，高于清管器稳定运行的最低速度（一般不小于1m/s），清管器可正常通过；投产前按分段清管与测径方案执行，清管器运行速度通过首站节流控制；（2）投产置换工况：采用氮气隔离置换，置换气量按管道几何容积计算，DN500管道几何容积约15123m³，按1.5倍管道容积预留氮气量；（3）试压工况：线路管道强度试压与严密性试压按GB50251—2015第8章及设计文件执行，试压前对试压段低点环向应力进行复核，确保不超过管材最小屈服强度的105%。6.5停输与管存调峰核验管道停输后，管内气体压力将趋于平均压力。管道管存气量（标况）按下式计算： Qs=π·d式中：Qs——管道管存气量（标况，m³）；d——管道内径（m）；L——管道长度（m）；pm——平均压力（MPa）；Tm——平均温度（K）；Zm——平均温度压力下压缩因子；P₀、T₀——标准状态参数。各方案管道几何容积与管存气量计算结果见表6-2。表6-2管存气量计算方案管道几何容积（m³）平均压力（MPa）管存气量（10⁴m³）DN40096655.2756DN500151236.00100DN600218276.19148推荐方案管存气量约100×10⁴m³，约占设计日输量的25%，具备一定的末端调峰与事故应急供气能力。停输工况下，若首站短时中断供气，管道依靠管存可按末端最低负荷维持一定时间，具体维持时间由运行方案动态模拟确定；停输期间应加强压力监视，防止误操作超压。6.6气质与输送安全核验（1）输送介质为经处理的商品天然气，气质满足GB17820—2018《天然气》要求，水露点、烃露点经脱水脱烃处理满足管道输送要求，正常工况下管道内不会形成水合物；（2）管道沿线设置线路截断阀室，阀室间距满足GB50251—2015及GB32167—2015关于高后果区识别与应急截断的要求，事故状态下可快速截断，减少泄漏量；（3）管道完整性管理按GB32167—2015《油气输送管道完整性管理规范》执行，投产后开展高后果区识别、风险评价与完整性评价，保障管道全生命周期安全。7结果分析与工程指导意义7.1计算结果汇总推荐方案（DN500，φ508×8.7，L360M）主要计算结果汇总见表7-1。表7-1推荐方案计算结果汇总项目单位数值设计输量10⁴m³/d400起点压力（绝）MPa6.3终点压力（绝）MPa5.69沿程压降MPa0.61水力摩阻系数λ—0.0113雷诺数—7.89×10^6最大流速m/s3.92最大输量（潘汉德尔B式）10⁴m³/d790环向应力σhMPa177.6当量应力σe（≤0.9σs=324MPa）MPa149.1径向变形率Δx/D—1.22%（≤3%）管存气量10⁴m³1007.2敏感性分析为考察运行参数变化对推荐方案终点压力的影响，对输量、内壁粗糙度、平均温度进行敏感性分析，结果见表7-2。表7-2敏感性分析结果（DN500）工况输量（10⁴m³/d）终点压力（MPa）压力裕度（MPa）设计输量的80%320×10⁴5.921.92设计输量的100%400×10⁴5.691.69设计输量的120%480×10⁴5.411.41粗糙度K=0.02mm—5.731.73粗糙度K=0.03mm—5.691.69粗糙度K=0.05mm—5.641.64平均温度288K（15℃）—5.701.70平均温度293K（20℃）—5.691.69平均温度298K（25℃）—5.681.68由表7-2可知：（1）输量是影响终点压力的主要因素。输量由设计值增加20%至480×10⁴m³/d时，终点压力降至约5.41MPa，仍有约1.41MPa裕度；输量降低至320×10⁴m³/d时终点压力回升至约5.92MPa。推荐方案对输量波动具有较强的适应性。（2）内壁粗糙度对压降影响明显。运行期管内壁结垢或腐蚀使粗糙度由0.03mm增至0.05mm时，终点压力下降约0.06MPa；加强气质控制与定期清管，可将粗糙度维持在较低水平，减缓输量衰减。（3）平均温度对压降影响相对较小，温度每升高5K，终点压力约下降0.01MPa，夏季高温工况下需关注压缩因子变化对输量的影响。7.3工程指导意义（1）管径选择：推荐DN500方案，既满足设计输量及压力要求，又留有约98%的输量富余和约1.69MPa的压力裕度，兼顾投资与运行弹性；后续若输量规划上调，可结合增压方案评估DN500增压输送或直接扩建DN60