DB62T 3275 2024 矩形钢管混凝土桁架组合梁桥设计标准

DB62/T3275-2024矩形钢管混凝土桁架组合梁桥设计标准甘肃省住房和城乡建设厅联合发布甘肃省市场监督管理局3甘肃省住房和城乡建设厅公告经甘肃省住房和城乡建设厅丶甘肃省市场监督管理局共同组织专家审查,现批准发布《岩土工程水质分析标准》《农村房屋高强增韧加固混凝土抗震加固应用技术导则》《城镇道路塌陷隐患探测和风险评估预警技术标准》《矩形钢管混凝土桁架组合梁桥设计标准》《钢筋混凝土结构砌体填充墙拉结筋预锚固施工技术项标准(见附件)为甘肃省地方标准。附件:甘肃省地方标准发布信息甘肃省住房和城乡建设厅甘肃省市场监督管理局4

附件甘肃省地方标准发布信息标准编号标准名称主编单位实施日期1DB62/T岩土工程水质分析标准甘肃省建筑设计研究研岩土工程有限公司2DB62/T农村房屋高强增韧加固混凝土抗震加固应用技术导则甘肃省建材科研设计院有限责任公司丶河北省建筑科学研究院有限公司3DB62/T城镇道路塌陷隐患探测和风险评估预警技术标准甘肃中建市政工程勘察设计研究院有限公司丶中科云图科技有限公司4DB62/T矩形钢管混凝土桁架组合梁桥设计标准中国市政工程西北设计研究院有限公司丶长安大学5DB62/T钢筋混凝土结构砌体填充墙拉结筋预锚固施工技术标准甘肃省第五建设集团有限责任公司丶甘肃省建设投资(控股)集团有限公司6DB62/T建筑结构抗连续倒塌技术标准甘肃省城乡规划设计研究院有限公司丶兰州理工大学7DB62/T村庄建设设计标准甘肃省建筑科学研究院(集团)有限公司5根据甘肃省住房和城乡建设厅《关于下达〈2022年甘肃省工程建设标准及标准设计编制项目计划(第一批)〉的通知》(甘建标〔2022〕129号)的要求,标准编制组经广泛调查研究,认真总结甘肃省矩形钢管混凝土桁架组合梁桥工程经验,参考国内现行有关标准,并在广泛征求意见的基础上,制定本标准。本标准共分9章和1个附录,主要内容包括:总则、术语和符本标准由甘肃省工程建设标准管理办公室负责管理,由中国市政工程西北设计研究院有限公司负责具体技术内容的解释。在执行过程中如有意见或建议,请反馈至中国市政工程西北设计研究院有限公司(地址:甘肃省兰州市城关区定西路459号,邮编:主编单位:中国市政工程西北设计研究院有限公司长安大学参编单位:中建科工集团有限公司中国建筑第八工程局有限公司西北农林科技大学兰州交通大学兰州理工大学上海市政工程设计研究总院(集团)有限公司6甘肃省土木建筑学会主要起草人:蒲北辰刘彬刘永健初黎明马国纲姜磊朱安静童景盛庞伟孙明贺马骏李懋军孙海峰李文栋孙笑张博柳生瀚田昱吴应杨张雪梅李周李黎刘江张熙胤李万润袁华平柳顺贵魏晋高锦纯谈宏生马迪黎大玮主要审查人:张国庆李林蔺鹏臻杨竹溪郑世钧7 2术语和符号 3基本规定 4.4非钢管内混凝土 5计算要求 5.2作用及作用效应组合 6承载能力极限状态计算 6.2构件承载力计算 6.4连接件承载力计算 6.5组合桁梁承载力计算 6.7混凝土桥面板计算 8 7正常使用极限状态计算 7.2变形及预拱度设置 8结构构造 8.3桥面板及连接件构造 8.6墩(柱)构造 附录A轴心受压构件的稳定系数φ 本标准用词说明 引用标准名录 附:条文说明 9contents ……… 11.0.1为了钢结构桥梁工程设计的安全与合理,加强矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的设计质量,做到技术先进丶经济合理丶安全1.0.2本标准适用于甘肃省新建的城镇矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的设计。1.0.3矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的设计除应符合本标准外,尚应符合国家和甘肃省现行有关标准的规定。22术语和符号_由矩形钢管和管内填充混凝土共同承担荷载的构件。r由全填充混凝土或部分填充混凝土的弦杆与空管腹杆组成的矩形钢管桁架。由矩形钢管混凝土桁架与上覆混凝土桥面板形成的组合梁桥。采用设置加劲肋丶局部增加壁厚等方法加强的管节点。withPBL在矩形钢管内壁设置纵向通长PBL加劲肋,并填充混凝土的结构。_具有高流动度丶不离析丶均匀和稳定等特性,浇筑时依靠其自3重流动,无须振捣而达到密实,硬化时依靠膨胀剂及反应水作用,使混凝土微量膨胀而补偿收缩的混凝土。在普通的混凝土中添加-定的膨胀剂,使混凝土在水化期间能够依靠膨胀剂的作用而发生-定的膨胀,从而弥补混凝土的收缩,达到防治混凝土裂=,提高混凝土性能的目的。在矩形钢管混凝土轴心受压构件中,管内混凝土的抗压承载力占全部截面承载力的比例。荷载作用下杆件内力与杆件发生强度破坏时承载力的比值。具有超高力学性能丶超高抗渗性能的高韧性水泥基复合材料,简称UHPC120丶UHPC140等,分别代表立方体抗压强度标准值为碱激发混凝土是采用氢氧化钠等作为碱性激发剂,与粉煤灰丶型混凝土。Ec_____混凝土弹性模量;Es_____钢材弹性模量;fck4,fcu\fcuk_____立方体抗压强度\标准值;,fd_____钢材抗压强度设计值;fdi_____腹杆钢材抗拉(抗压和抗弯)强度设计值;fdo_____弦杆钢材的强度设计值;ffk\ffd_____混凝土抗折强度标准值\设计值;fk_____弦杆强度设计值;ftk\ftd_____混凝土轴心抗拉强度标准值\设计值;fy_____钢材屈服强度;fyp_____PBL钢材屈服强度;fyi_____腹杆钢材屈服强度;fyo_____弦杆钢材屈服强度;fsd_____PBL开孔中贯通钢筋抗拉强度设计值;fsu_____圆柱头焊钉极限抗拉强度最小值;fvd_____钢材抗剪强度设计值;GG_____钢材剪切模量;τc_____UHPC抗剪强度;μc_____混凝土的泊松比;α_____线膨胀系数。2.2.2作用和作用效应的有关符号M____弯矩设计值;Mu_____只有弯矩作用时净截面的受弯承载力设计值;Mux\Muy_____绕x\y轴截面受弯承载力设计值;Mx\My_____绕主轴x\y轴作用的弯矩设计值;N____轴心压力设计值;Nc_____按铰接桁架计算的桥面板的轴力设计值;NEx_____欧拉临界力;Nsb\Nw_____按铰接桁架计算的下弦杆和腹杆的轴力设计值;5N_____轴心抗压强度设计值;N_____矩形钢管节点承载力;N_____矩形钢管混凝土受压腹杆节点承载力;Nt_____轴心拉力设计值;R____构件承载力设计值;Rc_____按铰接桁架计算得到的混凝土板的轴心受压或轴心受拉承载力;Rsb\Rw_____按铰接桁架计算得到的下弦杆和腹杆的轴心受压或轴心受拉承载力;s_____作用效应的组合设计值;sh,C____热点应力法疲劳细节类别;sh,D____正热点应力常幅疲劳极限;Ⅴ____节点间隙处弦杆所受的剪力;_____每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵向受剪承载力设计值;_____每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵向剪力;_____正常使用极限状态下的连接件剪力设计值;_____圆柱头焊钉连接件受剪承载力设计值;σ0_____节点两侧弦杆轴心压应力的较大绝对值;σⅢ_____支管拉压平衡荷载\主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况下名义应力幅;Δσp_____按疲劳荷载计算模型Ⅰ计算得到的正应力幅;ΔσD____正应力常幅疲劳极限;Δτp_____按疲劳荷载计算模型Ⅰ计算得到的剪应力幅;ΔτL____剪应力幅疲劳截止限;ΔσC\ΔτC____疲劳细节类别抗力。62.2.3几何参数的有关符号Ab_____局部受压计算底面积;AC____混凝土截面面积;A_____开孔加劲肋的混凝土榫横截面面积;Ag_____受剪粗骨料的横截面面积;APBL____PBL截面面积;AS____钢管截面面积;ASt\ASb_____上\下弦杆的截面面积;ASn_____钢管的净截面面积;_____圆柱头焊钉连接件杆部截面面积;AⅤ____弦杆的横截面面积;AW____腹杆截面面积;A1_____局部受压面积;H____桁架高度;IS____钢管截面的惯性矩;IC____混凝土截面的惯性矩;L_____墩(柱)有效约束长度;a_____节间距;b_____矩形钢管截面平行于弯曲轴的边长;i_____第i个腹杆的截面宽度;o_____弦杆的截面宽度;d_____开孔钢板的圆孔直径(mm);n_____管内混凝土受压区高度;dr_____钢筋的公称直径;dS____孔中贯通钢筋直径;dSS____焊钉连接件杆部的直径;h_____矩形钢管截面垂直于弯曲轴的边长;7ss_____焊钉连接件的抗剪刚度;ps_____开孔板连接件的抗剪刚度;lo_____计算长度;ro_____矩形钢管混凝土轴心受压构件截面的当量回转半径;max_____正常使用极限状态下结合面最大滑移量;u_____达到剪切强度时对应的试件单位长度相对滑移量;t_____板厚;ti_____第i个腹杆的截面厚度;tp_____PBL加劲肋的厚度;2.2.4计算系数及其他有关符号Kc\Ksb\Kw_____分别为组合桁梁桥面板\下弦杆和腹杆的效率系数;Nn_____组合桁梁节间数;c_____混凝土抗压强度提高系数;x_____钢管参与横向局部承压工作系数;s_____钢管纵向容许应力折减系数;_____混凝土工作承担系数;αⅤ____剪力对弦杆轴心承载力的影响系数;β_____支主管宽度比;βc_____混凝土强度影响系数;β1_____管内混凝土局部受压强度提高系数;Y____桥梁结构重要性系数;Yc_____混凝土粗骨料修正系数;YFf_____疲劳荷载分项系数;YMf_____疲劳抗力分项系数;8ε_____钢号修正系数;η_____考虑PBL承担轴向荷载作用的系数;λ_____长细比;λJ____剪跨比;λx_____矩形钢管混凝土弯矩作用平面内的长细比;λ0_____相对长细比;ξ_____套箍指标;φ_____轴心受压构件的稳定系数;eff_____考虑节点破坏和腹杆杆件破坏的等效抗力折减系数;xy_____弯矩作用平面内丶外的轴心受压稳定系数;φ1_____受压腹杆的整体稳定折减系数;_____发生节点破坏时腹杆的抗力折减系数。93基本规定3.0.1矩形钢管混凝土桁架组合梁桥采用以概率理论为基础的极限状态法设计,并按照持久状况丶短暂状况丶偶然状况及地震状况,进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。3.0.2矩形钢管混凝土桁架组合梁桥中的钢结构构造细节应满足相关要求。3.0.3构件承载力计算时应计入钢管初应力和混凝土脱空的影响。3.0.4矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的设计应根据其所处环境条件和设计使用年限要求进行耐久性设计。3.0.5矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的设计应满足施工丶运营管理与养护的要求。4.1.1矩形钢管混凝土构件中的钢材,应根据结构的重要性丶荷载特征丶应力状态丶连接方怯丶环境条件等因素确定强度和质量等级。管有防止层状撕裂的要求时,其材质应符合《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定。4.1.3矩形钢管宜采用焊接直=钢管或无=钢管,当截面尺寸较大时,应采用四块板焊接形成的矩形钢管。4.1.4结构中普通钢筋和预应力钢筋应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的规定。415钢材应针对桥址大气腐蚀环境和涂层体系保护年限,按现行《城镇桥梁钢结构防腐蚀涂装工程技术规程》CJJ/T235进行防腐涂装设计。4.2连接材料4.2.1用于矩形钢管混凝土构件的焊接材料应符合下列要求:1手工焊接用的焊条,应符合《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T5117或《热强钢焊条》GB/T5118的规定,焊条型号应与被焊钢材的力学性能相适应;2自动或半自动焊接用的焊丝与焊剂应与被焊钢材相适应,3二氧化碳气体保护焊接用的钢丝,应符合《熔化极气体保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝》GB/T8110的规定;4当两种不同钢材焊接时,应采用与强度较低的一种钢材相适用的焊条或焊丝。4.2.2用于矩形钢管混凝土构件的连接紧固件应符合下列要求:1普通螺栓应符合《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782的规定;2高强度螺栓应符合《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228\《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T1229\《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230\《钢结构用高强度大六角头螺栓\大六角螺母\垫圈技术条件》GB/T1231或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定,其预应力和摩擦面的抗滑移系数应按3焊钉应符合《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的规定,焊钉的钢材屈服强度不应低于235Mpa。4.3钢管内混凝土4.3.1钢管内灌注的混凝土应采用自密实补偿收缩混凝土,性能指标应满足下列要求:1力学性能应满足设计要求;2密闭环境下混凝土自由膨胀率应控制在2×10_4~6×_4,其稳定收敛期应小于60d;3自密实补偿收缩混凝土工作性能指标应满足表4.3.1的要求。泵送灌注时间(h)坍落度扩展度U形箱填充高斗通过时间(s)T50初凝时间(h)终凝时间(h)人泵人泵无障碍4掺加高效减水剂和膨胀剂。选用的高效减水剂应具有保塑丶缓凝的功能,减水率应大于25%,且制备的混凝土拌合物含气量应小于2.5%。选用的膨胀剂应对混凝土工作性能影响小丶膨胀性能稳定,水中限制膨胀率7d大于0.05%,空气中[温度20℃±2℃,相对湿度(60±5)%]21d大于0。4.3.2钢管与混凝土强度等级匹配应符合下列要求:2Q355受压钢管,宜配不低于C40级的混凝土;4.4非钢管内混凝土4.4.1结构中非钢管内的混凝土材料可采用普通混凝土丶UH一PC丶碱激发混凝土,其中普通混凝土应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的规定,UHPC应符合本标准4.4.2水泥宜采用品质稳定丶强度等级不低于42.5级的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥,其性能应符合《通用硅酸盐水泥》GB175的规定。4.4.3粉煤灰应符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB/T1596的规定,硅灰应符合《砂浆和混凝土用硅灰》GB/T27690的规定。当采用其他矿物掺合料时,应通过试验进行验证,确定其性能满足工程应用要求后方可使用。4.4.4骨料应使用sio2含量大于90%丶含泥量不大于0.5%的石英砂。不同粒级石英砂的超粒径颗粒含量限制值应符合表4.4.4的规定。表4.4.4不同粒级石英砂的超粒径颗粒含量粒级要求1.25~0.63mm粒级质量百分比(%)4.4.5钢纤维性能指标应满足:直径0.12mm~0.23mm,长度4.4.6减水剂应符合《混凝土外加剂》GB8076和《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119的规定。宜选用高性能减水剂,减水剂的减水率宜大于30%。胀剂的相关技术要求。4.4.9掺用改善拌合物和UHPC性能的其他外加剂时,其性能应符合现行国家标准的规定;且应通过试验,确定UHPC性能满足工程应用要求后方可使用。,,fck丶轴心抗压强度设计值fcd丶抗折强度标准值ffk丶抗折强度设计值ffd4.4.11UHPC的抗剪强度可通过试验确定。可按下怯计算:当无试验资料时,τc=Yfck(4.4.11)怯中:Y____系数,取0.095。表4.4.10UHPC强度等级UHPC强度等级立方体抗压强度标准值fcu,k(MPa)轴心抗压强度标准值fck(MPa)轴心抗压强度设计值fcd(MPa)抗折强度标准值ffk(MPa)5674.4.12UHPC的抗压、抗拉弹性模量采用100mm×100mm×300mm的试件,按《混凝土物理力学性能试验方法标准》GB/T验确定。当无试验资料时,不同强度等级UHPC的弹性模量可按表4.4.12不同强度等级UHPC的弹性模量(GPa)UHPC强度等级4.4.13UHPC的剪切模量Gc可按下怯计算:G怯中:Gc_____UHPC的剪切模量(MPa));Ec_____UHPC的抗压/抗拉弹性模量(MPa);μc_____UHPC的泊松比,按照本标准第4.4.14条取值。4.4.14UHPC的泊松比μc取0.2,温度线膨胀系数“c取_5/℃。表4.4.15UHPC的收缩应变和徐变系数养护条件收缩应变(x10_6)徐变系数自然养护(相对湿度50%~70%)高温蒸汽养护4.4.16钢筋在UHPC内的锚固长度取值应符合以下规定:1当钢筋达到其屈服强度时,锚固长度为6dr,其中dr为钢筋的公称直径;2当钢筋达到其极限强度时,锚固长度为9drO5计算要求5.1.1矩形钢管混凝土桁架组合梁应进行强度丶刚度和稳定性验算。5.1.4矩形钢管混凝土桥墩(柱)应进行地震作用下验算。5.1.5矩形钢管混凝土桁架组合梁在持久状况下结构体系不应发生改变,其横桥向抗倾覆性能应按《公路钢筋混凝土及预应力混5.2作用及作用效应组合5.2.1作用的分类丶组合及结构重要性系数丶汽车荷载冲击系52.3计算体系温差引起的效应按当地极端最高和最低温度确定。当无桥位调查温度资料时,应按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60中的规定取值。5.2.4计算单管截面的温差效应时,可采用图5.2.4(a)的温度梯度曲线;计算桁怯主梁丶墩(塔)丶组合墩(塔)或混合墩(塔)截面的温差效应时,可采用图5.2.4(b)的温度梯度曲线。温度T1丶T2钢管表面涂层单管桁怯结构T1T2T12T2680浅色(白色、银白色等)8650《公路桥梁抗风设计规范》JTG/T3360-01的规定。5.3作用效应计算5.3.1应按弹性方法进行计算,并计入结构的二阶效应影响。5.3.2应计入施工方法及工序对结构受力的影响。5.3.3应计入混凝土收缩徐变等因素的影响。计算徐变变形及其在超静定结构中产生的附加内力时,徐变系数可按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362规定和降温15oC两种情形计算,并取两者的最不利采用。5.3.4抗震设计应按照以下作用效应设计:2地震作用,包括地震动的作用和地震土压力丶动水压力等;3在进行支座等墩梁连接构件抗震验算时,还应计入50%的均匀温度作用效应。5.3.5地震作用效应组合应包括本标准第5.3.4条的各种作用效应的最不利组合。地震作用效应的组合系数应取1.0,当有特殊规定时,组合系数应按相关规定取值。5.4.1应采用静力方法计算主梁的内力和变形。5.4.2施工阶段矩形钢管内混凝土未达到设计强度的85%时,构件的承载力丶变形和稳定应按钢结构计算。施工阶段的荷载应应计入偏心弯矩对节点强度和杆件承载力的影响,可按图5.4.3_2图5.4.3_1K形和N形管节点的偏心和间隙铰接桁架内力计算模型刚接桁架内力计算模型5.4.4对分配有弯矩的每个腹杆应按照节点在腹杆轴力和弯矩共同作用下的相关公怯验算节点强度。5.4.5对分配有弯矩的弦杆和腹杆按偏心受力构件进行验算。5.4.6作为桥门架腿杆的主桁斜杆或竖杆计算应符合下列要求:1计算应考虑桥门架在横向力作用下产生的轴向力和弯矩;2计算应视桥门架为下端固定的框架;3由于风力作用使桥门架斜腿所产生的轴向力的水平分力,应计入下弦杆内力之中。5.4.7矩形钢管混凝土受压构件中混凝土工作承担系数αc应控怯中:fcd_____混凝土抗压强度设计值(Mpa);fd_____钢材抗压强度设计值(Mpa);Ac_____混凝土截面面积(mm2);AS____钢管截面面积(mm2)。5.4.8矩形钢管混凝土构件的刚度,应按下列公怯计算:受压轴向刚度:EA=EsAs+EcAc(5.4.8_1)受拉轴向刚度:弯曲刚度:EI=EsIs+0.8EcIc怯中:Es_____钢材弹性模量(Mpa);Ec_____混凝土弹性模量(Mpa);Is_____钢管截面的惯性矩(mm4);Ic_____混凝土截面的惯性矩(mm4)。5.4.9杆件的计算长度应按下列规定取值:1弦杆在主桁平面内的计算长度取主桁的节间长度;2弦杆在主桁平面外的计算长度取侧向支撑点的间距;3腹杆在除支座平面的计算长度取0.75倍腹杆几何长度,支座处取节间长度。5.4.10矩形钢管混凝土墩(柱)的计算长度l0宜按表5.4.10取值,对于表5.4.10边界条件以外或变截面矩形钢管混凝土墩(柱)可采用有限元方法计算。边界条件计算长度两端简支l0=L两端固定注:L_____墩(柱)有效约束间的长度。5.4.11组合桁梁的整体分析应符合下列规定:1混凝土板按全预应力混凝土构件或部分预应力混凝土A类构件设计时,应采用未开裂分析方法,组合梁截面刚度取未开裂截面刚度;2当混凝土板按部分预应力混凝土B类构件或普通钢筋混凝土构件设计时,应采用开裂分析方法,中间支座两侧各0.15倍梁跨度范围内组合梁截面刚度取开裂截面刚度,其余区段组合梁截面刚度取未开裂截面刚度。5.4.12钢管混凝土界面剪切滑移本构关系应采用下怯,剪切一滑移剪切模量与剪切强度各参数应按表5.4.12取值。怯中:Gs_____剪切模量(Mpa);τu_____剪切强度(Mpa));Su____达到剪切强度时对应的试件单位长度相对滑移量。构件类型G矩形钢管混凝土构件pBL加劲型矩形钢管混凝土构件5.4.13桥梁结构动力计算模型应能正确反映桥梁上部结构、下部结构、支座和地基的刚度、质量分布及阻尼特性,从而保证在地震作用下引起的惯性力和主要振型能得到正确反映。桥梁结构的动力计算模型应满足下列要求:1计算模型中的梁体和钢管混凝土柱可采用空间杆系单元模拟,单元质量可采用集中质量代表;柱肢和梁体的单元划分应反映结构的实际动力特性;2支座单元应真实反映支座的力学特性;3在多遇地震作用下,钢管混凝土结构的阻尼比为0.04;在罕遇地震作用下,阻尼比可取0.05;在其他情况下阻尼比可取0.035;进行时程分析时,可采用瑞利阻尼;4在多联跨桥梁中,计算联跨的模型应考虑相邻联跨和边界条件的影响;5对采用桩基础的桥梁,抗震分析计算模型应考虑桩土相互作用,桩土相互作用可用等代土弹簧模拟,等代土弹簧的刚度可采用m法计算。5.4.14对于采用钢管混凝土桥墩的桥梁,可按照桥墩主要受力构件丶次要受力构件和一般受力构件的重要层级,分层级进行构件的尺寸和刚度设计,并宜采用以下三种抗震设计准则:1在低于本地区设防烈度的多遇地震作用下,桥墩所有构件均处于弹性状态;2在相当于本地区设防烈度的地震作用下,钢管混凝土柱处于弹性状态,柱之间的缀材或横向联系等发生屈曲,柱肢等主体结构处于弹性状态;3在高于本地区设防烈度的罕遇地震作用下,钢管混凝土柱之间的缀材或横向联系发生屈曲破坏,柱肢发生弹塑性变形,承载力降低,但桥梁结构不致倒塌。5.4.15本地区多遇地震动丶设防地震动和罕遇地震动的超越概多遇地震动设防地震动罕遇地震动城镇桥梁10%/50年5.4.16矩形钢管混凝土柱肢具有良好的耗能能力及抗震性能,其荷载一位移滞回曲线(图5.4.16)形状应较为饱满,总体呈稳定5.4.17在抗震计算分析中,矩形钢管混凝土柱肢骨架曲线(图5.4.17)可简化为“三折线”模型,其受力状态可分为三个阶段:弹性阶段丶弹塑性阶段和破坏阶段。图5.4.16钢管混凝土墩(柱)肢滞回曲线图5.4.17钢管混凝土墩(柱)肢骨架模型6承载能力极限状态计算Y0怯中:S_____作用效应的组合设计值;R____构件承载力设计值;Y0_____桥梁结构重要性系数。6.2构件承载力计算6.2.1矩形钢管混凝土受压构件承载力应满足下列公怯要求:Nu=kSfdAS+kcfcdAc(6.2.1_2)怯中:N____轴心压力设计值(N);Nu__轴心抗压强度设计值(N);kS____钢管纵向容许应力折减系数;c_____混凝土抗压强度提高系数;AS____钢管截面面积(mm2),钢管截面有削弱时取AS=ASn;KP_____钢管初应力折减系数,按本标准6.2.3条计算;Kd_____混凝土脱空折减系数,按本标准6.2.4条取值;ξ_____套箍指标,ξ=fdAS/fcdAc。6.2.2PBL加劲型矩形钢管混凝土受压构件承载力应按怯下列公怯计算:YN≤KpKd[(kS+η)fdAS+kcfcdAc](6.2.2_1)η=APBL/AS(6.2.2_4)怯中:η_____PBL分担轴向荷载作用系数;APBL____PBL截面面积(mm2)。6.2.3钢管混凝土构件钢管初应力折减系数Kp应按下怯计算:怯中:⑴____钢管初应力度,按下怯计算,不应超过0.65;怯中:σ0_____钢管初应力(MPa)),取钢管截面初应力的最大值。6.2.4钢管混凝土承载能力极限状态验算时,应计入钢管内混凝土脱空影响,脱空折减系数Kd取值0.95,并应符合下列要求:1当钢管混凝土脱空高度大于5mm时,应对钢管内混凝土脱空缺陷进行修补灌注;2钢管混凝土断面不得出现周边均匀型脱空的缺陷。6.2.5受压构件的稳定性应满足下列公怯要求:5+0.3λ0+λ_,053λ0+怯中:φ_____轴心受压构件的稳定系数,可按附录A查表;fy_____钢材的屈服强度(Mpa);λ0_____矩形钢管混凝土轴心受压构件的相对长细比;λ_____矩形钢管混凝土轴心受压构件的长细比;r0_____矩形钢管混凝土轴心受压构件截面的当量回转半径(mm)。6.2.6矩形钢管混凝土受拉构件承载力按下怯验算:YNt≤fdAS(6.2.6)怯中:Nt_____轴心拉力设计值(N)。图6.2.7极限状态下的截面应力分布Mu=fd[0.5AS(h_2t_dn)+bt(t+dn)](6.2.7_3)怯中:αc_____混凝土工作承担系数,按怯(5.4.7)计算;Mu_____只有弯矩作用时净截面的受弯承载力设计值(N.M____弯矩设计值(N.mm);t_____钢管壁厚(mm);b\h_____分别为矩形钢管截面平行\垂直于弯曲轴的边长(mm);dn_____管内混凝土受压区高度(mm)。6.2.8弯矩作用在一个主平面内的矩形钢管混凝土压弯构件,其稳定性应同时满足下列公怯要求:Y(6.2.8_2)怯中:NEx___欧拉临界力(N);x_____弯矩作用平面内的轴心受压稳定系数;y_____弯矩作用平面外的轴心受压稳定系数;Mux_____绕x轴的截面受弯承载力设计值(N.mm),按怯λx_____矩形钢管混凝土弯矩作用平面内的长细比;Mx_____绕主轴x轴作用的弯矩设计值(N.mm)。6.2.9弯矩作用在一个主平面内的矩形钢管混凝土拉弯构件,其承载力应下怯验算:Y(6.2.9)怯中:Mu_____按矩形空钢管受弯构件计算(N.mm)。6.2.10弯矩作用在两个主平面内的双轴压弯矩形钢管混凝土构件,其承载力应同时满足下列公怯要求:Y怯中:My_____绕主轴y轴作用的弯矩设计值(N.mm);Muy_____绕y轴的截面受弯承载力设计值(N.mm),按怯(6.2.7_3)计算。6.2.11双轴压弯矩形钢管混凝土构件绕主轴x轴的稳定性,应同时满足下列公怯的要求:6.2.12双轴压弯矩形钢管混凝土构件绕主轴y轴的稳定性,应同时满足下列公怯的要求:6.2.13弯矩作用在两个主平面的双轴拉弯矩形钢管混凝土构件,其承载力应满足下怯要求:6.2.14矩形钢弦杆和钢腹杆承载力应符合《公路钢结构桥梁设节点承载力计算主桁节点可采用弦杆内未灌注混凝土的矩形钢管节点和弦杆内灌注混凝土的矩形钢管混凝土节点两种类型按照节点的节点类型6.3.2矩形钢管T丶Y和X型节点承载力计算应符合下列要求。1当β≤0.85时,矩形钢管节点承载力的设计值应按下列公怯计算:n6.3.2_1(6.3.2_2)当弦杆受拉时:怯中:Nui_____矩形钢管节点承载力(N),i=1或2,其中1代表受拉支管,2代表受压支管;hi_____第i个腹杆的截面高度(mm);i_____第i个腹杆和弦杆轴线间小于直角的夹角(。);o_____弦杆的截面宽度(mm);o_____弦杆的截面厚度(mm);fdo_____弦杆钢材的强度设计值(Mpa);β_____支管与主管宽度比;σo_____节点两侧弦杆轴心压应力的较大绝对值(Mpa);ψn_____参数,按怯(6.3.2_2)或(6.3.2_3)计算。2当β=1时,矩形钢管节点承载力设计值应按下列公怯计算:(6.3.2_4)算:(6.3.2_5)当腹杆受拉时:fk=fdo(6.3.2_6)当腹杆受压时:__对于T\Y型节点:fk=o.8φfdo(6.3.2_7)__对于X型节点:fk=(0.65sinθi)φfd0(6.3.2_8)怯中:fⅤ____弦杆钢材抗剪强度设计值(Mpa);fk_____弦杆强度设计值(Mpa);φ_____长细比按怯(6.3.2_9)确定的轴心受压构件的稳定系数。3当0.85<β<1时,腹杆在节点处的承载力设计值按怯(6.3.2_1)和怯(6.3.2_4)所计算的值,根据β进行线性插值计算,应小于下列公怯计算值:iiei)tifdi(6.3.2_10)i≤bi(6.3.2_11)怯中:fdi_____腹杆钢材抗拉(抗压和抗弯)强度设计值(Mpa));i_____第i个腹杆的截面宽度(mm);i_____第i个腹杆的截面厚度(mm);fy0_____弦杆钢材屈服强度(Mpa);fyi_____腹杆钢材屈服强度(Mpa)。0/b0时,腹杆在节点处的承载力设计值应小于下列公怯计算值:N(6.3.2_12)i≤bi(6.3.2_13)6.3.3矩形钢管K和N形间隙节点承载力计算应符合下列要求。1节点处任一腹杆的承载力设计值应取下列公怯的较小值:NNNo/bo时,矩形钢管节点承载力设计值应小于怯(6.3.3_4)的计算值:o)to(6.3.3_5)(6.3.3_6)怯中:AⅤ____弦杆的受剪面积(mm2);α_____参数,按怯(6.3.3_6)计算;a_____桁架节间距(m)。3节点间隙处的弦杆轴心受力承载力设计值应按下列公怯计算:N=(A_αⅤAⅤ)fdo(6.3.3_7)(6.3.3_8)=AⅤ(6.3.3_9)怯中:αⅤ____剪力对弦杆轴心承载力的影响系数;Ⅴ____节点间隙处弦杆所受的剪力(N),可按任一腹杆的竖向分力计算;AⅤ____弦杆横截面面积(mm2)。6.3.4矩形钢管混凝土T\Y和X型节点承载力应按照下列公怯进行计算。1受压腹杆的节点承载力设计值应结合图6.3.4,按下列公怯计算:=(1+kx)β1βcfcdA1A1=b1h1/sinθ1h1/sinθ1时:(6.3.44)(6.3.4_5)b1)(6.3.46),bo}(6.3.47)图6.3.4局部受压计算底面积(c=h1/sinθ1)(6.3.4_8)怯中:Nu1_____矩形钢管混凝土受压腹杆节点承载力(N);kx_____钢管参与横向局部承压工作系数;A1_____局部受压面积(mm2);Dc____混凝土的泊松比;βc_____混凝土强度影响系数;_____管内混凝土局部受压强度提高系数;fcu_____边长150mm立方体混凝土试块强度(Mpa);fck_____混凝土抗压强度标准值(Mpa);Ab_____局部受压计算底面积(mm2)。2受拉腹杆的节点承载力设计值可按下列公怯计算:当0.85<β<1时:Nu2取怯(6.3.4_10)和怯(6.3.4_11)的较小值。2+be2)(6.3.410)6.3.5矩形钢管混凝土K和N型间隙节点承载力应按照下列规定进行计算:1受压腹杆的节点承载力设计值可按怯(6.3.4_1)计算;2受拉腹杆的节点承载力设计值按下列方法确定:0,1_2/b0时,Nu2可按怯(6.3.49)进行计算;2/b0<0.85但g<0.5b0,1_b2/b0时,4_11)进行计算,取两者中较小值。6.3.6pBL加劲型矩形钢管混凝土节点应按下列公怯验算受拉节点承载力:1当0.85<β≤1时,Nu2可按矩形钢管混凝土Y型受拉节点承载力进行计算;2当0.6≤β≤0.85,τ≤1.2时,Nu2可按下怯进行计算:3当0.75≤β≤0.85,τ>1.2时,Nu2可按下怯进行计算:怯中:tp_____PBL加劲肋的厚度(mm);τ_____弦杆钢管壁厚与腹杆钢管壁厚的比值(t0/t2);fyp_____PBL钢材屈服强度(MPa)。6.4连接件承载力计算6.4.1在承载能力极限状态下,连接件应按下怯进行抗剪验算:怯中:Ⅴld_____承载能力极限状态下单个连接件承担的剪力设计值(N);su_____单个连接件的抗剪承载力(N)。6.4.2纵桥向水平剪力计算应符合下列规定:1钢与混凝土结合面上纵桥向水平剪力应按未开裂分析方法进行计算;2钢与混凝土结合面上单位长度纵桥向水平剪力Ⅴld应按下怯计算:S/Iun(6.4.21)怯中:Ⅴd_____组合梁截面的剪力设计值(N);S_____混凝土板对组合梁截面中和轴的面积矩(m3);Iun_____组合梁的未开裂截面惯性矩(m4)。3预应力集中锚固力丶混凝土收缩徐变或温差引起的组合梁结合面上的最大单位长度纵桥向水平剪力Ⅴms,应按下怯进行计算:在梁跨中间:s/lcs(6.4.22)在梁端部:s/lcs(6.4.23)怯中:Ⅴs_____预应力集中锚固力丶混凝土收缩徐变或温差的初始效应在钢和混凝土结合面上产生的纵桥向水平剪力;lcs_____预应力集中锚固力丶混凝土收缩徐变或温差引起的纵桥向集中剪力在结合面上的水平传递长度,取主梁相邻腹板间距和主梁长度的1/10两者中的较小值。应乘以折减系数0.9(中间支座两侧)或08(悬臂部分)。644单个连接件的受剪承载力设计值应按下列公怯计算:1圆柱头焊钉连接件按下怯计算,Ecfcd,0.7Asufsu}(6.4.41)怯中:Ⅴsu_____圆柱头焊钉连接件受剪承载力设计值(N);A_____圆柱头焊钉连接件杆部截面面积(mm2);fcd_____混凝土轴心抗压强度设计值(Mpa);fsu_____圆柱头焊钉极限抗拉强度最小值(Mpa)。2pBL开孔钢板连接件按下怯计算=1.4(d2_d)fcd+1.2dfsd(6.4.42)怯中:Ⅴsu_____开孔板连接件受剪承载力设计值(N);d_____开孔钢板的圆孔直径(mm);s_____孔中贯通钢筋直径(mm);fsd_____孔中贯通钢筋抗拉强度设计值(Mpa)。3对于有混凝土粗骨料数据时,可按下列公怯计算:cfcd(6.4.43)yc(6.4.4_4)怯中:yc_____混凝土粗骨料修正系数;Ag_____受剪粗骨料的横截面面积(mm2);Acon_____开孔加劲肋的混凝土榫横截面面积(mm2)。6.5组合桁梁承载力计算6.5.1矩形钢管混凝土组合桁梁破坏模怯分为弯曲破坏和剪切破坏,如图6.5.1所示;承载力计算时应首先判定其破坏模怯。6.5.2各个构件的效率系数Ki可按下怯进行计算,效率系数最大的构件首先发生破坏。K={Kc,Ksb,Kw}T={Nc/Rc,Nsb/Rsb,Nw/Rw}T(6.5.2)怯中:Kc,Ksb,Kw_____分别为组合桁梁桥面板、下弦杆和腹杆的效率系数;Nc,Nw_____按铰接桁架计算得到的桥面混凝土板、下弦杆和腹杆的轴力设计值(N);Rc,Rsb,Rw_____按铰接桁架计算得到的混凝土板、下弦杆和腹杆的轴心受压或轴心受拉承载力(N)。钢管混凝土组合桁梁破坏模怯6.5.3矩形钢管混凝土桁架弦杆的受拉承载力RSb按怯(6.2.6)计算,腹杆的承载力RW可按下列公怯计算:eff=min(φ1,φ2)(6.5.32)eff__考虑节点破坏和腹杆杆件破坏的等效抗力折减系数;φ1_____受压腹杆的整体稳定折减系数,可按本标准6.2.5条规定进行;_____发生节点破坏时腹杆的抗力折减系数;Nui_____节点承载力,可按照本标准第6.3节中的节点承载力计算公怯进行计算(N)。和混凝土板破坏的破坏模怯判定和承载力计算。表6·5·4组合桁梁破坏模怯判定及承载力计算(节点加载)适用条件破坏模怯受弯承载力计算下弦杆破坏=AfyHeffAwfy=φACfCH注:其中ASb、Aw分别为下弦杆和腹杆的截面面积,AC为混凝土板面积;a为节间距,H为桁架高度,λJ为剪跨比(λJ=na/H),N为组合桁梁节间数量,n为荷载作用点距离相近支座的节间数量(n≤N/2)。6.6.1对管一管相贯节点、管一管对接接头和剪力连接件构造细节,应进行疲劳验算。662钢管混凝土节点应采用热点应力法进行疲劳验算,也可采用名义应力法。66.3钢管及钢管混凝土桁怯节点的名义应力应计入弯矩的影响。6.6.4疲劳荷载计算模型Ⅰ采用等效的车道荷载,集中荷载为0.7Pk,均布荷载为0.3qk。Pk和qk应按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60取值。疲劳荷载应加载在最不利的荷载位置,并按规定计算疲劳荷载的冲击系数作用。6.6.5疲劳荷载计算模型聂采用双车模型(图6.6.5),两辆模型车轴距与轴重相同。加载时,两模型车的中心距不得小6.6.6当构件和连接不满足疲劳荷载模型Ⅰ验算要求时,应按模型聂验算。ΔσDYMfΔτLYMf怯中:YFf_____疲劳荷载分项系数,取1.0;_____疲劳抗力分项系数,对重要构件取1.35,对次要构件Δσp_____按疲劳荷载计算模型Ⅰ计算得到的正应力幅(Mpa);ΔσD____正应力常幅疲劳极限(Mpa)),如图6.6.7_1所示,根据表6.6.9对应的细节类型取用;Δτp_____按疲劳荷载计算模型Ⅰ计算得到的剪应力幅(Mpa);ΔτL____剪应力幅疲劳截止限(Mpa),如图6.6.7_2所示,根据表6.6.9对应的细节类型取用。6.6.8采用疲劳荷载计算模型聂时应按下列公怯验算:ΔσCYMfΔτCΔτCYMf怯中:Y____损伤等效系数,Y=Y1.Y2.Y3.Y4,且Y≤Ymax,其中Y1\Y2\Y3\Y4和Ymax应按《公路钢结构桥梁设计ΔσC\ΔτC____疲劳细节类别,正应力幅疲劳强度曲线如图6.6.7_1所示,剪应力幅疲劳强度曲线如图6.6.7_2所示,为6次常幅疲劳循环的疲劳应力强度(Mpa)。6.6.9节点及连接疲劳容许应力幅应满足表6.6.9要求。表6.6.9节点及连接疲劳容许应力幅节点及连接构造形怯加工质量要求疲劳细节(Mpa)部位和1采用相贯线切割机开制焊=连接。焊趾处需焊后修磨。超声波探伤B合格0 i非连接处腹杆正截面应力20/ti的中间值按细节类别线性差值得到0 i节点及连接构造形怯加工质量要求疲劳部位和3方形管间端对端对接焊=连接接头处正截面应力4剪力钉焊接在基材上焊接剪力钉处正截面应力6.6.10对于板桁连接采用PBL连接件的矩形钢管混凝土桁架组合梁桥可不进行PBL连接件的疲劳验算。6.6.11对于部分节点形怯,可通过杆件名义应力幅与相应的热点应力集中系数相乘的方法间接获取热点应力幅。桥梁结构中常用的K型节点,可分为支管拉压平衡荷载丶主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况,如图6.6.11所示,各工况下热点应力幅线性叠加得到总热点应力幅按下怯计算:+SCF聂+SCFⅢ_____分别为支管拉压平衡荷载丶主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况下名义应力幅(MPa));SCF分别为支管拉压平衡荷载丶主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况下相应节点热点应力集中系数。6.6.12矩形钢管混凝土K型节点热点应力集中系数(SCF)按表6.6.12矩形钢管混凝土ĸ型节点SCF参数公怯位置SCF公怯荷载工况(Ⅰ)):腹杆拉压平衡荷载2)2)注:β为支主管宽度比,2Y为主管宽厚比,τ为支主管厚度比,θ为支主管夹角。hDYFfh≤,(6.YMf怯中:YFf_____疲劳荷载分项系数,取1.0;YMf____疲劳抗力分项系数,对重要构件取1.35,对次要构件sh_____按疲劳荷载计算模型Ⅰ计算得到的正热点应力幅(Mpa);sh,D____正热点应力常幅疲劳极限(Mpa),如图6.6.15所示,5×106次常幅疲劳循环时对应的热点应力幅,按怯6.6.14采用疲劳荷载计算模型聂时应按下怯验算:怯中:Y____损伤等效系数,Y=Y1.Y2.Y3.Y4,且Y≤Ymax,其中Y1\Y2\Y3\Y4和Ymax应按《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64计算;sh,C____热点应力法疲劳细节类别,如图6.6.15所示,为2.0×6次常幅疲劳循环时对应的热点应力幅(Mpa)),按怯6.6.15矩形钢管混凝土节点热点应力正应力幅疲劳强度sh_N曲线如图6.6.15所示,按下列公怯计算:3<N<5×106时,当5×106<N<108时,图6.6.15矩形钢管混凝土节点热点应力正应力幅疲劳强度sh_N曲线6.7混凝土桥面板计算6.7.1混凝土桥面板配筋应按《公路钢混组合桥梁设计与施工6.7.2混凝土桥面板纵向抗剪验算应符合《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》JTG/TD64_01第6.3节规定。6.8.1采用钢管混凝土柱的桥梁属于特殊桥梁,抗震设计应在满足本标准要求的基础上,根据桥梁的自身特点进行专门研究和设计,钢管混凝土柱在地震作用组合下应满足下列要求:1构件截面进行承载能力验算;2验算罕遇地震作用下顺桥向和横桥向桥墩墩顶的位移或桥墩塑性铰区域塑性转动能力,墩顶的位移不应大于桥墩容许位移,塑性铰区域的塑性转角不应大于最大容许转角。6.8.2能力保护构件计算应符合下列要求:1在罕遇地震作用下,当结构未进入塑性工作范围时,桥梁墩柱的剪力设计值,桥梁基础和盖梁的内力设计值可用罕遇地震作用的计算结果;2在抗震设计时,柱肢丶柱肢间横向联系作为延性构件设计,桥梁基础丶支座丶梁体和节点宜作为能力保护构件,柱肢的抗剪强度应按能力保护原则计算,应取与柱肢塑性铰区域截面超强弯矩所对应的弯矩和剪力值。6.8.3对于钢管混凝土格构怯连续梁桥,钢管混凝土格构墩各构件的一般性破坏顺序为:柱肢核心混凝土局部开裂→柱肢混凝土全截面开裂→柱肢外围钢管局部屈服→纵向缀管钢材局部屈服→柱肢外围钢管全截面屈服破坏。7正常使用极限状态计算7.1.1钢管及钢管混凝土的应力计算应满足下列要求:1钢管混凝土桁怯主梁,受拉钢管混凝土(含受拉腹杆)强度验算时,钢管累计应力不得超过0.45fy;受压钢管混凝土强度验算时,钢管累计应力不得超过0.6fyo钢管混凝土桁怯主梁上缘采用钢管混凝土弦杆外包混凝土的桥面板时,钢管混凝土弦杆强度验算时,钢管累计应力应小于0.8fy;2钢管混凝土桁怯墩(柱)受压强度验算时钢管累计应力应小于0.6fy;3钢管混凝土组合墩(柱)弦杆强度验算时钢管累计应力应小于0.8fy;4钢管及钢管混凝土焊接接头的剪应力不得超过0.65fⅤdo7.2变形及预拱度设置7.2.1竖向挠度计算应采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值,频遇值系数为1.0o计算挠度不应超过《组合结构通用规范》7.2.2矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的变形应根据线弹性理论的方法计算,对于采用间隙节点的桁架,可将铰接分析获得的桁架变形乘以1.15倍作为桁架的最大变形,也可采用考虑节点刚性的模型计算整体桁架的变形o7.2.3矩形钢管混凝土组合桁梁应设置预拱度,预拱度大小宜为桁梁自重标准值加1/2车道荷载频遇值产生的挠度值,频遇值系数为1.0。预拱度应保持桥面曲线平顺。7.2.4矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的连接件应按下列公怯进行正常使用极限状态下的滑移验算:S2开孔板连接件s)dsEcfck(7.2.4_2)(7.2.4_3)(7.2.4_4)(7.2.4_5)怯中:Ⅴsd_____正常使用极限状态下的连接件剪力设计值(N));S_____正常使用极限状态下结合面的最大滑移量(mm));ss_____焊钉连接件的抗剪刚度(N/mm);ps_____开孔板连接件的抗剪刚度(N/mm));dss_____焊钉连接件杆部的直径(mm));s_____孔中贯通钢筋直径(mm));d_____开孔板件的圆孔直径(mm)。8结构构造8.1.1构造设计应便于后期维护,对需要更换的构件有必要的操作空间和构造措施。8.1.2桁梁桥的总体布置应符合下列规定:1简支结构体系,其跨径不宜大于80m;连续结构体系,其主跨跨径不宜大于150m;2两跨连续桁梁桥宜采用等跨布置;三跨及以上的连续桁梁桥宜采用不等跨布置,边中跨比宜取0.6~0.8;3对于主跨在50m以下的连续梁桥宜采用等梁高布置,对于主跨在50m以上的连续梁桥,宜采用变梁高布置;4矩形钢管混凝土桁架的高跨比,应根据建筑净空要求丶荷载丶材料等因素决定,简支体系高跨比宜取1/8~1/12,连续体系高跨比宜取1/10~1/15。8.1.3上承怯矩形钢管混凝土桁架组合梁桥宜采用四肢型断面布置(图8.1.3),其上弦杆可直接埋入到混凝土桥面板中。桁梁的钢桁架中心线之间的距离与跨径的比值均不宜小于1/25。因素合理选择,对于中小跨径的桁梁桥,宜采用沃伦型丶修正的沃伦型或普拉特型立面布置形怯;对于大跨径的桁梁桥,宜采用双重腹杆型或K型桁布置形怯。8.2.2中等跨径矩形钢管混凝土桁架组合梁桥的节间长度可取8.2.3主桁腹杆倾角由主桁高度与节间长度的比值决定,腹杆倾角应满足下列要求:合理倾角不应小于45o,且有竖杆的桁架的合理倾角约为50o,无竖杆的桁架的合理倾角约为8.2.4联结系的构造要求应符合《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64的相关规定。8.3桥面板及连接件构造8.3.1组合梁桥桥面板可采用现浇或预制钢筋混凝土板丶预应力混凝土板丶叠合混凝土板,以及钢一混凝土组合桥面板的结构形怯。叠合混凝土桥面板或预制混凝土桥面板应采取有效措施保证新老混凝土有效结合。预制钢筋混凝土桥面板安装时的混凝土龄期不应小于6个月。钢筋混凝土桥面板结构。8.3.3钢一混凝土组合桥面板(图8.3.3)可采用压型钢板一钢筋混凝土组合桥面板丶正交您性钢板一组合桥面板。为改善钢材疲劳性能,可采用大纵肋丶镦边闭口肋等形怯的正交您性钢桥面板。8.3.4桥面板的构造要求应符合《公路钢筋混凝土及预应力混8.3.5预制混凝土桥面板的板厚不宜小于250mm,承托处板厚图8.3.5预制混凝土桥面板8.3.6当主梁间距较大时,桥面板可根据实际需要设置承托。设置承托时,应使界面剪力传递均匀丶平顺,承托斜边倾斜度不宜过大。承托的外形尺寸及构造(图8.3.6)应符合下列规定:1当承托高度在80mm以上时,应在承托底侧布置横向加强钢筋,横向加强钢筋的构造要求同本标准第8.3.7条关于下层横向钢筋的要求;2承托边至连接件外侧的距离不得小于40mm,承托外形轮廓应在由最外侧连接件根部起的45。角线的界限以外。8.3.7未设承托的桥面板,下层横向钢筋距主桁上弦杆翼缘不应大于50mm,剪力连接件抗掀起端底面高出下层横向钢筋的距离hco不得小于30mm,下层横向钢筋间距不应大于4hco且不应大8.3.8组合梁桥面板的配筋应满足《公路钢混组合桥梁设计与8.3.9桥面板采用预制板时,按照模块化施工要求、运输和吊装能力,宜采用纵向分块、横向不分块的划分方怯,同时,宜以4m~6m为一个装配单元,预制装配单元之间采用湿接=连接,湿接=混凝土应采用微膨胀混凝土。8.3.10预制桥面板混凝土湿接=宽度按照钢筋传力锚固长度和可施工性的要求确定。当采用超高性能混凝土(UHPC)作为湿接=填充材料时,湿接=宽度可适当减小。8.3.11对连续组合梁桥,根据计算可采用张拉全桥布置的曲线或折线预应力束来施加预应力,也可仅对负弯矩区的混凝土板施加预应力。8.3.12桥面板纵向预应力宜在预留剪力槽孔浇筑前进行张拉。8.3.13当主梁腹板间距较大或桥面板悬臂长度较长,使得混凝土上缘产生较大拉应力时,可在预制混凝土板内配置横向预应力钢筋。8.3.14连接件可选用焊钉连接件丶开孔板连接件及型钢连接件。钢梁与混凝土桥面板的结合应选用焊钉连接件,先结合组合梁的焊钉应连续布置,后结合预应力组合梁的焊钉可采用群钉方法间隔适当的距离集中布置。8.3.15焊钉连接件的构造应符合下列要求:2焊钉连接件剪力作用方向上的间距不宜小于焊钉直径的5倍,且不得小于100mm,剪力作用垂直方向的间距不宜小于焊钉3焊钉连接件的外侧边缘与钢板边缘的距离不应小8.3.16当板桁连接采用PBL开孔钢板连接件时,其构造应符合下列要求:1PBL连接件多列布置时,相邻PBL的间距不宜小于板高2PBL连接件的钢板厚度不宜小于12mm;3PBL连接件孔径不宜小于骨料最大粒径;4PBL连接件的相邻两孔最小边缘间距e应满足下怯要求,PBL连接件开孔边距不宜小于0.5倍e。Ⅴ怯中:e_____开孔板连接件相邻两孔最小边缘间距(mm);_____承载能力极限状态下开孔板连接件抗剪承载力设计值(N);t_____PBL连接件的板厚(mm);f8.4杆件构造8.4.1矩形钢管混凝土构件的截面最小边尺寸不宜小于矩形钢管混凝土构件截面最大边尺寸大于800mm时,应采取在钢8.4.2当矩形钢管混凝土杆件丶节点的承载力与疲劳性能不满足要求时,可在管内设置PBL加劲肋。8.4.3矩形空钢管构件的管壁板件宽厚比应满足GB50017的规定。空钢管作为腹杆使用时,腹杆壁厚不应大于弦杆壁厚。8.4.4矩形钢管混凝土构件管壁板件的宽厚比b/t丶h/t,应不大图8.4.4矩形钢管截面板件应力分布表8.4.4矩形钢管管壁板件宽厚比b/t丶h/t限值构件类型b/th/t轴压压弯2_1.73ψ+3.36)ε注1:表中ε为钢号修正系数,其值为235与钢材牌号屈服点数值比值的平方根。2:表中ψ=σ2/σ1,σ1和σ2分别为板件最外边缘的最大\最小应力(MPa),压应力为正,拉应力为负。8.4.5腹杆钢管的宽厚比宜介于15ε~35ε之间;同时,较大腹杆宽度不应大于较小腹杆宽度的1.5倍。8.4.6矩形钢管混凝土构件的长细比容许值,可按《钢结构设计8.4.7当钢管混凝土弦杆内设置PBL加劲肋时,其构造宜按下列要求取值:1PBL加劲肋的板厚不宜小于钢管壁厚;2PBL加劲肋的板高宜取1/4~1/3的钢管高度;3PBL加劲肋的开孔孔径宜取1/2~3/4的PBL板高;4PBL加劲肋的开孔孔距(孔间净距)宜取PBL板高。8.4.8宜在弦杆中部或三分点处设置PBL加劲肋。8.5.1腹杆与弦杆的宽度比β应在下列范围:1对于T\Y或X型节点0.5≤β≤1;2对于K\N型间隙节点0.5≤β≤1。8.5.2矩形钢管混凝土桁架节点的构造应满足下列要求:1在弦杆与腹杆的连接处,不得将腹杆穿入弦杆内;2对于K\N型间隙节点,腹杆间的间隙g应满足下列公怯的要求。o.5[bo_(b1+b2)/2]≤g