【《H学院五号宿舍楼的结构设计》10000字（论文）】

H学院五号宿舍楼的结构设计本项目为H学院五号宿舍楼设计，使用钢筋混凝土框架结构来进行构造，宿舍楼的总面积为997.92平方米，单层面积为332.64平方米。该宿舍楼共分为上下三层，建筑的整体标高为10.8米，三层层高均为3.6米，室内外高差为0.45米。本建筑的抗震设防烈度为7度，场地类别为二类，设计使用年限为50年，耐火等级为二级，安全等级为二级。该宿舍楼建造的主要目的是为了满足学生住宿和校园生活的必备条件，提供安全、舒适、清幽的居住环境。根据宿舍的功能和建筑规范来确定宿舍楼的房间尺寸，窗户大小，卫生间的尺寸，楼梯的数量、跨度和级数等。此次设计主要由两部分构成，分别是建筑设计和结构设计。建筑设计包括平立剖面设计，垂直交通和防火设计。结构设计包括设计概况，梁柱截面尺寸计算，结构平面布置图以及配筋图纸。结构设计中需要重点对横向框架在竖向荷载作用下产生的内力进行计算，然后计算框架横截面设计，并完成梁柱的配筋计算。本宿舍楼设计严格遵守国家规范标准及相关设计规范，其中采用的计算方法均参照有关书籍。通过对宿舍楼的设计，进一步巩固了自己的专业知识，同时对涉及到的钢筋混凝土框架结构的计算方法进行了系统的整合，使其满足实际的使用要求。关键词：框架结构，建筑设计，结构设计目录在大学的四年里学习到了非常多的专业知识与技能，此次的毕业设计就是对所学知识与技能掌握程度的一次检验，是增长知识技能、扩大知识面、完成学习及实践的重要过程，对于提高自身的专业水平起着非常重要的意义。我的毕业设计选择的是宿舍楼设计，宿舍楼属于公共建筑，建筑要求严格，进行设计时需参考《宿舍建筑设计规范》、《建筑抗震设计规范》、《建筑结构荷载规范》等标准，在设计过程中逐渐掌握宿舍楼建筑和结构设计的基础原理，并运用原理解决遇到的各种难题，使宿舍楼满足要求。在当前的建筑施工中，钢筋混凝土框架结构被使用的非常多,其在我国也是使用范围最广的一种结构，而且在多层框架和高层建筑中采用的较多。钢筋混凝土框架结构由四种承重构件组成，分别是板、梁、柱及基础，这个空间结构系统是先通过梁柱与基础构成平面框架，再通过梁连接各平面框架所形成的，其安全性、稳定性系数高，自重较轻，灵活分割空间，能够节省材料，经过设计和处理后抗震能力强，可适合多种工艺与使用功能的要求。混凝土和钢筋材料的搭配有效的解决了结构裂缝、承载力差等问题，提高了结构承载力和强度，提升了建筑物质量。随着社会的发展变迁与科技进步，土木建筑领域的研究和探索取得了显著成效果。近些年来，我国在结构抗震和有限元分析、混凝土耐久性与荷载研究以及现代化检测技术等方面取得了非常大的研究进展，同时也反映了确保稳定性的重要。此次毕业设计是对《结构力学》、《房屋建筑学》和《混凝土设计原理》进行一次综合性应用和拓展，也是将理论结合于实践的一次历炼。在指导老师的帮助下，我顺利完成了论文的书写，建筑设计图纸的绘制，也完成了梁、柱截面尺寸估算，横向框架关于竖向荷载的内力计算、框架截面设计等计算内容，设计出了一栋安全、美观、经济实用的学生宿舍楼，能够给在学校中为学习紧张忙碌的学生提供一个良好、舒适的休息环境。经过此次毕业设计，我对结构计算和结构设计进行了充分认识和学习，重新回顾对于了建筑CAD和Revit三维设计等制图软件使用的知识，与此同时，提高了面对问题时独立探索的能力，也提高了实操能力。工程名称：H学院五号宿舍楼设计耐火等级：二级REF_Ref101449530\r\h[1]建设地点：H省沧州市设计使用年限：50年REF_Ref101449687\r\h[2]建筑使用性质：公共建筑结构重要性系数：1.0REF_Ref101449696\r\h[3]建筑功能：学生宿舍楼占地面积：332.64m2建筑高度：10.8m总建筑面积：997.92m2层高：3.6m室内外高差为0.45m（1）地质条件本工程处于平坦开阔的地理位置，周围环境优美，地质情况良好，场地类别为Ⅱ类，场地平整；宿舍楼地下水位埋深约18m左右，不会对混凝土结构造成侵蚀，但因地处华北“大漏斗”区域，地面沉降严重，需要考虑对混凝土框架的影响，避免出现墙体裂缝或柱体断裂等问题；表层为砂壤土和轻壤土，土壤盐碱化较严重，需要考虑到对地基侵蚀的影响。（2）气象资料①风荷载：基本风压0.40kN/m2。②雪荷载：雪荷载标准值0.30kN/m2REF_Ref101449696\r\h[3]。（3）抗震设防烈度（4）材料等级①混凝土强度等级为C30，内外墙均使用水泥空心砖。③学生宿舍楼外墙窗户使用铝合金窗，外墙门使用钢质防火门，内墙宿舍门、厕所门使用木门。2建筑设计建筑立面设计是对学生宿舍楼的外部形状进行设计，建筑的外部形态与内部空间密不可分、相互限制。建筑的外部设计应该尽可能让室内空间的使用要求得到满足REF_Ref101449858\r\h[7]。建筑的立面设计主要是对墙、柱、门窗等进行设计，根据规范确定构件的尺寸、材料与位置。建筑外墙使用外墙砖、玻璃窗，符合经济性、美观性的原则REF_Ref101449863\r\h[8]，并且设置在外墙的门窗还具有分隔与围护作用REF_Ref101449894\r\h[9]。本宿舍楼外墙采用240mm厚的水泥空心砖，宿舍大门采用双扇钢质防火门，宿舍外窗采用统一规格的1200×1500的推拉窗。建筑外形呈现简单规则的长方形，避免了繁琐，立面轮廓清晰，外部线条直爽。建筑的剖面设计，即通过对竖向空间结构进行加工，体现出在竖向方位上的建筑与构件之间的相互作用，进行建筑剖面规划，既可以提高建筑的空间利用程度，又可以增加建筑的采光度和透气性REF_Ref101449902\r\h[10]。本学生宿舍楼进行的剖面设计，是为了分析建筑空间、高度、层数结合使用的可行性。在满足功能需求的基础上，宿舍楼剖面形状为矩形，结构简单，方便统一开间和进深，有效地利用好空间，宿舍楼共三层，建筑总标高为10.8m，每层层高3.6m，从楼层侧剖面可看出每个房间净高不小于3.4m，室内外高差为0.45m，预防雨水倒灌进室内；外窗高度为0.9m，可开启面积不应小于窗面积的30%，保证良好的室内采光与通风要求。楼梯一直是所有建筑物中应用到的非常重要的构件，建造楼梯的目的是用来通行和疏散REF_Ref101449914\r\h[11]。本学生宿舍楼层数为三层，根据建筑规范无需使用电梯，因此本宿舍楼采用的是双跑楼梯，基于防火规范的要求需要设置2部楼梯，主楼梯布置在人流枢纽位置，次楼梯布置在走廊尽头，二者相互配合，保证行人上下楼通畅的同时方便紧急疏散，其他设置要求应满足规范和标准的规定。本宿舍楼采用的是钢筋混凝土框架结构，耐火等级为二级，楼梯的设计要保证在火灾发生时能做到双向疏散，设置的楼梯间必须有足够的疏散距离REF_Ref101449928\r\h[12]。墙体为填充墙，既能够分割空间，又起到围护的作用，不承受结构荷载，自重轻、厚度薄，便于砌筑，隔音效果好，同时能达到特殊使用房间防水、防火、防潮的要求。

3结构设计（1）结构体系选择框架结构是由梁柱或活动铰连接构成的一种承重结构REF_Ref101449935\r\h[13]，梁柱是组成框架结构的重要构件，既要承受地震产生的作用力，同时也要承受竖向荷载REF_Ref101449938\r\h[14]。框架结构安全性、稳定性极高REF_Ref101449942\r\h[15]，空间布置灵活，自重轻，用料少，能够节约成本，它还可以适当调整建筑物的平面空间，有效扩展空间面积，提高空间利用率。由于现浇的混凝土框架结构整体性好，具有良好的结构延性，有着明显的抗震优势，因此本宿舍楼采用的是钢筋混凝土框架结构。（2）承重方案选择根据宿舍楼要求综合考虑采用横向承重方案。（3）结构平面布置图见附图。

（4）一榀框架计算简图AAWBWCWDWD2D1D3ABCD620020006200A3A2A1B2C2C3B3B1C110.800405036003600-0.4503.6007.200图3.1一榀框架计算简图3.2.1梁截面尺寸估算（1）横向框架梁边跨跨度L=6200mm，取h=600mm，取b=300mm（2）纵向框架梁纵梁跨度L=3300mm，取h=400mm，取b=200mm根据建筑抗震规范柱截面尺寸估算的公式式(3.1)式(3.2)式中：F:柱的负荷面积；g:重力荷载代表值，此处取15kN/m2；n:楼层层数；Ac:柱子的截面面积；fc:混凝土轴心抗压设计值；N:框架柱轴向压力设计值；宿舍楼设计抗震等级为三级，轴压比限制值为[μ]=0.90REF_Ref101449831\r\h[4]；柱采用C30混凝土，=14.3N/mm。综合(式3.1)与(式3.2)得柱截面面积为：（1）边柱（2）中柱经过计算边柱，中柱，同时也对其他影响因素进行了考量，设置正方形柱截面，边柱中柱尺寸一致。所以初选柱截面尺寸为：b×h=400mm×400mm。（1-3层）333300330053300D84CBA633006200200062007图4.1竖向荷载作用下框架结构的计算单元表4.1屋面永久荷载明细表表4.2楼面永久荷载明细表楼面活荷载标准值2.0kN/m2走廊活荷载标准值2.5kN/m2屋面雪荷载标准值=0.30kN/m2表4.3梁、柱重力荷载标准值构件b×h(m×m)γ(kN/m3)βg(kN/m)边横梁0.3×0.6251.054.73中横梁0.3×0.6251.054.73纵梁0.2×0.4251.052.1柱0.4×0.4251.054.204.2.1恒荷载计算图4.2各层梁上作用的恒载，节点集中荷载（边纵梁传来）：（1）屋面自重：（0.5×3.3×3.3)×2×4.80=52.27kN（2）边纵梁自重：2.10×3.3=6.93kN（3）女儿墙自重：2.98×3.3=9.83kN合计：P1＝69.03kN节点集中荷载（中纵梁传来）：（1）屋面自重(三角形部分)：（0.5×3.3×3.3)×2×4.80=52.27kN（2）走道面板自重：(3.3+3.3-2)/2×1×4.80=11.04kN（3）纵梁自重：2.10×3.3=6.93kN合计：P2＝70.24kN由于1～3层纵梁宽0.2m，柱宽0.4m，故集中力矩：节点集中荷载（纵梁传来）：（1）楼面自重：(0.5×3.3×3.3)×2×3.99=43.45kN（2）纵梁自重：2.10×3.3=6.93kN（3）扣窗面积墙重:[(3.3-0.2×2)×(3.6-0.4)-1.2×1.5×2]×2.98=16.93kN（4）窗重：0.4×1.2×1.5×2=1.44kN合计：P1＝68.75kN节点集中荷载（纵梁传来）：（1）楼面自重：(0.5×3.3×3.3)×2×3.99=43.45kN（2）走道楼面板自重：(3.3+3.3-2)/2×1×3.99=9.18kN（3）纵梁自重：2.10×3.3=6.93kN（4）扣门面积墙重:[(3.3-0.2×2)×(3.6-0.4)-1.0×2.1×2]×2.98=15.14kN（5）门重：0.2×1.0×2.1×2=0.84kN合计：P2＝75.54kN由于1～3层纵梁宽0.2m，柱宽0.4m，故集中力矩：表4.4横向框架恒载汇总表层次(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kN﹒m)M2(kN﹒m)34.734.7315.849.6069.0370.246.907.021～213.674.7313.177.9868.7575.546.887.554.2.2活荷载计算图4.3各层梁上作用的活载对于第3层，如图4.3所示：在屋面雪荷载作用下：=0.30×3.3=0.99kN/m=0.30×2=0.60kN/m节点集中荷载：屋面雪载(三角形部分)：(0.5×3.3×3.3)×2×0.30=3.27kN合计：P1＝3.27kN中节点集中荷载：屋面雪载(三角形部分)：(0.5×3.3×3.3)×2×0.30=3.27kN走道传来屋面雪载(梯形部分)：(3.3+3.3-2)/2×1×0.30=0.69kN合计：P2＝3.96kN由于1～3层纵梁宽0.2m，柱宽0.4m，故集中力矩：M1=P1e1=3.27×(0.4-0.2)/2=0.33kN﹒mM2=P2e2=3.96×(0.4-0.2)/2=0.40kN﹒m对于1～2层：=2.0×3.3=6.6KN/m=2.5×2=5.0KN/m节点集中荷载：楼面活载(三角形部分)：(0.5×3.3×3.3)×2×2＝21.78kN合计：P1＝21.78kN中节点集中荷载：楼面活载(三角形部分)：(0.5×3.3×3.3)×2×2＝21.78kN走道传来屋面荷载(梯形部分)：(3.3+3.3-2)/2×1×2.5=5.75kN合计：P2＝27.53kN由于1～3层纵梁宽0.2m，柱宽0.4m，故集中力矩：M1=P1e1=21.78×(0.4-0.2)/2=2.18kN﹒mM2=P2e2=27.53×(0.4-0.2)/2=2.75kN﹒m表4.5横向框架活载汇总表层次(kN/m)(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kN﹒m)M2(kN﹒m)30.990.603.273.960.330.401～26.605.021.7827.532.182.754.3.1用弯矩二次分配法计算梁端及柱端弯矩aaalqα=0.5a/lqe=(1-2α2+α3)qqe=5q/8图4.4荷载的等效计算过程如下：α=0.5a/l=0.5×3.3/6.2=0.27则顶层各杆的固端弯矩为：AB跨：两端均为固定支座kN·mBC跨：一端为固定支座，一端为滑动支座kN·mkN·m1～2层梯形荷载化为等效均布荷载：同理，1～2层各杆的固端弯矩为：AB跨：两端均为固定支座kN·mBC跨：一端为固定支座，一端为滑动支座kN·mkN·m梁惯性矩计算公式：式(4.1)梁柱混凝土标号均为C30：EC=3.0×104N/mm2式(4.2)表4.6横梁线刚度ib计算表表4.7柱线刚度计算表图4.5梁柱相对线刚度进行二次弯矩分配，结果如下：表4.8恒荷载作用下框架弯矩二次分配（单位：kN·m）层次边节点中节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁三层分配系数0.310.690.180.080.74固端弯矩-59.4959.49-3.58分配18.4441.05-10.06-4.47-41.37传递9.68-5.0320.53-3.10分配-1.44-3.21-3.14-1.39-12.90Σ26.68-26.6866.82-8.96-57.85二层分配系数0.240.240.520.170.080.080.67固端弯矩-80.6680.66-3.24分配19.3619.3641.94-13.16-6.19-6.19-51.87传递9.229.68-6.5820.97-2.24-3.10分配-2.96-2.96-6.41-2.66-1.25-1.25-10.47Σ25.6226.08-51.7185.81-9.68-10.54-65.58一层分配系数0.240.220.540.170.080.070.68固端弯矩-80.6680.66-3.24分配19.3617.7543.56-13.16-6.19-5.42-52.65传递9.68-6.5821.78-3.10分配-0.74-0.68-1.67-3.18-1.49-1.31-12.70Σ28.3017.07-45.3586.10-10.78-6.73-68.598.54-3.3765.5885.8165.5885.8185.8166.829.6810.546.7326.6826.0817.0725.6228.308.543.373.378.5440.8489.8157.8025.6228.3010.789.6810.7851.7145.3086.1051.7145.3086.108.9657.855868.5968.5926.6826.6866.8257.8565.584.3.2计算梁柱剪力及柱轴力①荷载引起的剪力，计算公式为：式(4.3)式(4.4)②弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即跨：式(4.5)跨：因为跨两端弯矩相等，故（2）柱的轴力计算：N=V+G式（4.6）式中：V：梁端剪力；G：节点集中力和柱的自重。（3）柱的剪力计算：柱的剪力：式(4.7)式中，M上、M下分别为经弯矩分配后柱的上、下端弯矩，l为柱长度。注：N底＝N顶＋柱自重(1层：17.01kN2-3层：15.12kN)。44.0444.0466.689.5365.618.728.7256.9877.6878.7566.5181.63168.03183.15270.62287.6344.0459.16125.84140.96206.57223.584.4.1用弯矩二次分配法计算梁端及柱端弯矩则顶层各杆的固端弯矩为：AB跨：两端均为固定支座kN·mBC跨：一端为固定支座，一端为滑动支座kN·mkN·m1～2层梯形荷载化为等效均布荷载：同理，1～2层各杆的固端弯矩为：AB跨：两端均为固定支座kN·mBC跨：一端为固定支座，一端为滑动支座kN·mkN·m进行二次弯矩分配，结果如下：层次边节点中节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁三层分配系数0.310.690.180.080.74固端弯矩-2.792.79-0.13分配0.861.93-0.48-0.21-1.97传递0.36-0.240.97-0.08分配-0.04-0.08-0.16-0.07-0.66Σ1.18-1.183.12-0.36-2.76二层分配系数0.240.240.520.170.080.080.67固端弯矩-2.982.98-1.04分配0.720.721.55-0.33-0.16-0.16-1.30传递0.430.36-0.170.780.11-0.08分配-0.15-0.15-0.32-0.14-0.06-0.06-0.54Σ1.00.93-1.923.29-0.11-0.30-2.88一层分配系数0.240.220.540.170.080.070.68固端弯矩-2.982.98-1.04分配0.720.661.61-0.33-0.16-0.14-1.32传递0.36-0.170.81-0.08分配-0.05-0.04-0.10-0.12-0.06-0.05-0.50Σ1.030.62-1.643.34-0.30-0.19-2.860.31-0.102.882.882.880.110.300.191.180.930.621.01.030.310.100.100.310.620.931.181.01.030.300.110.301.921.643.293.341.921.643.2933.340.362.762.7612.862.863.123.121.181.18图4.8活载作用下的框架弯矩图(kN·m)4.4.2计算梁柱剪力及柱轴力式(4.8)式(4.9)②弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即跨：式(4.10)跨：因为BC跨两端弯矩相等，故（2）柱的轴力计算：（3）柱端剪力计算:式(4.11)1.931.9314.720.314.672.52.52.5515.1615.212.8520.5138.221.9316.6531.32式(5.1)式(5.2)式中：——弯矩调幅系数，本设计取0.8。本设计不考虑风荷载和地震荷载的计算，所以该框架内力组合考虑了两种：（1）1.2SGK+1.4SQK（2）1.35SGK+1.0SQK式中：SGK——恒荷载标准值效应SQK——活荷载标准值效应表5.1框架梁的内力组合（单位：弯矩kN·m，剪力kN）梁号截面位置内力调幅后调幅后组合(1)1.2SGK+1.4SQK组合(2)1.35SGK+1.0SQK选取内力三层边梁A-M-21.34-0.94-26.92-29.73-29.75V35.231.5444.4349.0749.10ABM71.393.3590.3699.6699.73B左-M-53.46-2.50-67.65-74.62-74.67V45.582.0457.5563.5363.57三层中梁B右-M-46.28-2.21-58.63-64.64-64.69V7.620.249.4810.5210.53BC-M-37.02-1.77-46.90-51.71-51.75二层边梁A-M-41.37-1.54-51.8-57.36-57.39V53.3411.7880.5083.5583.79ABM96.793.58121.16134.17134.25B左-M-68.65-2.63-86.06-95.25-95.31V62.1412.1391.5595.7896.02二层中梁B右-M-52.46-2.30-66.17-73.08-73.12V6.982.011.1811.3811.42BC-M-41.97-1.84-52.94-58.46-58.50一层边梁A-M-36.28-1.31-45.37-50.28-50.29V52.4911.7479.4282.3782.60ABM96.793.58121.16134.17134.25B左-M-68.88-2.67-86.39-95.60-95.66V63.012.1792.6496.9897.22一层中梁B右-M-54.87-2.29-69.05-76.32-76.36V6.982.011.1811.3811.42BC-M-43.90-1.83-55.24-61.06-61.10QUOTE及相应的轴力N和剪力V；QUOTE及相应的弯矩M和剪力；QUOTE及相应的弯矩M和剪力。组合结果及弯矩设计值的调整值见表5.2。表5.2横向框架柱弯矩和轴力组合（单位：弯矩kN·m，轴力k三A柱柱顶M26.681.1833.6737.2037.2033.6737.20N44.041.9355.5561.3861.3855.5561.38柱底M-25.62-1.0-32.14-35.59-35.59-32.14-35.59N59.162.8574.9882.7282.7274.9882.72B柱柱顶M-8.96-0.36-11.26-12.46-12.46-11.26-12.46N66.512.8583.8092.6492.6483.8092.64柱底M-9.68-0.11-11.77-13.18-13.18-11.77-13.18N81.632.85101.95113.05113.05101.95113.05二A柱柱顶M26.080.9332.6036.1436.1432.6036.14N125.8416.65174.32186.53186.53174.32186.53柱底M-28.30-1.03-35.40-39.24-39.24-35.40-39.24N140.9616.65192.46206.95206.95192.46206.95B柱柱顶M-10.54-0.30-13.07-14.53-14.53-13.07-14.53N168.0320.51230.35247.35247.35230.35247.35柱底M-10.78-0.30-13.36-14.85-14.85-13.36-14.85N183.1520.51248.49267.76267.76248.49267.76一A柱柱顶M17.070.6221.3523.6623.6621.3523.66N206.5731.32291.73310.19310.19291.73310.19柱底M-8.54-0.31-10.68-11.84-11.84-10.68-11.84N270.6231.32368.59396.66396.66368.59396.66B柱柱顶M-6.73-0.19-8.34-9.28-9.28-8.34-9.28N270.6238.22378.25403.56403.56378.25403.56柱底M-3.37-0.10-4.18-4.65-4.65-4.18-4.65N287.6338.22398.66426.52426.52398.66426.52截面有效高度为：B支座：mmAB、BC跨中：mm截面抵抗矩系数：相对受压区高度：内力臂系数：受拉钢筋面积为：验算条件：各层截面配筋计算见下表：表5.3第1层框架梁正截面强度计算截面AB跨BC跨ⅠⅡⅢⅣⅤM()50.29134.2595.6676.3661.10b×h0()300×535300×560300×535300×535300×5600.040.100.100.060.060.040.100.100.060.060.5180.5180.5180.5180.5180.9120.9690.9520.9120.980255667638383400选筋216222222216216实配面积(mm2)4027607604024020.250.450.470.250.240.220.210.220.220.21表5.4第2层框架梁正截面强度计算截面AB跨BC跨ⅠⅡⅢⅣⅤM()57.39134.2595.3173.1258.50b×h0()300×535300×560300×535300×535300×5600.050.100.080.060.040.050.110.080.060.040.5180.5180.5180.5180.5180.9470.9750.9580.9430.986319734510383267选筋216222220216214实配面积(mm2)4027606284023080.250.450.400.250.180.220.210.220.220.21表5.5第3层框架梁正截面强度计算截面AB跨BC跨ⅠⅡⅢⅣⅤM()29.7599.7374.6764.6951.75b×h0()300×535300×560300×535300×535300×5600.020.070.060.050.040.020.070.060.050.040.5180.5180.5180.5180.5180.9730.9860.9720.9740.989128467383319267选筋216218216216216实配面积(mm2)4025094024024020.250.300.250.250.240.220.210.220.220.21A柱正截面承载力计算：柱截面为矩形，高度、宽度分别为，，根据框架柱内力组合的要求，在宿舍楼可承受范围内尽量将柱的截面尺寸做大些。框架柱杆端弯矩异号，不必考虑挠曲二阶效应REF_Ref101450048\r\h[21]。Mmax=37.2kN·mN=82.72kN(1)mm因，按大偏压情况计算。(2)，令mm2选用216，=402mm2，满足要求。A柱双侧配筋为416，其他层的配筋采用相同计算方法。B柱正截面承载力计算：三层：Mmax=12.46kN·mN=113.05kN(1)mm因，按大偏压情况计算。(2)，令mm2选用216，=402mm2，满足要求。B柱双侧配筋为416，其他层的配筋采用相同计算方法。建筑安全生产管理工作是指建筑行政主管部门、国家建筑安全监察部门、施工单位和相关机构对施工生产过程中的建筑安全作业，实施规划、管理、指导、监控等一系列监督管理的行为。施工的安全生产管理在建筑工程的所有管理工作中，是一项至关重要的工作，可以说是在各项管理工作之中排在首位，也是所有人员在施工活动中应该共同遵循的安全行为规范与原则REF_Ref101450061\r\h[22]。在重大工程建设施工管理中，必须贯彻“安全第一、防范为先”的安全管理工作方向，坚持把“安全生产责任制”作为安全建设施工活动必须遵守的基本原则，以安全促进生产，以安全保证目标。（1）安全第一生命安全第一位”是基本原则和基本目标。把人体生命安全摆在第一位，安全工作在于安全生产，生产需要保障人体生命安全，充分体现了“人类至上”的宗旨和“生命安全第一”的方针。这就要求一切参加工程建设的人，包括技术管理人员和产品作业人员还有对工程活动进行监督管理的工作人员都应该树立生命安全的观念，从思想上对安全性产品提高重视，以实现生命安全第一位REF_Ref101450078\r\h[23]。无论施工建设的哪一个环节出了差错，都可能会带来没有办法弥补的巨大损失，所以不能为了经济的发展而牺牲任何生命。在生命安全原则和施工生产建设活动出现冲突的时候，应该首先遵守好生命安全原则，在确保安全的情况下进行施工生产建设活动，也只有如此，才能使建筑工程顺利的开展，才能推动行业的发展，维护社会的稳定。（2）预防为主“预防为主”是达到工程安全第一目标的最主要的手段。在工程活动中，必须针对工程的特殊性，对各种的要素采取相应的科学管理措施，以便于降低或者减少工程事故发生的可能性，尽可能地将工程事故控制在萌芽状况下并及时消除，这也是工程安全生产管理工作最重要的指导思想。（3）坚持安全生产责任制安全生产责任制是建设项目最基本的安全制度，在所有的安全法规体系中居于首要位置，是保证企业达到安