气体系统超压泄放量设计计算书

气体系统超压泄放量设计计算书——某天然气处理装置原料气缓冲罐V-1201超压泄放系统设计计算文件编号：SJ-2026-120-CE-018项目名称：某天然气处理装置单元名称：原料气增压单元（120）工程阶段：施工图设计阶段文件类型：设计计算书设备位号：V-1201（原料气缓冲罐）签名日期编制审核批准×××工程设计有限公司二〇二六年十一月目录TOC\o"1-3"\h1编制说明 11.1编制目的 11.2编制依据 11.3适用范围与边界条件 12设计基础数据 32.1设备与工艺参数 32.2介质物性参数 43超压工况识别与筛选 63.1超压机理 63.2超压工况逐项识别 63.3有效泄放工况的确定 74泄放量计算 84.1泄放压力与流动状态判别 84.2出口阻断工况 94.2.1泄放量的确定原则 94.2.2入口调节阀故障全开工况的包络性分析 94.3外部火灾工况 94.3.1计算模型 94.3.2泄放压力与泄放温度 104.3.3泄放量计算 104.4相态对比校核 104.5泄放量汇总与工况确定 115泄放装置选型与尺寸计算 135.1泄放装置型式选择 135.2流动状态判别 135.3最小排放面积计算 135.4安全阀规格选定 146安全核验 156.1额定排放能力校核 156.2火灾工况排放能力校核 156.3背压与泄放管校核 156.4安全阀入口管压降校核 166.5整定压力与设计压力符合性核验 166.6下游放空系统能力核验 177结果分析与工程指导意义 187.1计算结果分析 187.2关键参数敏感性分析 187.3工程指导意义 197.4建议措施 198结论 219免责声明 22附录A主要符号及单位 23—PAGE21—1编制说明1.1编制目的本设计计算书针对某天然气处理装置原料气增压单元（单元号120）内的原料气缓冲罐V-1201，开展超压工况识别、安全泄放量计算、超压泄放装置定径与安全核验，为设备超压保护系统的施工图设计、安全阀选型、特种设备安全技术档案建立及定期检验提供设计依据。本计算书的核心目标是：确保被保护系统在全部可能超压工况下，所选泄放装置的额定泄放能力均不小于对应工况所需的安全泄放量，并保证泄放过程中系统压力不超过设备的设计压力，从而避免因超压造成设备失效、可燃介质泄漏及由此引发的火灾、爆炸等次生事故。1.2编制依据本计算书依据现行有效的法律、行政法规、安全技术规范、国家标准、行业标准及国际通行工程实践编制，所引用的主要技术文件见表8（见附录A）。其中，超压工况的识别与安全泄放量的确定，执行GB/T150.1—2024《压力容器第1部分：通用要求》附录B、HG/T20570.2—1995《安全阀的设置和选用》及SH/T3210—2020《石油化工装置安全泄压设施工艺设计规范》的规定，并参照APIStd520《压力泄放装置的尺寸确定、选择和安装》与APIStd521《泄压和减压系统》的相应方法；泄放装置排放面积的计算，执行GB/T150.1—2024附录B与APIStd520的规定；安全阀的规格与技术要求，执行GB/T12241—2021、GB/T12243—2021及APIStd526的规定。1.3适用范围与边界条件（1）本计算书仅涉及原料气缓冲罐V-1201及其进出口管道所构成的承压系统，不包含上下游其他设备的超压泄放设计。（2）介质按单一气相处理，物性参数取泄放条件下的定值；不考虑泄放过程中因温降析出凝液所形成的两相流，但按第4.4节对存在少量凝液的情形作保守对比校核。（3）泄放去向为厂区低压放空总管（最终至火炬），叠加背压按0.15MPa(a)计。（4）超压工况按一次仅发生一种独立工况考虑，不考虑两种及以上互不相关工况的叠加；同一工况存在多个后果分支时，按最不利情形取值。（5）集散控制系统（DCS）、安全仪表系统（SIS）及操作人员的干预，不作为避免超压的可靠措施。（6）本计算书所采用的标准规范、工艺数据与设备数据，如与实际设计条件不一致，应以正式签署的设计文件为准并重新核算。2设计基础数据2.1设备与工艺参数V-1201为立式圆筒形压力容器，两端采用标准椭圆封头。容器几何容积按式(1)计算： V=πDi2式中：V——容器几何容积，m³；Di——筒体内径，m；L——筒体切线长度，m；Vh——单个标准椭圆封头容积，m³，取0.1309Di³。将D取2.0m、L取6.0m代入式(1)，得：V=容器在火灾工况下的暴露（受热）面积按式(2)计算： A=πDoLo式中：A——容器暴露面积，m²；Do——容器外径，m；Lo——筒体（含封头直边）长度，m。对于标准椭圆封头，单个封头的外表面积为1.0843Do²。将Do取2.032m、Lo取6.032m代入式(2)，得：A=π×2.032×6.032+2×1.0843×设备与工艺基础数据汇总于表1，介质物性参数汇总于表2。表1设备与工艺基础数据表序号项目单位数值1设备位号—V-12012设备名称—原料气缓冲罐3结构型式—立式圆筒形，标准椭圆封头4筒体内径/外径mm2000/20325筒体切线长度mm60006几何容积m³20.947主体材质—Q345R8设计压力MPa(G)6.49设计温度℃6010最高工作压力MPa(G)5.611工作温度℃4012操作介质—原料天然气13进料管规格/内径mmDN80（φ89×5.5）/7814进料管设计流速m/s10～1515上游系统最高压力MPa(G)6.816正常进料量t/h12.017安全阀整定压力MPa(G)6.318泄放去向—低压放空总管（至火炬）2.2介质物性参数介质为原料天然气，主要组分体积（摩尔）分数为：甲烷90.5%、乙烷5.2%、丙烷1.8%、二氧化碳1.5%、氮气1.0%，平均摩尔质量17.8kg/kmol，绝热指数1.30。泄放条件下气相密度按式(3)计算： ρ=MpZRT （式中：ρ——泄放条件下介质密度，kg/m³；M——平均摩尔质量，kg/kmol；p——泄放绝对压力，Pa；Z——压缩因子；R——摩尔气体常数，取8.314J/(mol·K)；T——泄放温度，K。将M取17.8kg/kmol、p取7.03MPa(a)、Z取0.88、T取313.15K代入式(3)，得：ρ=表2介质物性参数表序号参数数值单位1甲烷摩尔分数90.5%2乙烷摩尔分数5.2%3丙烷摩尔分数1.8%4二氧化碳摩尔分数1.5%5氮气摩尔分数1.0%6平均摩尔质量M17.8kg/kmol7绝热指数k（泄放温度下）1.30—8压缩因子Z（泄放条件）0.88—9气相密度ρ（泄放条件）54.62kg/m³10正常操作压力（绝压）5.70MPa(a)11正常操作温度313.15K3超压工况识别与筛选3.1超压机理承压系统超压的本质是系统内部能量或质量在短时间内净增加，导致压力上升超过设计压力。按其来源，超压可分为两类：一是热量输入引起的超压，如外部火灾加热使介质膨胀或汽化、换热设备热量过度输入等；二是直接压力输入或质量增加引起的超压，如出口阻断、上游高压系统经故障阀门串入、物料积累等。超压工况的识别应逐一考察工艺、自控、电力、公用工程、火灾及人为误操作等各方面的失效后果，并遵循以下原则：不考虑两种及以上互不相关工况同时发生；自动化控制系统不能免除超压工况的发生；对每一可能超压工况，均应据其机理确定相应的安全泄放量。3.2超压工况逐项识别结合本单元工艺流程、设备布置与介质特性，对主要超压工况逐项识别，结果见表3。表3超压工况识别与筛选矩阵序号超压工况适用性判定依据/说明1出口阻断（下游切断阀误关或下游用户切出）适用进料持续而出口中断，容器压力可升至上游最高压力6.8MPa(G)，高于设计压力6.4MPa(G)2入口调节阀故障全开适用超压量受进料管通流能力限制，由工况1包络，不作为独立控制工况3入口切断阀误关不适用进出口均被切断，系统内介质不再增加，压力不升高4外部火灾适用装置处于可能发生烃类泄漏火灾的爆炸危险区域，且容器高度低于7.6m火焰影响高度5热膨胀（封闭液段）不适用系统为单相气相，正常工况下不存在被阀门封闭的液体管段6冷却或回流中断不适用本系统为气相缓冲，不依赖冷却介质或回流维持压力7公用工程失效（电力、仪表风）不适用失电或失仪表风时调节阀趋于关闭，进料减少，不产生超压8不凝气积聚不适用系统无冷凝器及不凝气积聚部位9易挥发介质进入高温系统不适用进料单一，不存在跨系统串料的可能10过度热量输入（换热设备）不适用容器无换热元件，亦无外部高温热源接入11换热管破裂不适用相邻系统不设置高压换热器，不存在高低压侧连通路径12化学反应失控不适用介质为物理分离的天然气，正常及故障条件下均不发生放热反应13内部爆燃或瞬态压力激增不适用无空气窜入及点火条件，不属于本系统的设计工况14环境温度升高（太阳辐射）不适用设计压力远高于环境温升所产生的压力增量3.3有效泄放工况的确定由表3可知，需要计入安全泄放量计算的工况为出口阻断工况与外部火灾工况；其余工况或因不产生超压，或因不会使系统压力超过设计压力，均予排除。上述两个工况的泄放量应分别计算，并以其中较大者作为安全阀选型的依据。4泄放量计算4.1泄放压力与流动状态判别安全阀的泄放压力等于整定压力与超过压力之和。按GB/T150.1—2024的规定，非火灾工况的超过压力取整定压力的10%，火灾工况取21%。泄放压力按式(4)计算： pd=1.1ps式中：pd——安全阀泄放压力（绝压），MPa；ps——安全阀整定压力（表压），MPa。将ps取6.3MPa(G)代入式(4)，得非火灾工况的泄放压力为：p泄放介质为可压缩气体，其在阀口处的流动状态取决于背压与泄放压力之比。临界压力比按式(5)计算： pcp1=式中：pc、p1——临界流动压力与上游泄放压力（绝压），MPa；k——气体绝热指数。当背压不大于临界流动压力时为临界流动，否则为亚临界流动。将k取1.30代入式(5)，得临界压力比为：p本系统排放至低压放空总管，叠加背压为0.15MPa(a)，背压与泄放压力之比约为0.021，远小于临界压力比0.342，故安全阀出口为临界（音速）流动。气体特性系数C反映气体绝热膨胀能力对排放能力的影响，按式(6)计算： C=520k2k+1k+1将k取1.30代入式(6)，得：C=5204.2出口阻断工况4.2.1泄放量的确定原则下游切断阀误关或下游用户切出时，介质持续进入容器而无法排出，压力升高。此工况下安全阀的泄放量应取进入容器的最大流量。对于盛装压缩气体的容器，按GB/T150.1—2024附录B的规定，容器安全泄放量按式(7)计算： W1=2.83×10-3式中：W1——出口阻断工况安全泄放量，kg/h；ρ——泄放条件下的介质密度，kg/m³；v——进料管内介质流速，m/s，按设计流速上限取15m/s；d——进料管内径，mm。将ρ取54.62kg/m³、v取15m/s、d取78mm代入式(7)，得：W4.2.2入口调节阀故障全开工况的包络性分析上游系统最高压力为6.8MPa(G)，容器设计压力为6.4MPa(G)，入口调节阀故障全开时容器压力最高可升至上游压力。但由于进料侧与容器侧的压差随容器升压而迅速减小，安全阀在整定压力6.3MPa(G)下开启后，容器压力不再继续上升，且进料管在该微小压差下的通流能力不会超过其设计流速上限所对应的流量。因此，入口调节阀故障全开工况的泄放量已被4.2.1节按进料管最大通流能力计算的数值所包络，无需单独作为控制工况。4.3外部火灾工况4.3.1计算模型对于内部仅存气相、无湿润表面的承压设备，外部火灾下的超压机理为：容器壁受火焰加热后向内部气体传热，气体温度升高、比容增大，导致系统压力上升。按APIStd521的规定，此类设备火灾工况下的安全泄放量按式(8)计算： W2=0.1406M'p式中：W2——火灾工况安全泄放量，lb/h（计算后换算为kg/h）；M′——气体相对分子质量；p1——泄放压力（绝压），psia；A——容器暴露面积，ft²；Tw——容器金属壁最高允许温度，°R，对碳钢取1100°F（593℃）；T1——泄放条件下容器内介质温度，°R。式(8)为APIStd521规定的原始表达式，采用英制单位；工程应用时按1ft²=0.092903m²、1psi=6.894757kPa、1lb=0.453592kg、1℃=1.8°F的关系换算为国际单位制结果。该式适用于无绝热层、无有效水喷淋保护的裸容器，对δ小于25mm的绝热层亦偏于安全。4.3.2泄放压力与泄放温度火灾工况允许超过压力取整定压力的21%，故泄放压力为：p泄放条件下容器内介质温度按绝热压缩关系由正常操作条件估算，如式(9)所示： T1=p1式中：pn——正常操作压力（绝压），psia；Tn——正常操作温度，°R。将p1取7.72MPa(a)（合1120psia）、pn取5.70MPa(a)（合827psia）、Tn取313.15K（合563.7°R）代入式(9)，得泄放温度为：T4.3.3泄放量计算将A取47.46m²（合510.9ft²）、Tw取866K（合1559.1°R）、T1取424.3K（合763.7°R）、p1取1120psia、M′取17.8代入式(8)，得：W4.4相态对比校核V-1201正常操作时底部可能积聚少量凝液，为保证计算的完备性，按液相汽化模型对火灾工况作对比校核。容器正常液位取0.5m，浸润面积按式(2)的相应部分计算，为：A液体容器火灾工况下容器壁的吸热量按式(10)计算： Q=25500FA0.82 （式中：Q——容器表面吸热量，kJ/h；F——泄放减低系数，容器置于地面且设有消防保护时取1.0；A——浸润面积，m²。将A取7.48m²代入式(10)，得：Q=25500×1.0×凝液汽化泄放量按式(11)计算： W3=Qh式中：W3——液体汽化泄放量，kg/h；hfg——泄放条件下液体的汽化潜热，kJ/kg，按凝析油取330kJ/kg。代入数值，得：W由计算可知，液相火灾工况的泄放量（402kg/h）远小于气相火灾工况（9362kg/h）。原因在于气相容器受热后整体气体膨胀、比容迅速增大，其泄放量由气体膨胀过程控制。因此本容器的火灾工况泄放量由气相模型控制，同时按两相流处理时气相泄放量已足以包络，无需另行计算两相工况。4.5泄放量汇总与工况确定各工况安全泄放量计算结果汇总于表4。表4各工况安全泄放量计算结果汇总表序号泄放工况泄放量/(kg·h⁻¹)备注1出口阻断（下游切断）14106按进料管最大通流能力，控制工况2外部火灾（气相膨胀）9362APIStd521气相模型3外部火灾（液相汽化，对比）402保守对比，不控制由表4可知，本系统的控制工况为出口阻断工况，控制泄放量为14106kg/h，取14.1t/h作为安全阀选型的设计泄放量。5泄放装置选型与尺寸计算5.1泄放装置型式选择介质天然气为易燃易爆气体，按GB50160与GB/T12243的要求，安全阀应选用封闭式；本系统工作压力较高（5.6MPa(G)）、泄放量较大，宜选用弹簧直接载荷式全启封闭型安全阀。因排放至低压放空总管，叠加背压较低（0.15MPa(a)），常规式安全阀即可满足背压要求，无需设置波纹管背压平衡机构。安全阀应带提升扳手，以便定期检查阀瓣动作灵活性。5.2流动状态判别由4.1节计算，背压与泄放压力之比约为0.021，小于临界压力比0.342，故安全阀排放为临界流动，排放面积按临界流动公式计算。5.3最小排放面积计算临界流动条件下，安全阀所需的最小排放面积按式(12)计算： A=13.16WZTMCK式中：A——安全阀所需最小排放面积，mm²；W——设计泄放量，kg/h；Z——压缩因子；T——泄放温度，K；M——平均摩尔质量，kg/kmol；C——气体特性系数，取347；K——安全阀额定泄放系数，取0.9倍的制造厂最小泄放系数0.75，即K=0.675；pd——泄放压力（绝压），MPa。将W取14106kg/h、Z取0.88、T取313.15K、M取17.8、C取347、K取0.675、pd取7.03MPa(a)代入式(12)，得：A=当排放为亚临界流动时，所需排放面积应按式(13)修正： A=AcrKb式中：Acr——临界流动条件下的排放面积，mm²；Kb——背压修正系数。本工况为临界流动，Kb取1.0，故A=Acr。5.4安全阀规格选定最小排放面积对应需要的流道（喉径）直径按式(14)计算： d0=4Aπ代入数值，得：d按APIStd526的标准孔板系列，选用有效排放面积为506.5mm²的H型孔板（喉径25.4mm），其有效排放面积大于所需最小排放面积443.6mm²，选型合理。安全阀主要参数见表5。表5安全阀选型参数表项目参数/说明型式弹簧直接载荷式全启封闭型安全阀公称压力PN100公称尺寸进口DN50×出口DN80（以厂家样本为准）整定压力6.3MPa(G)孔板代号/喉径API526H型/25.4mm有效排放面积506.5mm²额定泄放系数K0.675排放去向/背压低压放空总管（至火炬）/叠加背压0.15MPa(a)阀体/密封面材质WCB/STL堆焊附件带提升扳手，符合GB/T12243—2021要求6安全核验6.1额定排放能力校核按所选H型孔板的有效排放面积，安全阀的额定泄放能力按式(15)计算： W=ACKpd13.16式中：W——安全阀额定泄放能力，kg/h；A——有效排放面积，mm²。将A取506.5mm²、C取347、K取0.675、pd取7.03MPa(a)、Z取0.88、T取313.15K、M取17.8代入式(15)，得：W=额定泄放能力16100kg/h大于控制泄放量14106kg/h，富余量约14.2%，满足超压泄放装置的基本要求W（额定）≥W（需求）。6.2火灾工况排放能力校核火灾工况下泄放压力提高到7.72MPa(a)，安全阀排放能力相应提高。按式(15)换算，在火灾工况泄放条件下安全阀的排放能力约为1.84×10⁴kg/h，远大于火灾工况所需泄放量9362kg/h，故所选安全阀对火灾工况亦具有足够的排放能力。同时，由于天然气容器的火灾超压由气体膨胀控制，安全阀仅能在金属壁软化前起限压作用，尚应结合消防水喷淋与紧急泄压措施共同保护设备，详见第7.4节。6.3背压与泄放管校核安全阀出口泄放管的积聚背压应不大于整定压力的10%（常规式安全阀）。泄放管按DN250配置，长度30m，含弯头、三通等管件的当量长度取45m，管内壁绝对粗糙度对应的摩擦系数取0.02。对于等温可压缩摩擦管流，质量流量与压降的关系按式(16)计算： G=AMZRTp1式中：G——管内质量流量，kg/s；A——管道内截面积，m²；M——摩尔质量，kg/mol；Z——压缩因子；R——摩尔气体常数；T——管内介质温度，K；p1、p2——管段起、终点绝对压力，Pa；λ——摩擦系数；L——管段当量长度，m；D——管道内径，m。将G取4.48kg/s、D取0.25m、L取45m、λ取0.02、p2取0.15MPa(a)代入式(16)迭代求解，得安全阀出口侧压力p1约为0.164MPa(a)，积聚背压约为0.014MPa，占整定压力的0.22%，远小于10%的限值，满足要求。泄放管出口处介质流速按式(17)声速关系校核： c=kZRTM （式中：c——介质声速，m/s；k——绝热指数。将k取1.30、Z取0.98、T取300K、M取0.0178kg/mol代入式(17)，得声速约为423m/s。泄放管出口实际流速约为83m/s，马赫数约为0.20，远低于0.7的限值，泄放管配置合理，不会产生过大的振动与噪声。6.4安全阀入口管压降校核为保证安全阀在开启时入口压力损失不致过大，入口管道的压力降不宜超过整定压力的3%。安全阀入口管按DN150配置，长度2m，含管件后的当量长度取4m。按不可压缩流体近似估算，入口管内介质流速约4.6m/s，阻力损失约0.00016MPa，占整定压力的0.003%，远小于3%的限值，满足要求。安全阀入口管道的截面积不小于安全阀进口截面积，且接管短而直。6.5整定压力与设计压力符合性核验按GB/T150.1—2024的规定，当容器最高工作压力pw满足0.5MPa≤pw<10MPa时，安全阀整定压力与最高工作压力的差值应不小于最高工作压力的10%，即： pz≥pw式中：pz——安全阀整定压力，MPa；pw——容器最高工作压力，MPa；α——操作裕度系数，取0.10。将pw取5.6MPa(G)代入式(18)，得整定压力应不小于6.16MPa(G)。本设计整定压力取6.3MPa(G)，既满足操作裕度要求，又不大于容器设计压力6.4MPa(G)，且整定压力偏差按±3%控制，回座压力（约为整定压力的93%）高于最高工作压力，可避免安全阀误动作与泄漏。6.6下游放空系统能力核验厂区低压放空总管的设计排放能力为25t/h。本设备安全阀在火灾工况下的最大排放能力约为18.4t/h，小于放空总管的剩余能力，且排放总管压力稳定，安全阀排放不会引起系统背压越限，下游放空系统能力满足要求。安全核验结果汇总于表6。表6安全核验结果汇总表序号核验项目计算值判定限值结论1额定排放能力≥需求泄放量16100kg/h≥14106kg/h合格2火灾工况排放能力约18400kg/h≥9362kg/h合格3积聚背压（泄放管阻力）0.014MPa≤0.63MPa合格4泄放管出口流速83m/s（0.20Ma）≤0.7Ma合格5安全阀入口管压降0.00016MPa≤0.189MPa合格6整定压力与设计压力6.3MPa(G)≤6.4MPa(G)合格7操作裕度0.7MPa（12.5%）≥0.56MPa合格8下游放空系统能力约18.4t/h≤25t/h合格7结果分析与工程指导意义7.1计算结果分析（1）控制工况的判定。在全部有效超压工况中，出口阻断工况的泄放量（14106kg/h）大于外部火灾工况（9362kg/h），为控制工况。这是因为容器工作压力高、介质密度大（54.62kg/m³），即使进料管内径仅为78mm、流速按上限15m/s计，其质量流量也已相当可观；而火灾工况下容器暴露面积有限，单位时间传入的热量对气相膨胀的驱动作用相对有限。（2）相态对火灾泄放量的影响。气相膨胀模型的泄放量约为液相汽化模型的23倍。对仅存气相的承压设备，外部火灾会在较短时间内使金属壁温显著升高，此时安全阀的作用是在金属材料软化前限制系统压力，而不能替代消防保护。（3）选型的合理性。所选H型孔板（506.5mm²）相对所需最小排放面积（443.6mm²）有约14%的富余，处于相邻标准孔板档位之间偏大一档，既满足可靠性要求，又未造成明显的过选，经济性合理。7.2关键参数敏感性分析考虑工艺参数在操作波动范围内的变化，对所需排放面积作敏感性分析，结果见表7。表7关键参数敏感性分析表序号变化因素变化幅度所需排放面积/mm²相对基准0基准工况—443.6—1所需泄放量+20%532.3+20.0%2泄放压力−5%466.9+5.3%3泄放温度+20K457.5+3.1%4压缩因子+5%454.6+2.5%5平均摩尔质量+5%432.9−2.4%由表7可知，所需排放面积对泄放量最为敏感，对泄放压力、泄放温度次之。火灾工况的泄放量对暴露面积亦较为敏感，暴露面积增加20%时，按暴露面积的0.82次方关系，火灾泄放量将由9362kg/h增大至约10873kg/h（增加16.1%）。由于所选安全阀在火灾工况下的排放能力（约18400kg/h）远高于此，故上述波动不会影响选型结论。7.3工程指导意义（1）本计算表明，对高压气相系统，出口阻断工况往往是安全阀选型的控制工况，设计时应优先核实进料管的规格与最大流速，避免以正常流量代替最大通流能力而低估泄放量。（2）气相容器的火灾工况不宜沿用液体容器的汽化潜热模型，应按气体膨胀模型计算。二者相差可达一个数量级，若误用液体模型将严重低估所需的泄放能力。（3）安全阀的整定压力应兼顾操作裕度与设备设计压力两方面要求：整定压力过低会导致误动作与泄漏，过高则不能满足泄放要求。本设计取工作压力的112.5%、设计压力的98.4%，兼顾了两者。（4）泄放系统的阻力应作为整体校核。本设计中安全阀入口管压降与泄放管积聚背压分别仅占整定压力的0.003%与0.22%，说明管径配置有较大余量，具备应对未来工况调整的裕度。7.4建议措施（1）气相设备的火灾超压保护应采用综合措施。除安全阀外，宜设置符合SH/T3210要求的消防水喷淋系统，或采用安全阀与爆破片并联的组合式泄放装置，以便在持续火灾下将系统内介质一次性泄尽，避免金属壁长期受热软化而失效。（2）安全阀入口与出口管道上的切断阀应铅封开启或锁开，并设明显标识；安全阀应垂直安装，安装在便于检修与调节的位置。（3）应将安全阀纳入定期检验计划，按SY/T6499等相关要求定期校验整定压力与密封性能，并保存完整的校验记录。（4）运行期间应监测放空总管压力及安全阀出口处的温度，一旦发现异常应及时排查，防止背压升高导致排放能力下降。8结论（1）原料气缓冲罐V-1201（设计压力6.4MPa(G)，介质为原料天然气）需要设置超压泄放装置，需计入的超压工况为出口阻断工况与外部火灾工况。（2）控制工况为出口阻断工况，控制泄放量为14106kg/h；外部火灾工况的泄放量为9362k