腐蚀性液体滴漏收集与二次围堵设计计算书

××石化科技股份有限公司液体储运及装卸区环保治理工程腐蚀性液体滴漏收集与二次围堵设计计算书DesignCalculationReportforCorrosiveLiquidDripCollectionandSecondaryContainmentSystem文件编号：HBS-EC-2026-001项目编号：2026-HBS-018设计阶段：施工图设计文件类型：设计计算书专业类别：环保·给排水·安全建设单位：××石化科技股份有限公司岗位姓名签字日期编制审核批准二〇二六年十一月目录TOC\z\o"1-3"\u\h1总则 41.1工程概况 41.2编制依据 41.3设计原则 51.4设计范围与主要内容 52设计基础资料与参数 62.1腐蚀性介质特性 62.2场地与气象条件 62.3泄漏源识别与工况划分 62.4设计参数汇总 73滴漏量与事故泄漏量计算 83.1正常滴漏量计算 83.2接管断裂泄漏量计算 93.3储罐破裂泄漏量计算 93.4多工况设计泄漏量确定 104一次收集系统设计计算 114.1收集系统构成 114.2接液盘设计计算 114.3收集沟水力计算 114.4集液池容积计算 124.5输送系统设计计算 125二次围堵系统设计计算 145.1二次围堵容积确定 145.2围堰几何尺寸计算 155.3围堰结构稳定性校核 155.4防渗层设计与渗漏量计算 175.5液位监测与报警 176材料选型与防腐蚀设计 186.1材料选型原则 186.2主要部位材料配置 186.3防腐蚀寿命估算 187安全核验 197.1容积核验 197.2水力能力核验 197.3结构安全核验 197.4防渗与环境风险核验 197.5监测报警核验 197.6安全核验汇总 198结果分析与工程指导意义 218.1计算结果分析 218.2参数敏感性分析 218.3工程指导意义 218.4优化建议 229结论 2310免责声明 24腐蚀性液体滴漏收集与二次围堵设计计算书第23页共23页1总则1.1工程概况本工程为××石化科技股份有限公司液体储运及装卸区的环保治理配套工程。区内设有31%工业盐酸储罐2座（单罐有效容积50m³，立式平底锥顶，内径4000mm、罐高4000mm）、98%浓硫酸储罐1座（有效容积30m³）、32%氢氧化钠溶液储罐1座（有效容积20m³），配套装卸泵4台、装卸鹤管2套、管道廊道及阀组区若干。上述介质均具有强腐蚀性与一定的环境危害性，一旦发生滴漏、渗漏或事故性泄漏，将对罐区地坪、地基、地下水及周边环境造成污染，并可能造成人员灼伤。为落实源头防控与多重屏障的环境风险管控要求，需对罐区腐蚀性液体的滴漏收集系统与二次围堵（围堰）系统进行专项设计计算，确定收集能力、围堵容积、结构尺寸、材料配置及安全设施，确保在最不利事故工况下不外溢、不渗漏、可回收、可监测。本计算书为施工图设计阶段的配套设计文件，计算结果作为收集系统与围堰系统各构筑物尺寸、设备选型及材料采购的依据。1.2编制依据本计算书依据下列现行有效的国家标准、行业标准及相关技术文件编制，凡未注明日期的引用文件，均以现行有效版本为准。表1-1主要编制依据序号标准/文件名称编号类别1储罐区防火堤设计规范GB50351—2014国家标准2石油化工企业设计防火标准（2018年版）GB50160—2008国家标准3建筑设计防火规范（2018年版）GB50016—2014国家标准4工业建筑防腐蚀设计标准GB50046—2018国家标准5危险废物贮存污染控制标准GB18597—2023国家标准6危险废物收集、贮存、运输技术规范HJ2025—2012行业标准7化工建设项目环境保护工程设计标准GB50483—2009国家标准8石油化工可燃气体和有毒气体检测报警设计标准GB/T50493—2019国家标准9石油化工工厂布置设计规范GB/T50984—2014国家标准10地下工程防水技术规范GB50108—2008国家标准11压力管道规范工业管道GB/T20801—2020国家标准12建筑给水排水设计标准GB50015—2019国家标准13危险化学品安全管理条例国务院令第591号行政法规14室外排水设计标准GB50014—2021国家标准注：标准编号中的年份为编制时执行版本，实施时须核对现行有效版本。1.3设计原则（1）源头削减与末端拦截相结合。滴漏以接液盘、收集沟就近收集，事故泄漏以围堰实现容积围堵，形成“点—线—面”多重屏障。（2）按最不利事故工况设计。围堵容积按最大单罐有效容积、消防水量与设计降雨量三者叠加确定，并留有余量。（3）全生命周期防腐蚀。接触腐蚀性介质的部位按介质性质、浓度、温度选取耐蚀材料，并预留腐蚀裕量。（4）可监测、可回收、可应急。设置液位监测与报警，收集介质经输送泵回用或送至污水处理设施。（5）与现行强制性标准协调一致，满足环境风险管控与安全生产的要求。1.4设计范围与主要内容本计算书覆盖罐区腐蚀性液体滴漏与事故泄漏的收集系统（接液盘、收集沟、集液池、输送泵）及二次围堵系统（围堰、防渗层、监测报警）的设计计算，主要内容包括：（1）腐蚀性介质特性与泄漏源分析；（2）正常滴漏量、接管断裂泄漏量与储罐破裂泄漏量计算；（3）收集系统尺寸、容积与水力能力计算；（4）二次围堵容积、围堰几何尺寸与结构稳定性校核；（5）防渗层设计与渗漏量计算；（6）材料选型与防腐蚀设计；（7）安全核验、结果分析与工程指导意义。2设计基础资料与参数2.1腐蚀性介质特性本工程涉及的主要腐蚀性介质物性参数见表2-1。介质密度用于静压、泄漏量与结构荷载计算，pH值与腐蚀等级用于材料选型。表2-1主要腐蚀性介质物性参数介质名称质量分数/%密度/(kg·m⁻³)pH值腐蚀等级工业盐酸311150＜1强腐蚀浓硫酸981840＜1强腐蚀氢氧化钠溶液321350＞13强腐蚀含酸废水—10202～4中腐蚀注：密度按20℃测定值计；腐蚀等级按GB50046—2018的规定划分。2.2场地与气象条件场地基本条件与设计取值见表2-2。设计日降雨量为围堵容积计算的输入参数之一。表2-2场地与气象设计参数参数符号数值单位抗震设防烈度—7度基本风压w₀0.35kN·m⁻²场地类别—Ⅱ类—地下水埋深—＞8.0m设计日降雨量q_r0.100m·d⁻¹年平均气温—14.5℃冻土深度—0.60m注：设计日降雨量按当地重现期1年的最大日降雨量并适度留有余量取用。2.3泄漏源识别与工况划分按发生概率由高至低、泄漏量由小至大，将罐区腐蚀性液体泄漏划分为三类工况，如表2-3所示。三类工况分别对应正常运行的微量滴漏、设备失效的有限泄漏与极端事故的整体破裂。表2-3泄漏工况划分工况名称典型情景持续时间发生概率Ⅰ正常滴漏法兰、阀门、泵密封处渗漏连续高Ⅱ有限泄漏接管根部断裂、阀门破裂0.5h中Ⅲ事故泄漏储罐本体破裂瞬时低2.4设计参数汇总经综合确定，本工程收集系统与围堵系统的主要设计参数汇总见表2-4，其取值依据见后续各章计算。表2-4主要设计参数汇总表参数符号取值单位来源最大单罐有效容积V_t50.0m³工艺条件设计泄漏量V_l50.0m³第3章收集沟设计坡度i0.005—第4章集液池有效容积V_s9.9m³第4章输送泵设计流量Q_p12.0m³·h⁻¹第4章围堰内净面积A_y180m²总图布置二次围堵所需有效容积V_yt105.2m³第5章设计堤高h1.00m第5章注：本表参数与后续各章计算结果一一对应，作为施工图设计输入。3滴漏量与事故泄漏量计算泄漏量是收集系统与围堵系统的核心设计输入。本章分别按正常滴漏、接管断裂泄漏与储罐破裂三类工况建立计算模型，并取包络值作为设计泄漏量。3.1正常滴漏量计算正常滴漏为液滴自密封失效点自由滴落的过程。单个液滴可近似为球体，其体积由等效液滴直径确定： vd=πd式中：vd——单个液滴体积，m³d——等效液滴直径，按4.0mm取用，m。取等效液滴直径为4.0mm，则单滴体积为3.351×10⁻⁸m³。单点滴漏的体积流量为： Vd=n⋅vd式中：Vd——单点滴漏体积流量，m³·h⁻¹n——单点滴落速率，取12滴·min⁻¹，即720滴·h⁻¹。代入计算，单点滴漏体积流量为2.413×10⁻⁵m³·h⁻¹。罐区潜在滴漏点共N=30处（法兰、阀门、泵密封及取样口等），全年连续运行时间t_a=8760h，则年滴漏总量为： Va=N⋅Vd式中：N——潜在滴漏点数量，取30处；ta——年运行时间，取8760h计算得年滴漏总量为6.34m³·a⁻¹。该部分滴漏量虽小，但长期累积将造成地坪与地基腐蚀，且难以发现，故必须通过接液盘与收集沟就近收集，不得任其渗入地面。3.2接管断裂泄漏量计算工况Ⅱ为储罐出口接管根部断裂引起的受限孔口出流。按薄壁小孔恒定出流计算，泄漏孔口面积为： A=πd02式中：A——泄漏孔口面积，m²；d0——等效泄漏孔径，按25mm取用，m泄漏体积流量按孔口出流公式计算： Ql=Cd式中：Ql——泄漏体积流量，m³·s⁻¹Cd——孔口流量系数，取0.62H——孔口以上有效液位高度，取4.0m；g——重力加速度，取9.81m·s⁻²。代入计算，泄漏体积流量为2.696×10⁻³m³·s⁻¹，即9.71m³·h⁻¹。考虑到泄漏报警确认、人员到达与阀门关断的总响应时间为0.5h，工况Ⅱ累计泄漏量为： VII=Ql式中：VII——工况Ⅱ累计泄漏量，m³tl——泄漏切断响应时间，取0.5h计算得工况Ⅱ累计泄漏量为4.85m³。该值虽小于单罐容积，但泄漏强度大、液柱冲蚀强，是收集沟与集液池过流能力校核的控制工况。3.3储罐破裂泄漏量计算工况Ⅲ为储罐本体破裂导致的整体性泄漏。按最不利原则，泄漏量取储罐有效容积与充满系数之积： VIII=φVt式中：VIII——工况Ⅲ泄漏量，m³φ——充满系数，取0.85；Vt——储罐有效容积，取最大单罐50m³计算得工况Ⅲ泄漏量为42.5m³。围堵容积的计算尚须在此基础上叠加消防水量与设计降雨量，详见第5章。3.4多工况设计泄漏量确定设计泄漏量取各工况泄漏量的包络值： Vl=maxV由式（3-8）得，设计泄漏量V_l=42.5m³。考虑规范对围堵容积“不应小于最大单罐容积”的强制性要求，本工程设计泄漏量按50m³取用。各工况计算结果汇总见表3-1。表3-1各工况泄漏量计算成果汇总工况泄漏源泄漏强度/(m³·h⁻¹)持续时间/h泄漏量/m³是否控制工况Ⅰ法兰滴漏0.0007287606.34否Ⅱ接管断裂9.710.54.85是（过流）Ⅲ储罐破裂瞬时—42.5是（容积）注：工况Ⅰ泄漏强度为30个滴漏点的合计值；工况Ⅲ按充满系数0.85计。4一次收集系统设计计算4.1收集系统构成一次收集系统由接液盘（局部收集）、收集沟（输导）、集液池（储存缓冲）与输送泵（转输）四部分组成。接液盘设于泵组、阀组与鹤管正下方，收集滴漏与少量溅液；收集沟沿罐区地坪敷设，以不小于0.5%的坡度将液相汇集至集液池；集液池设液位监测与提升泵，将收集液送至污水处理设施。4.2接液盘设计计算接液盘按泵组、阀组单台设备的滴漏量与溅液量设计，有效容积为： Vp=abh1式中：Vp——接液盘有效容积，m³a,b——接液盘有效长度、宽度，分别取1.6m、1.0m；h1——接液盘有效深度，取0.08m计算得单台接液盘有效容积为0.128m³，可容纳单台设备在1h内的全部滴漏量与溅液量，满足就近拦截要求。接液盘采用8mm厚聚丙烯板材焊接成型，置于设备正下方并做防渗处理。4.3收集沟水力计算收集沟按矩形断面明渠均匀流计算。过水断面面积为0.045m²（宽0.30m、设计水深0.15m），湿周为0.60m，水力半径为： R=Acχ 式中：R——水力半径，m；Ac——过水断面面积，m²χ——湿周，m。计算得水力半径为0.075m。按曼宁公式计算平均流速： v=1nMR式中：v——断面平均流速，m·s⁻¹；nM——曼宁粗糙系数，玻璃钢内衬取0.013i——收集沟渠底坡度，取0.005。计算得平均流速为0.968m·s⁻¹，处于明渠不淤流速（0.6～1.5m·s⁻¹）范围内。收集沟过流能力为： Qc=Ac计算得过流能力为0.0436m³·s⁻¹，即156.8m³·h⁻¹，远大于工况Ⅱ泄漏强度9.71m³·h⁻¹，充满度仅约6.2%，满足事故泄漏的快速输导要求。4.4集液池容积计算集液池用于储存与缓冲收集液，其容积按事故泄漏量与安全余量确定： Vs=Ql式中：Vs——集液池有效容积，m³tr——缓冲时间，取0.5hVy——安全余量容积，取2.5m³计算得集液池有效容积为7.36m³。据此取集液池净尺寸2.5m×2.2m、有效水深1.8m，有效容积9.9m³，满足要求并留有余量。集液池池底设不小于2%的坡度坡向集水坑，内壁采用4mm厚玻璃钢防腐蚀内衬，池顶加盖并设检修孔。4.5输送系统设计计算输送泵选用耐腐蚀离心泵，设计流量为12m³·h⁻¹。泵扬程按能量方程确定： Hp=Δz+hL式中：Hp——泵设计扬程，mΔz——几何提升高度，取5.0m；hL——管路沿程与局部水头损失之和，取4.5mp2——出口所需压力，取0.03MPaρ——介质密度，取1150kg·m⁻³。计算得泵扬程为12.5m，取设计扬程H_p=15m并留有余量。泵轴功率为： P=ρgQpH式中：P——泵轴功率，kW；Qp——泵设计流量，取12m³·h⁻¹η——泵效率，取0.60。计算得泵轴功率为0.94kW。考虑电机功率储备系数K=1.15，配套电机功率为： Pm=KP （计算得电机功率为1.08kW，选用1.5kW耐腐蚀离心泵机组，满足要求。5二次围堵系统设计计算5.1二次围堵容积确定二次围堵（围堰）容积为事故泄漏量、消防水量与设计降雨量三者之和： Vyt=Vl式中：Vyt——二次围堵所需有效容积，m³Vl——设计泄漏量，取50m³Vf——消防水量，m³Vr——设计降雨量，m³消防水量按移动式水枪冷却着火罐的用水量估算： Vf=qf式中：qf——消防冷却水供给强度，取2.5L·min⁻¹·m⁻²Af——需冷却表面积，取62m²tf——连续供水时间，取240min计算得消防水量为37.2m³。设计降雨量按围堰内汇水面积与设计日降雨量计算： Vr=qr式中：qr——设计日降雨量，取0.100m·d⁻¹Ay——围堰内净面积，取180m²计算得设计降雨量为18.0m³。由式（5-1）得二次围堵所需有效容积为105.2m³。5.2围堰几何尺寸计算围堰内净平面尺寸按总图布置取长20m、宽9m，净面积为180m²。所需有效水深为： he=Vyt计算得所需有效水深为0.585m，取设计有效水深0.80m。考虑不小于0.20m的超高，围堰堤顶高度为1.00m，满足GB50351—2014关于防火堤高度不小于1.0m的规定。围堰几何尺寸与容积校核成果见表5-1。表5-1围堰几何尺寸与容积校核项目符号数值单位最大单罐有效容积V_l50.0m³消防水量V_f37.2m³设计降雨量V_r18.0m³所需有效容积V_yt105.2m³围堰内净面积A_y180m²所需有效水深h_e0.585m设计有效水深h_e′0.80m设计堤高h1.00m实际有效容积V_e144.0m³容积富余率η_v36.9%注：实际有效容积V_e=A_y×（h−0.20）=144m³，大于所需有效容积105.2m³，满足要求。5.3围堰结构稳定性校核围堰采用C25现浇混凝土矩形断面，堤顶宽度与堤身宽度为0.40m，堤高为1.00m，基础置于夯实素土之上。以单位长度堤体为计算单元，其自重为： G=ρcbh式中：G——单位长度堤体自重，N·m⁻¹；ρc——混凝土密度，取2400kg·m⁻³b——堤体断面宽度，取0.40m；hc——堤体高度，取1.00m计算得单位长度堤体自重为9.42kN·m⁻¹。内侧液体压力按设计有效水深0.80m计算： Fh=12式中：Fh——单位长度液体侧压力合力，N·m⁻¹ρl——液体密度，取1150kg·m⁻³hl——设计有效水深，取0.80m计算得液体侧压力合力为3.61kN·m⁻¹。取堤体与地基间的摩擦系数为0.55，抗滑稳定安全系数为： Ks=GμF式中：Ks——μ——堤体与地基间摩擦系数，取0.55。计算得抗滑稳定安全系数为1.435，大于规范要求的1.25，抗滑稳定满足要求。抗倾覆稳定安全系数为： Mr=G⋅b2 Ko=Mr式中：Mr——抗倾覆力矩，N·m·m⁻¹Mo——倾覆力矩，N·m·m⁻¹Ko——计算得抗倾覆力矩为1.88kN·m·m⁻¹，倾覆力矩为0.96kN·m·m⁻¹，抗倾覆安全系数为1.957，大于规范要求的1.50，抗倾覆稳定满足要求。围堰结构稳定性校核成果见表5-2。表5-2围堰结构稳定性校核成果校核项目计算值容许值判定堤体断面宽度b/m0.40≥0.30满足单位长度自重G/(kN·m⁻¹)9.42——液体侧压力F_h/(kN·m⁻¹)3.61——抗滑安全系数K_s1.435≥1.25满足抗倾覆安全系数K_o1.957≥1.50满足5.4防渗层设计与渗漏量计算围堰底板与内壁设置复合防渗层，自上而下依次为：100mm厚C25混凝土保护层、1.5mm厚HDPE防渗膜、5mm厚钠基膨润土防水毯（GCL）及300mm厚压实素土垫层。复合防渗层的等效渗透系数取1.0×10⁻¹¹m·s⁻¹。按达西定律计算单位时间渗漏量： Qs=ke式中：Qs——单位时间渗漏量，m³·s⁻¹ke——复合防渗层等效渗透系数，取1.0×10⁻¹¹m·s⁻¹i——水力梯度，按单位梯度取1.0。计算得渗漏量为1.80×10⁻⁹m³·s⁻¹。按年运行时间计算年渗漏量为： Vs=Qs计算得年渗漏量为0.057m³·a⁻¹，相对于年滴漏总量6.34m³·a⁻¹可忽略不计，防渗设计满足环境保护要求。5.5液位监测与报警集液池设置磁翻板液位计与雷达液位计各一套，实现就地指示与远传报警；围堰内设液位开关，用于事故泄漏的高液位报警。报警设定值见表5-3。报警信号接入罐区DCS并联动输送泵启动，报警响应时间不大于5s。表5-3液位报警设定值监测位置仪表类型低液位/m高液位/m超高位/m集液池雷达液位计0.201.201.60围堰内浮球液位开关—0.500.706材料选型与防腐蚀设计6.1材料选型原则接触腐蚀性介质的部位，材料选型遵循以下原则：耐介质腐蚀性优先；兼顾耐磨与抗冲蚀性能；便于施工与检修；经济合理并满足全生命周期使用要求。对于强腐蚀部位，采用“基材＋防腐蚀衬里”的复合构造。6.2主要部位材料配置各部位材料配置见表6-1，其耐蚀性能经介质浸泡试验与同类工程实践验证。表6-1主要部位材料配置部位主体材料防腐蚀措施厚度/mm接液盘聚丙烯（PP）整体成型8.0收集沟C30混凝土玻璃钢内衬4.0集液池C30防水混凝土玻璃钢内衬4.0围堰内壁C25混凝土环氧玻璃鳞片涂料0.35围堰底板C25混凝土＋HDPE膜复合防渗层1.5输送管道钢衬聚四氟乙烯内衬防腐3.06.3防腐蚀寿命估算防腐蚀衬里的有效使用寿命按腐蚀裕量与年腐蚀速率之比估算： T=Cδc 式中：T——防腐蚀衬里有效使用寿命，a；C——腐蚀裕量，取1.0mm；δc——有防护条件下的年腐蚀速率，取0.05mm·a⁻¹计算得防腐蚀衬里有效使用寿命为20a，与主体结构设计使用年限相匹配。运行期间应每2a对衬里进行一次壁厚检测与外观检查，发现鼓包、剥落应及时修复。7安全核验本章对收集系统与围堵系统进行多维度安全核验，包括容积、水力能力、结构安全、防渗与环境风险、监测报警等方面，确保各项指标满足规范要求。7.1容积核验二次围堵所需有效容积为105.2m³，围堰实际有效容积144m³，富余率36.9%，容积核验满足要求；集液池有效容积9.9m³，大于事故缓冲所需7.36m³，满足要求。7.2水力能力核验收集沟过流能力156.8m³·h⁻¹，为工况Ⅱ泄漏强度9.71m³·h⁻¹的16.1倍，充满度6.2%，水力能力满足要求；收集沟平均流速0.968m·s⁻¹，处于不淤不冲范围，输导安全可靠。7.3结构安全核验围堰抗滑安全系数1.435（容许值1.25）、抗倾覆安全系数1.957（容许值1.50），均满足现行规范要求。混凝土强度等级不低于C25，抗渗等级不低于P6，结构安全性满足要求。7.4防渗与环境风险核验复合防渗层年渗漏量0.057m³·a⁻¹，仅为年滴漏总量的0.9%，防渗性能良好；收集介质经输送泵送至污水处理设施，不向外环境排放，环境风险可控。7.5监测报警核验集液池与围堰均设置液位监测与高液位报警，报警响应时间不大于5s，并联动输送泵与事故排水系统，监测报警功能完善。7.6安全核验汇总安全核验主要成果汇总见表7-1。表7-1安全核验汇总表核验项目计算值容许值/要求结论围堰有效容积/m³144.0≥105.2合格集液池有效容积/m³9.9≥7.36合格收集沟过流能力/(m³·h⁻¹)156.8≥9.71合格收集沟流速/(m·s⁻¹)0.9680.6～1.5合格抗滑安全系数1.435≥1.25合格抗倾覆安全系数1.957≥1.50合格年渗漏量/(m³·a⁻¹)0.057≤0.60合格报警响应时间/s5≤5合格注：容许值依据GB50351—2014、GB50046—2018及相关标准确定。8结果分析与工程指导意义8.1计算结果分析计算结果表明：罐区腐蚀性液体正常运行的年滴漏总量约6.34m³·a⁻¹，主要来源于法兰、阀门与泵密封处；事故工况下最大泄漏量为42.5m³。二次围堵所需有效容积105.2m³中，最大单罐容积占比47.5%、消防水量占比35.4%、设计降雨量占比17.1%，三者共同构成围堵容积的控制条件，其中最大单罐容积为决定性因素。围堰设计堤高1.00m即可提供144m³有效容积，富余率36.9%，说明围堰几何尺寸主要由罐区占地与总图布置控制，而非容积需求控制；因此在满足容积要求的前提下，可通过优化堤高降低工程投资。8.2参数敏感性分析泄漏量对接管断裂孔径最为敏感。由式（3-5）可知，泄漏量与孔径的平方成正比，其相对变化关系为： ΔQlQl式中：ΔQlΔd0计算得，当等效孔径由25mm增大至30mm时，泄漏量由9.71m³·h⁻¹增至13.98m³·h⁻¹，增幅达44.0%；当液位由4.0m升高至5.0m时，泄漏量增至10.86m³·h⁻¹，增幅11.8%。可见孔径是控制因素，液位影响相对较小，故运行中应重点控制接管与阀门的结构完整性。8.3工程指导意义（1）收集系统设计应以事故泄漏强度为控制工况。本工程收集沟过流能力达泄漏强度的16.1倍，为事故应急提供了充足的输导裕量。（2）围堵系统设计应以最大单罐容积为核心控制指标。在三项控制容积中，最大单罐容积占比最高，储罐容积的确定应经过充分论证。（3）局部收集与整体围堵需协同设计。接液盘解决“点”源滴漏，收集沟解决“线”源输导，围堰解决“面”源事故围堵，三者缺一不可。（4）防渗层是环境风险的最终屏障。复合防渗层的年渗