《海水循环冷却系统设计规范 第3部分：海水预处理》编制说明

《海水循环冷却系统设计规范第3部分：

海水预处理》

（征求意见稿）

编制说明

自然资源部天津海水淡化与综合利用研究所

二〇二五年三月

（一）工作简况

1.1任务来源、计划项目编号，标准负责起草单位和参加起草单位；

根据《自然资源部办公厅关于印发2023年度自然资源标准制修订工作计划的

通知》（自然资办发[2023]30号）下达的计划项目（计划项目编号：202324004），

自然资源部天津海水淡化与综合利用研究所为负责修订单位，全面负责该标准修

订的起草、报批和质量控制工作。中国市政工程华北设计研究总院有限公司和天

津市中海水处理科技有限公司为参加起草单位。

1.2修订背景

海洋行业标准HY/T240.3—2018《海水循环冷却系统设计规范第3部分：

海水预处理》（以下简称“海水预处理设计规范”）是我国相关海水循环冷却系

统海水预处理设计的第一个行业标准，实施之后即获得了实际的工程应用，对我

国海水循环冷却系统和其他海水利用系统的海水预处理设计起到了显著的指导

作用。

但是，随着国内外海水循环冷却水处理技术、工程设计技术、施工技术和运

行维护技术的快速进步，以及相关工程条件的多样变化，2018版本文件的某些方

面已不能适应当前和未来海水预处理设计的发展需要，亟待进行修订和补充，具

体表现为：（1）已发布实施的《海水循环冷却系统设计规范》其他部分均是HY/T

187.X或HY/T0187.X的标准号，但2018版本文件却是HY/T240.3，存在明显的错

误，给本文件的检索和使用带来明显误导。（2）目前，海水循环冷却系统的应

用正在向大型石化园区和核能发电厂拓展，如何满足以上两个应用场景中合建预

处理构筑物分区分时供水的全新要求，2018版本文件并没有给出相关规定。（3）

2018版本文件所规定的浓缩倍数取值范围为1.5~2.5，而近年来新建的海水循环冷

却系统设计浓缩倍数大多采用2.0，已少有采用1.8以下的情况。据此，《海水循

环冷却系统设计规范》其他标准均已将浓缩倍数取值范围提升至1.8~2.5，因此

2018版本文件也需做相应调整。（4）国家标准GB/T1.1—2020《标准化工作导

则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》已发布实施。为满足GB/T1.1—2020

对标准编制的新要求，2018版本文件有必要根据系列标准的现实情况进行修订。

以上各方面在一定程度上影响了HY/T240.3—2018《海水循环冷却系统设计规范

第3部分：海水预处理》的先进性、全面性和实用性，因此对本文件进行修订和

完善是完全必要的。

修订海洋行业标准HY/T240.3—2018《海水循环冷却系统设计规范第3部

分：海水预处理》是以现行国内外相关标准和已有多个海水循环冷却工程实例为

依据，针对近年来海水循环冷却技术的发展现状，海洋环保技术和产品的更新情

况，海水循环冷却系统运行过程中产生的一些新问题以及《海水循环冷却系统设

1

计规范》系列标准编制实施过程中存在的一些不协调之处，完善不足、体现进步、

形成科学实用的系列标准。

HY/T240.3—2018《海水循环冷却系统设计规范第3部分：海水预处理》

的修订，将在完善不足，体现进步的基础之上，为海水循环冷却系统海水预处理

设计及其他海水利用系统的海水预处理设计提供更为全面、完善和先进的指导，

使海水循环冷却系统向着安全可靠、技术先进、经济合理，管理方便，节能环保

的方向不断发展。

1.3主要工作过程、标准主要起草人及其所做的工作。

2023年8月，自然资源部天津海水淡化与综合利用研究所接到本文件的修订

任务以后，根据《自然资源标准化管理办法》的要求组成了《海水循环冷却系统

设计规范第3部分：海水预处理》海洋行业标准修订起草组。标准修订起草组主

要成员共8人，其中6人来自于自然资源部天津海水淡化与综合利用研究所，其余

2人分别来自中国市政工程华北设计研究总院有限公司和天津市中海水处理科技

有限公司。标准起草组成员包括教授级高工2名，高工3名，工程师3名。具体任

务分工为：王印忠高级工程师任标准起草组负责人，全面负责本文件的修订起草

工作；李治洁工程师和王金山工程师负责文献资料的整理；陈冲高级工程师负责

收集部分工程资料；周丹高级工程师负责条文的审核，尹建华教授级高工和王维

珍教授级高工负责标准编写的质量和进度控制；孔庆玲工程师负责标准编写的程

序性控制。

标准修订起草组主要从以下4个方面开展了工作：（1）调研国内外新出现的

海水循环冷却系统海水预处理工程实例，分析总结新技术、新工艺和新材料在这

些工程中的设计方法和应用效果；（2）针对本文件自发布实施以来收到的应用

反馈意见以及标准修订起草组自查发现的技术问题，进行集中论证修改；（3）

重新对国内外相关法律法规和标准规范进行修订查新，更新规范性引用文件，补

充和删减相关标准条文的引用；（4）针对已编制完成或发布实施的《海水循环

冷却系统设计规范》其他部分标准，根据GB/T1.1—2020《标准化工作导则第

1部分：标准化文件的结构和起草规则》开展一致性、协调性、易用性审查，消

除本文件与其他部分标准之间存在的不协调问题。

（二）标准编制原则和确定标准主要内容（如技术指标、参数、公式、性能要

求、试验方法、检验规则等）的论据（包括试验、统计数据）。修订标准时，应

增列新旧标准水平的对比。

2.1标准编制原则

2

本文件根据GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结

构和起草规则》的规定编写，并严格遵循文件表述的一致性、协调性、易用性原

则，在技术要求内容的确定上严格遵循目的性原则、性能原则和可证实性原则。

2.2确定标准主要内容的论据

本文件依据GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结

构和起草规则》的规定拟定了标准的必要结构。本文件由范围、规范性引用文件、

术语和定义、总体要求、水量和水质、工艺设计、预处理构筑物和附属设施、药

剂使用，检测、监测与控制等9个部分组成。同时，本文件依据GB/T1.1—2020

《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定和大量的

参考资料拟定了规范性技术条文的具体内容。本文件修订过程中形成《<海水循

环冷却系统设计规范第3部分：海水预处理>修订调研报告》1份。

本文件的技术性修订依据如下：

2.2.1范围

本文件依据GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结

构和起草规则》中的8.5节编写。标准化对象的陈述采用了“本文件规定了……

的要求”的表述，规定了标准化对象为“海水循环冷却系统海水预处理工程设计”；

标准化适用性的陈述采用了“本文件适用于”的表述，规定了标准适用于“新建、

改建和扩建的海水循环冷却系统海水预处理工程设计，其他海水利用系统的海水

预处理工程设计可参照执行”。这一表述与《海水循环冷却系统设计规范》系列

标准的表述一致。

2.2.2规范性引用文件

本文件依据GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结

构和起草规则》中的8.6节编写，并使用了引导语“下列文件中的内容通过文中

的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日

期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修

改单）适用于本文件”引出。

规范性引用文件清单按照国家标准、行业标准和团体标准化文件的顺序编排

（无其他标准），并按标准顺序号排列。

本次修订更改了规范性引用文件中“HY/T187.2海水循环冷却系统设计规

范第2部分：排水技术要求”的标准号；增加了规范性引用文件“GB/T22627水

处理剂聚氯化铝”、“GB31060水处理剂硫酸铝”、“DL/T5507火力

发电厂水工设计基础资料及其深度规定”、“JTS153水运工程结构耐久性设

计标准”；删除了规范性引用文件中的“GB15892生活饮用水用聚氯化铝”、

3

“HG2227水处理剂硫酸铝”、“JTJ275海港工程混凝土结构防腐蚀技术

规范”。

2.2.3术语和定义

本文件依据GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结

构和起草规则》中的8.6节编写，并使用了引导语“下列术语和定义适用于本文

件”引出。本次修订更改了“海水循环冷却系统”、“补充水量”、“排污水量”、

“蒸发水量”、“风吹损失水量”、“浓缩倍数”的定义表述和来源。更改了术

语和定义中“浮沉池”的来源。本次修订后，本文件中的术语和定义与HY/T0187.1

—2024《海水循环冷却系统设计规范第1部分：取水技术要求》和HY/T0187.2

—2024《海水循环冷却系统设计规范第2部分：排水技术要求》中的术语和定

义一致。

2.2.4总体要求

4.1条规定了海水循环冷却系统海水预处理设计应达到的总体技术要求。“安

全可靠”是工程实施的首要要求，它要求海水预处理工程在设计工程条件下始终

提供满足要求的水质和水量，不能频繁出现出水水质不达标的现象。“技术先进”

要求海水预处理工程所采用的技术符合当时当代的发展水平，并具有一定的技术

前瞻性，不断提高工程的安全性和经济性。“经济合理”要求海水预处理工程的

建设和管理费用不应高于相似工程的平均水平，避免造成经济浪费。“管理方便”

要求海水预处理工程应便于操作，避免因设计不周而使运行管理工作繁重和复

杂。“节能环保”要求海水循环冷却系统设计应使系统在建设、运行和维护过程

中始终保持较低的能耗和最低的环境影响，尽可能减少对生态环境，尤其是对海

洋环境的破坏。

4.2条是对海水循环冷却系统海水预处理设计搜集基础资料的要求。工程设

计基础资料是工程设计实施的基础，只有掌握全面、完整和正确的工程资料，并

且进行科学可靠的分析和计算才能使海水循环冷却系统海水预处理设计达到4.1

条的总体要求。

本次修订将“掌握全面、完整和正确的工程资料”修改为“搜集水质、气象、

工程地质和地形等基础资料”以明确搜集资料的具体内容，增加标准的可操作性。

同时，本次修订增加了“必要时应采用物理模型实验或数值模拟计算进行验

证”的要求。这是因为，根据众多工程项目的设计实践，面对实际工程的复杂情

况，单纯的分析和计算不能完全满足工程资料可靠性的要求，因此利用数值模拟

计算或物理模型试验为工程设计提供基础资料是必要的，也是经常采用的做法。

本次修订对工程资料的搜集内容和深度提出了具体规定。DL/T5507—2015

《火力发电厂水工设计基础资料及其深度规定》是由国家能源局发布的电力行业

4

标准。本标准按不同设计阶段详细规定了水文、气象、地形、工程地质、供水水

文及其他资料的收集内容和深度，内容齐全，实用性强，能够满足电力和化工行

业中海水循环冷却系统排水设计对基础资料的收集要求。因此，考虑到化工行业

无相关标准而电力行业采用海水循环冷却系统较多的现状，本文件要求海水循环

冷却系统排水设计中基础资料的收集应符合DL/T5507—2015《火力发电厂水工

设计基础资料及其深度规定》的要求。

4.3条强调了海水循环冷却系统海水预处理设计系统化的设计原则。海水预

处理设计是整个海水循环冷却系统的中间部分，其设计参数的确定既受海水取水

设计的影响，也会对后续循环水处理和系统排水处理产生直接的影响，所以必须

从系统整体出发，力求达到整体设计最优，而不能只达到单项设计最优。这一设

计原则同样也在《海水循环冷却系统设计规范》系列标准中体现。

4.4条规定了海水预处理工艺流程的选择原则及主要构筑物的确定原则，其

内容与现行国家标准GB50013—2018《室外给水设计标准》中的9.1.1条相一致。

4.5条对海水预处理构筑物按近、远期设计的要求。根据标准修订起草组现

场调研发现，由于海水预处理构筑物建设成本在整个海水循环冷却系统的总建设

成本中占比较小，且分期建设的间隔时间较长，设有海水预处理构筑物的现有海

水循环冷却系统大多按近期规划设计。

4.6条是对海水预处理建筑物和构筑物布置的要求。目前，海水循环冷却系

统服务的电力和化工行业均有相应的总图设计规范，例如电力行业DL/T5032—

2018《火力发电厂总图运输设计技术规程》、化工行业GB50489—2009《化工

企业总图运输设计规范》等，均能为海水预处理建筑物和构筑物布置提供科学的

指导，因此本文件在此做原则性说明。

4.7条是对海水循环冷却系统海水预处理建（构）筑物和专用设备的设计使

用年限的规定。本次修订，将海水循环冷却系统预处理建筑物和构筑物的设计使

用年限进行了具体限定。例如，GB50068—2018《建筑结构可靠性设计统一标

准》中的3.3.1条规定：“建筑结构的设计基准期应为50年”。3.3.3条规定：“除

临时性建筑结构和易于替换的结构构件，普通房屋和构筑物设计使用年限为50

年，标志性建筑和特别重要的建筑结构设计使用年限为100年”。DL/T5339—

2018《火力发电厂水工设计规范》中的1.0.4条规定：“火力发电厂的水工工艺系

统设计寿命应为30年，除临时结构外，火力发电厂水工建（构）筑物的结构设计

使用年限应为50年”。而如果按原规定，“海水预处理永久性建筑物、构筑物

和埋地给、排水管渠的设计使用年限均应与海水循环冷却系统的设计使用年限相

同”，则永久性建筑物、构筑物的设计使用寿命可能仅有30年，与以上标准不符，

5

因此修改为“海水循环冷却系统预处理建筑物和构筑物的设计使用年限均应大于

或等于50a”。

明设管路（如加药管、取样管等）、水处理构件（如斜管）和相关设备较容

易更换，且材质多样，所以其合理设计使用年限按材质和产品更新周期经技术经

济比较确定更为合理。

4.9条是对海水预处理所用添加物和水处理药剂的要求。海水预处理用到的

添加物主要是细砂，而水处理药剂主要是絮凝剂和助凝剂，也可能使用菌藻抑制

剂和酸。为保护生产工人的人身健康和海水自然环境，添加物和水处理药剂自身

应无毒或低毒，且在海水中能够自然降解或长期积累后不会破坏海洋自然环境，

否则应不予采用或采取有效的保护措施。

2.2.5水量和水质

5.1.1条是关于海水循环冷却系统海水预处理构筑物设计进水水量的规定。

由本文件5.1.2条至5.1.7条可知，海水循环冷却系统海水预处理构筑物设计进

水水量与主要与系统蒸发水量、排污水量、风吹损失水量、预处理构筑物自用水

量有关，而蒸发水量、排污水量、风吹损失水量又与设计循环水量、蒸发水量损

失系数、浓缩倍数、冷却水进、出冷却塔温差有关，进而与设计湿球温度及其对

应的设计干球温度和设计大气压力有关。

当前，GB50648—2011《化学工业循环冷却水系统设计规范》中的3.2.1条

第一款规定：干、湿球温度和大气压等气象资料应以日平均湿球温度为基础数据

进行统计，宜采用建厂地区近5年平均的每年最热时期3个月中最热天数不超过

5d~10d日平均湿球温度作为设计湿球温度，并应以与之相对应的日平均干球温

度、大气压力作为设计干球温度、大气压。

GB/T50102—2014《工业循环水冷却设计规范》中的3.1.16条，计算冷却塔

的设计最高冷却水源的气象条件应符合下列规定：（1）根据生产工艺的要求，

宜采用按湿球温度频率统计方法计算的频率为5%~10%的日平均气象条件；

（2）气象资料应采用近期连续不少于5年，每年最热时期月的日平均值。

GB/T50746—2012《石油化工循环水场设计规范》中的4.0.2条至4.0.4条规定：

（1）气象参数的统计宜采用近期连续不少于5年中的每年最热时期3个月的日平

均值。（2）气象参数宜取一昼夜4次标准时间测值的算术平均值作为日平均值。

（3）冷却塔的设计湿球温度宜采用当地多年平均、每年最热时期3个月中最热天

数不超过4d~10d的日平均湿球温度，并以与之相对应的日平均干球温度、大气压

作为设计参数。

由以上规定不难看出，由本文件5.1.2条至5.1.7条计算出的设计补充水量对于

海水循环冷却系统全年运行具有较高的保证率，且在每年最热时期的整个白天和

6

夜晚均能满足要求，因此可将其设计补充水量视为一年中所需补充水量的最高日

平均值。此外，常规冷却塔的集水池具有较大的调节容积，对水量变化具有很好

的调节作用，因此海水预处理构筑物的设计进水水量按海水循环冷却系统设计补

充水量加预处理构筑物的相应自用水量确定已能满足安全供水的要求。

本次修订增加了“当与其他海水利用系统合建时，海水预处理构筑物的设计

水量应按设计最大合用产水量加相应自用水量确定”的要求。根据标准修订起草

组现场调研发现，目前同时设置有海水循环冷却系统和海水淡化系统的工程项

目，大多采用合建取水构筑物和海水预处理构筑物的方式节省建设和运行费用，

因此合建海水预处理构筑物的设计出水水量必须满足设计最大合用产水量的要

求，同时自用水量也应按照设计最大合用产水量取值。本文件对此情况加以补充

规定。

这里需要说明几点：（1）根据HY/T0187.2-2024《海水循环冷却系统设计

规范第2部分：排水技术要求》6.2.4条的规定“浓缩池上清液应回流至海水预

处理构筑物进行再处理利用；污泥脱水机滤液应回流到污泥处理系统前的排泥

池”，亦即海水预处理的自用水量除被脱水后污泥部分带出系统外，其他的部分

仍回流到预处理构筑物进行再处理利用，这一点与市政自来水厂的情况相似，所

以自用水量是存在的。（2）海水循环冷却系统的规模是以小时流量来计算的，

所以海水预处理的处理能力或规模也按小时流量来计算，这就与市政自来水厂有

最高日和平均日不同。所以，设有调节性补充水池的设计进水流量和设计产水流

量仍按设计补充水量作为基础进行计算。

5.1.2条是关于海水循环冷却系统补充水量的计算规定。该条与《海水循环冷

却系统设计规范》系列标准相一致。本次修订将海水循环冷却系统的浓缩倍数由

原来的1.5~2.5提高到1.8~2.5。这是因为，由标准修订起草组对我国现有的11套海

水循环冷系统采用的设计浓缩倍数统计结果（见表1）看，除华润电力某电厂和

广东某化工园区海水循环冷却系统采用低于1.8的设计浓缩倍数外，其他现有的

海水循环冷却系统均采用2.0或2.5的浓缩倍数，1.8以下的浓缩倍数已很少采用。

此外，提高设计浓缩倍数，有助于减少补充水量和排污水量，取水量和预处理水

量也将相应减少，进而有助于降低系统建设成本和运行成本。因此，随着我国水

处理药剂，尤其是阻垢剂性能的提高和系统运行管理水平的提高，将设计浓缩倍

数提高到1.8~2.5是合理和可行的，对海水循环冷却系统进一步降低基建投资和运

行费用具有积极的指导作用。

表1海水循环冷却系统设计参数统计

设计

序设计

系统名称循环水量

号浓缩倍数

（m3/h）

7

1天津某电厂一期工程海水循环冷却系统2.0217440

2浙江某电厂二期工程海水循环冷却系统2.0215790

3深圳某电厂海水循环冷却系统2.048000

4山东某化工企业海水循环冷却系统2.521000

5珠海横琴某电厂海水循环冷却系统2.553000

6浙江台州某电厂海水循环冷却系统2.0216000

7华润电力某电厂海水循环冷却系统1.6~1.876216

8滨州某电厂海水循环冷却系统2.0164000

9天津某电厂一期工程海水循环冷却系统2.0217440

10山东寿光某电厂一期工程海水循环冷却系统2.0198608

11广东某化工园区1.3145000

5.1.3条是关于海水循环冷却系统蒸发水量的计算规定。在淡水循环冷却系

统设计规范中，如GB/T50050—2017《工业循环冷却水处理设计规范》中的5.0.6

条、GB50648—2011《化学工业循环冷却水系统设计规范》中的4.2.1条、

GB/T50746—2012《石油化工循环水场设计规范》中的3.3.3条和GB/T50102—

2014《工业循环水冷却设计规范》中的3.1.20条，k值的计算均采用了前苏联的

经验公式及数据。其中，k值的计算主要基于蒸发散热，并考虑了接触散热的影

响。即：

qe·ro≈Q·∆t·Cw

变换式上式，并令KZF=CW/rO，可得：

qe≈Q·∆t·KZF

式中：qe—蒸发损失水量；

ro—蒸汽的焓；

Q—循环水量；

∆t—进出水温差；

KZF—气温系数。

CW—循环水比热。

6

若取rO＝2.43×10J/kg则系数KZF约等于0.00172／℃，由于实际上还存

在接触散热，因此系数KZF在不同的外界气温条件下应适当修正。根据赵顺安所

著的《海水冷却塔》一书（赵顺安，中国水利水电出版社，2007），海水及浓缩

海水的比热较淡水低，海水（含盐量为34.5‰）的比热比淡水平均低4.6%，在

浓缩2倍后其比热平均下降约8.1%，而导热系数下降约3.6%。在现有海水循环

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冷却系统的浓缩倍数普遍采用1.8~2.0的情况下，其浓海水的蒸发水量应比同情

况下的淡水至少降低5%以上，与此相应的排污水量和补充水量也是如此。在综

合考虑补水水量留有余量有利于系统安全运行、浓海水导热系数下降影响不明及

蒸发水量计算简便的情况下，本文件采用将淡水蒸发的K值按95%选取，并将

相乘结果列于表1中方便选取。

与此同时，GB50050—2017《工业循环冷却水处理设计规范》已经改称系

数k为蒸发损失系数；GB/T50746—2012《石油化工循环水场设计规范》也已经

改称系数k为蒸发损失系数。但是，GB/T50102—2014《工业循环水冷却设计规

范》仍将k称为系数，而将Pe=KZF·Δt称为蒸发损失水率；GB/T50392—2016《机

械通风冷却塔工艺设计规范》则将k称为蒸发水量损失系数，而将Pe=Ke•Δt

称为蒸发水量损失水率；GB50648—2011《化学工业循环冷却水系统设计规范》

称k为温度系数。根据以上情况，标准修订起草组认为将k称为蒸发水量损失系

数既较为合理，又较为通用，所以予以采用。

5.1.5条是对海水循环冷却系统设计循环水量的计算要求。本次修订增加内

容与《海水循环冷却系统设计规范第5部分：循环水场》中的6.2.2条a)相同。

5.1.6条是对风吹损失水量占设计循环水量百分数的取值要求。本次修订参考

我国现行国家标准GB/T23248—2020《海水循环冷却水处理设计规范》中6.1.2

条g)款的规定，将风吹损失水量占设计循环水量百分数的取值限定到宜小于

0.002%，以减少海水冷却塔飘滴对附近生产设备的影响。

5.1.7条是对海水预处理自用水量的取值要求。对于包含混凝、沉淀和过滤等

常规处理工艺的市政自来水厂，GB50013—2006《室外给水设计规范》中的9.1.2

条规定：水厂自用水率应根据原水水质、所采用的处理工艺和构筑物类型等因素

通过计算确定，一般可采用设计水量的5%~10%。同时，该条的条文说明指出，

10%的上限用于原水浊度较高和排泥频繁的水厂；5%的下限用于原水浊度较低，

排泥不频繁的水厂。当水厂采用滤池反冲洗水回用时，自用水率约可减少

1.5%~3.0%。

当海水循环冷却系统主要以混凝沉淀工艺作为海水预处理的主体工艺，基本

无过滤工序时，相应地自用水量可取海水循环冷却系统补充水量的3.5％～7％。

上限用于原水浊度较高和排泥频繁的海水预处理工程；下限用于原水浊度较低，

排泥不频繁的海水预处理工程。

本次修订考虑到海水循环冷却系统海水预处理可能采用其他处理工艺，因此

增加了“海水预处理自用水量应根据海水水质、所采用的处理工艺和构筑物类型

9

等因素确定，宜取海水循环冷却系统补充水量的5.0％～10.0％”的规定（与HY/T

187.1—2015的修订一致）。

5.2.1条是海水预处理设计进水水质的确定方法。由于受到海水取水构筑物的

影响，进入海水预处理构筑物的进水水质并不等同于原海水水质，因此应根据不

同类型的海水取水构筑物对原海水的影响情况分别确定。当采用岸边式取水构筑

物或引水暗管式取水构筑物时，原海水水质几乎不发生任何变化就被送入预处理

构筑物，因此可以将原海水水质作为设计进水水质。当采用明渠引水式取水构筑

物或潮汐式取水构筑物时，取水构筑物本身起到了平流沉淀池的作用，所以进水

中的悬浮物和泥沙含量较原海水有明显下降，因此应采用原海水经水工模型沉淀

后的海水水质或相似工程的进水水质作为设计进水水质。

本次修订删除了采用海滩井或其他地下水取水构筑物时的情况，而增加了当

海水取水构筑物在港池或码头附近取水时的情况。经标准修订起草组发现，因海

滩井或其他地下水取水构筑物取水量较小，对地质的要求较为特殊，至今未发现

用于海水循环冷系统的情况。而当海水取水构筑物在港池或码头附近取水时，海

水预处理设计进水水质不但受到港池类似平流沉淀池的作用，还会受到船舶航行

和货物泄漏对水质的影响，因此相应增加了“当海水取水构筑物在港池或码头附

近取水时，设计进水水质应以港池或码头附近海水的实际监测水质作为依据”的

要求。

5.2.2条是关于设计进水水质资料获得方式的规定。与淡水水质检测不同，海

水水质检测有其特殊的技术要求和方法，为此我国已有专门机构进行此项业务。

为保证水质资料的全面、完整和正确，本文件规定海水预处理的设计进水水质资

料应通过具有计量认证的检测检验机构获得。此外，本文件还根据现行国家标准

GB/T23248—2020《海水循环冷却水处理设计规范》中的5.1.1条对水质调查年限

做了规定。

因本次修订删除了5.2.1条中采用海滩井或其他地下水取水构筑物时的情况，

因此本条也相应删除了以试验井水质作为依据的规定。

5.2.3条以表格的形式规定了进水水质的全分析项目和分析方法。这里应该说

明，GB17378.4仅包含附录A中的油类、硫化物、色度、嗅味、pH、悬浮物、氯

化物、盐度、浊度、溶解氧、COD、BOD、亚硝酸盐、硝酸盐、总氮、总磷的

检测方法。GB12763.4仅包含pH、溶解氧、总碱度、亚硝酸盐、硝酸盐、氯化物、

总氮、总磷的测定方法。HY/T191仅包含总铁和可溶性铁含量的测定方法。

GB/T33584.1仅规定了钙、镁的检测方法、GB/T33584.4仅规定了硫酸盐的测定方

法、GB/T33584.5仅规定了溶解固形物的测定方法、GB/T33584.6仅规定了异养菌

的检测方法。其他指标的测定方法目前还没有适用于海水的专门标准。

10

5.2.4条规定了海水预处理设计进水水质的取值。海水预处理设计水质的取值

决定了预处理设施的能力大小，其取值原则是在大多数进水水质条件下（亦即大

多数运行时间内）能够满足出水水质要求。本文件借鉴了市政给水处理中进水设

计浊度的取值方法，即取用年统计数据中90%~95%出现的概率值作为设计值。

5.3.1条是对海水预处理出水水质的规定。海水循环冷却系统海水预处理的出

水将作为系统补充水，因此必须满足补充水的水质标准。本次修订根据GB/T

23248—2020《海水循环冷却水处理设计规范》中表1所列海水补充水水质指标做

了修改，补充了对悬浮物的限制要求。

2.2.6工艺设计

6.1.1条是海水循环冷却系统海水预处理工艺设计应考虑的因素。本条与

GB/T50050—2017《工业循环冷却水处理设计规范》中的5.0.1条、GB50648—

2011《化学工业循环冷却水系统设计规范》中的6.6.1条及GB/T50746—2012《石

油化工循环水场设计规范》中的6.6.1条相一致。

6.1.2条规定了直接作为海水补充水的条件。当经海水取水构筑物取集的海水

水质满足补充水水质要求时，应直接作为补充水，而省去预处理过程，这样可以

降低海水循环冷却系统的基建费用和运行成本。

6.1.3至6.1.5规定了不同设计进水水质条件下的预处理工艺流程。

目前，在所有相关循环冷却水处理的设计规范中（如GB/T50050—2017《工

业循环冷却水处理设计规范》、GB50648—2011《化学工业循环冷却水系统设

计规范》》、GB/T50746—2012《石油化工循环水场设计规范》及GB/T23248

—2020《海水循环冷却水处理设计规范》，虽然均提及了补充水处理，但都未给

出工艺流程和相关的设计参数，这使得设计人员难以科学合理地确定海水预处理

工艺。

在为本文件编制的《海水循环冷却水系统海水预处理技术专题调研报告》中，

标准起草组通过对比海水补充水的水质指标与多地的原海水水质检测值发现，全

国范围内沿海的自然海水水质仅有浊度会经常性超出补充水水质指标，同时在淤

泥质海岸海水中泥沙含量较大，在海洋溢油或赤潮时油类或藻类分别呈爆发式超

标。某些地方偶有有机物或总铁超标，但超标幅度不大。因此，将浊度作为常规

处理对象，将泥沙作为限制处理对象，将油类和藻类作为应急处理对象是较为合

理的。在此情况下，根据《给水排水设计手册第3册城镇给水》中表6-6的净

水工艺及构筑物选择来看，采用絮凝—沉淀工艺即可将海水浊度控制在10NTU

以下，同时还可将有机物去除10%~20%左右。对于泥沙含量较大的原海水，如

含沙量大于10kg/m3或浊度大于3000NTU，且泥沙颗粒粒径多数在0.03mm以上

11

时，采用预沉+絮凝+沉淀的处理工艺也可达到补充水的水质要求。因此，本文

件提出了6.1.3和6.1.4的工艺流程。

此外，对于进水中短期内可能出现藻类爆发生长（例如赤潮期间）和油类超

标（例如发生海上原油泄漏）的情况，标准编写组参考了T/CECS110—2024《低

温低浊水给水处理设计规程》中对藻类和油类具有良好去除效果的浮沉池处理工

艺，提出了6.1.5中絮凝—浮沉处理工艺。

本次修订，标准修订起草组在为本文件编制的《修订调研报告》中总结了部

分已有海水循环冷却系统中海水预处理工程所用的工艺流程及构筑物组成，如表

2所示。

由表2可以看到，现在已有的海水循环冷却系统全部以混凝沉淀工艺作为海

水预处理的主体工艺，即以降浊处理为主要目的，从而证明本文件所列工艺的技

术经济合理性。

表1部分已有海水循环冷却系统海水预处理构筑物组成

所在企业预处理构筑物组成

处理能力按照近期设计。合建双系列，采用威立雅ACTIFLO○R

浙江某电厂二期工程微砂加重絮凝斜管高效沉淀工艺，机械混凝池+机械注砂池+机

海水循环冷却系统械熟化池+斜管沉淀池，无补充水池，出水直接流入冷却塔集水

池。每个系列对应1座海水冷却塔。设有海水循环水场1座。

处理能力按照近期设计。合建双系列，网格混凝池+斜板沉淀池，

山东海化集团某厂

无补充水池，出水直接流入冷却塔与循环水泵房之间的无盖吸

海水循环冷却系统

水池。设有海水循环水场1座。

滨州某热电有限公司第处理能力按照近期设计。合建双系列，辐流式预沉池+网格混凝

二电厂海水循环冷却系池+斜板沉淀池，无补充水池，出水直接流入冷却塔集水池。杀

统生剂和阻垢剂直接加入冷却塔集水池。设有海水循环水场1座。

处理能力按照近期设计。合建双系列，管式静态混合器+网格絮

凝池+斜板沉淀池+补充水池。原设计沉淀后出水可自流进入冷

渤海新区某电厂却塔集水池，也可经补充水池，然后由补充水泵打入冷却塔集

海水循环冷却系统水池。但现在采用直接进入集水池的方式，补充水池弃用。补

充水池使用时，循环水泵入口为菌藻抑制剂加药点。但补充水

池在使用时也需要加菌藻抑制剂。设有海水循环水场1座。

处理能力按照近期设计。合建6系列，单系列1100m3/h，机械

寿光某电厂

凝聚+机械絮凝+斜板沉淀+补充水池，同时设有污泥回流。杀生

海水循环冷却系统

剂和阻垢剂直接加入冷却塔集水池。设有海水循环水场1座。

处理能力按照近期设计。与海水淡化预处理合建4系列，海水

山东烟台某电厂循环冷却占用2系列。采用机械混凝池+斜管沉淀池，设有污泥

海水循环冷却系统回流，但已停用。无补充水池，出水直接流入冷却塔集水池。

设有海水循环水场1座。

处理能力按照近期设计。合建双系列，网格混凝池+斜板沉淀池，

天津某煤气化

无补充水池，出水直接流入冷却塔集水池。杀生剂和阻垢剂直

发电有限公司

接加入冷却塔集水池。设有海水循环水场1座。

处理能力按照近期设计。合建双系列，网格混凝池+斜板沉淀池，

天津某燃气热电有限公

无补充水池，出水直接流入冷却塔集水池。杀生剂和阻垢剂直

司

接加入冷却塔集水池。设有海水循环水场1座。

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处理能力按远期设计，远期即为海水循环冷却提供补充水，也

为海水淡化提供原水。合建4系列，采用威立雅ACTIFLO○R

湛江某化工基地

微砂加重絮凝斜管高效沉淀工艺，机械混凝池+机械注砂池+机

海水循环冷却系统

械熟化池+斜管沉淀池，有补充水池，由补充水泵将补充水送至

5个循环水场及远期的海水淡化厂。设有海水循环水场5座。

6.2.1条至6.2.4条是对预沉工艺的设计要求。

GB50013—2018《室外给水设计标准》中的9.2.4条要求预沉处理工艺、设

计参数按照CJJ40—2011《高浊度水给水设计规范》的有关规定选取。现行行业

标准CJJ40—2011《高浊度水给水设计规范》针对原水中泥沙或浊度的不同（例

如，最高含沙量低于40kg/m3的界面沉降高浊度水或最大浊度小于3000NTU的

非界面沉降高浊度水；含沙量大于40kg/m3的界面沉降高浊度水或浊度大于

3000NTU的非界面沉降高浊度水）分别给出了预沉处理工艺和设计参数。

从自然海岸的实际情况看，淤泥质海岸及其感潮河段原海水中泥沙含量较

大，最有可能采用预沉工艺。淤泥质海岸及其感潮河段的泥沙大多为粉砂和淤泥，

其粒径为0.065~0.0005mm，大部分小于0.01mm。由淤泥质形成的悬浮液，无论

其单颗粒粒径的大小如何，在形成絮凝体的情况下，其平均沉速均在

0.15~0.6mm/s的范围，通过实际观测的沉速为0.2~1.5mm/s。由此看来，虽然CJJ40

—2011《高浊度水给水设计规范》主要针对陆地淡水水源，但对泥沙含量较高的

原海水也具有指导意义。因此，本次修订参照GB50013—2018《室外给水设计

标准》中的9.2.2条至9.2.4条，对预沉工艺和设计参数的选择做了修改。

6.3.1条至6.3.4条对混合工艺的设计要求。市政给水处理对混合的搅拌速度梯

度要求较宽（700~1000s-1），混合时间一般不超过2min。根据为本文件编制的《海

水循环冷却水系统海水预处理工程专题调研报告》，已有海水预处理工程混合工

艺的设计也大多也遵循此要求。因此，本文件参考GB50013—2018《室外给水

设计标准》中9.4.9和9.4.10条的要求，提出了本文件6.3.1条至6.3.3条的要求。

但是应该注意到，海水循环冷却系统由于受到气象条件的影响，其循环水量

和补充水量在夏季和冬季差别较大。例如，火力发电厂的循环水量当以凝气量的

倍数计算时，夏季通常采用65或60倍的冷却倍率，而冬季则采用45倍，发电机组

装机容量越大，循环水量和补充水量差距越大。因此，对于那些混合效果与处理

水量（或管道流速）有密切关系的混合方式，例如管式混合和管道静态混合器（GB

50013—2018《室外给水设计标准》9.4.10条条文说明和《给水排水设计手册第

3册城镇给水》表9-1），在海水预处理工艺设计时不宜采用。

6.4.1条至6.4.5条提出了对海水预处理絮凝工艺的设计要求。根据《海水循环

冷却水系统海水预处理工程专题调研报告》，已有海水循环冷却系统海水预处理

工程采用栅条（网格）水力絮凝池和机械絮凝池较多，且絮凝工艺的设计参数也

均符合GB50013—2018《室外给水设计标准》的相关要求，因此本文件参考GB

13

50013—2018《室外给水设计标准》中的9.4.11条至9.4.16条提出了对海水预处理

絮凝工艺的要求。但是，根据《海水循环冷却水系统海水预处理工程专题调研报

告》中的调研成果，现有海水预处理工程所用的栅条（网格）絮凝池均采用了塑

料制整体框架式的栅条，而不是传统的水泥或木制栅条。塑料预制整体式框架网

格具有水力条件可以调节，安装速度快，维护简单方便的特点，在实际应用中效

果较好，因此本文件增加了“絮凝池内栅条（网格）宜做成整体框架结构”的规

定。

6.5.1条至6.5.5条提出了对海水预处理工艺沉淀池的设计要求。根据《海水循

环冷却水系统海水预处理工程专题调研报告》，已有海水预处理沉淀池均采用斜

板或斜管沉淀池，且沉淀池的设计参数也均符合GB50013—2018《室外给水设

计标准》的相关要求，因此本文件参考GB50013—2018《室外给水设计标准》

中的9.4.20条至9.4.23条提出了对海水预处理沉淀池的要求。另外，考虑到露天沉

淀池中集水槽内外会附着藻类，进而堵塞集水槽的进水孔洞，因此本文件提出了

采用三角堰代替进水孔洞，或增加进水孔洞开孔面积的要求。

6.5.6条和6.5.7条提出了对海水预处理工艺浮沉池的设计要求。根据《海水循

环冷却水系统海水预处理技术专题调研报告》，浮沉池是兼具除浊、除油和除藻

的多功能水处理构筑物，在正常情况下可以单独进行混凝—沉淀处理，而在进水

油类或藻类含量超标时，可间歇进行气浮和混凝—沉淀处理。因此，本文件根据

现行行业标准T/CECS110—2024《低温低浊水给水处理设计规程》中的6.2.11条

对浮沉池的设计提出了要求。

2.2.7预处理构筑物和附属设施

7.1条是对海水处理构筑物设置数量和单个构筑物处理能力的要求。根据《海

水循环冷却水系统海水预处理工程专题调研报告》，已有海水预处理构筑物一般

设置2组，当一组检修而必须停产时，另一组需要继续满足生产的需要。例如，

浙江某电厂2组海水预处理构筑物的设计处理水量为7200m3/h。当系统在设计水

质条件下，一组因为检修或其它原因不能运行时，另一组运行能处理6000m3/h

（出水）的水量，占设计补充水量的91%，此时基本满足发电2台发电机组的正

常运转。

7.2条是对设置原水调蓄水池的要求。本条参照GB50013—2018《室外给水

设计标准》中7.6.1条关于原水调蓄水池的设计规定。

7.3条是对设置补充水池的要求。在化工园区海水循环冷却系统中，当海水

预处理构筑物需要向多点分区、分时供水时，需设置补充水池作为海水预处理产

水与循环水场用水的调节构筑物。同时，在采用高位收水海水冷却塔的海水循环

冷却系统中，补充水池还必须作为补充水泵的吸水构筑物，可也作为菌藻抑制剂

14

的投加场所。本文件参照GB50013—2018《室外给水设计标准》中7.6.4条关于

水厂清水池的设计规定对补充水池的设计加以规定。需要说明的是，“多点”即

可指多个独立运行的冷却塔，也可指含有多个冷却塔的循环水场。此外，随着受

限作业空间安全事故的频发，采用水下机器人代替人工进行清淤已越来越普遍，

但补充水池中设置的水流回转廊道严重阻碍了水下机器人的作业。为方便水下机

器人作业，应在每个过水廊道顶端设置供水下机器人进出的预留孔，这样水下机

器人作业时仅直线前进即可，有利于降低作业难度，提高作业效率。

7.4条是对预处理构筑物进行保温和遮阳的规定。我国北方地区由于气候寒

冷，海水预处理构筑物在冬天容易在水面结冰，造成堵塞，因此应置于室内，且

应有采暖措施。我国南方地区气候较为温暖，海水预处理构筑物在冬天不易结冰，

因此可设在室外。但当设置在室外时，沉淀池的集水槽内外和池壁上会因阳光照

射滋生大量藻类，而藻类脱落后则会随补水进入循环水管道，给系统安全运行造

成隐患。例如，浙江宁海某电厂和山东海化集团某厂的海水沉淀池中就出现了大

量藻类生长的情况。为避免以上现象的发生，保证海水预处理构筑物的正常运行，

本文件作此规定。

本次修订，增加了“室内或遮阳设施下的海水预处理构筑物均宜保证在任何

时候阳光都不能照射水面”的要求。这是因为，经标准修订起草组调研发现，多

个遮阳棚下的海水预处理构筑物，由于遮阳棚覆盖面积不够，阳光仍能斜射到水

面，从而造成水草的继续繁殖，因此宜保证在任何时候阳光都不能照射水面是必

要的。

7.5条是对海水预处理构筑物设计标高的规定。根据标准修订起草组的调查，

现有海水循环冷却系统海水预处理构筑物均采用地上式布置。当离海水冷却塔较

近时，出水直接自流入冷却塔集水池。当离海水冷却塔较远或采用高位收水海水

冷却塔时，一般会设置补充水池和补充水泵，而此时出水需自流入补充水池。

7.6条规定了海水预处理构筑物钢筋混凝土结构防腐蚀耐久性设计的方法。

由于与海水长期接触，海水预处理构筑物钢筋混凝土结构与海港、码头等所处环

境相似，因此其防腐蚀耐久性设计可参照JTS153—2015《水运工程结构耐久性

设计标准》的规定执行。JTS153—2015《水运工程结构耐久性设计标准》中的

3.2.2.1条规定：海水环境混凝土结构部位应按设计水位或天文潮位划分为大气

区、浪溅区、水位变动区和水下区，各部位划分应符合表3的规定。

表3海水环境混凝土部位划分

掩护条件划分类别大气区浪溅区水位变动区水下区

有掩护按港工设计高水位大气区下界浪溅区下界水位变动区

条件设计水位加1.5m以上至设计高水位至设计低水位下界至泥面。

15

减1.0m之间减1.0m之间

设计高水位大气区下界浪溅区下界

按港工水位变动区

加（η0+1.0m）至设计高水位至设计低水位

设计水位下界至泥面。

以上减η0之间减1.0m之间

无掩护大气区下界浪溅区下界

最高天文潮

条件至最高天文潮至最低天文潮

按天文位加0.7倍百水位变动区

位减百年一遇减0.2倍百年

潮位年一遇有效波下界至泥面。

有效波高H1/3一遇有效波高

高H1/3以上

之间H1/3之间

注：①η0为设计高水位时的重现期50年H1%（波列累积频率为1%的波高）波峰面高度（m）；

在海水预处理构筑物中，四周墙体的外表面基本不与海水环境接触，因此可

按表3中的大气区进行设计。构筑物所有墙体和顶盖的上表面由于会受到冷却塔

飘滴或盐雾的腐蚀而应按浪溅区进行设计。构筑物所有内表面由于与海水接触因

而应按水下区进行设计。但当水处理构筑物置于室内时，房屋结构可有效避免冷

却塔飘滴和盐雾对构筑物的腐蚀，因此仅需构筑物所有内表面按水下区进行设计

即可。

7.7条是关于海水预处理构筑物之间连接管道敷设方式的规定。在已有的海

水预处理构筑物中，由于预处理构筑物通常设置于地上，因此进、出构筑物的竖

直管道通常明设。但对于连接管道，已有工程大多数采用埋地敷设，少数采用明

设，做法不一。从运行情况看，明设的进、出水管道由于暴露于光照、雨雪和盐

雾飘滴的腐蚀环境中，管道在风化作用下的损坏较快，因此埋地敷设更为合理。

对于进入塔下水池的补水管而言，已有海水预处理工程大多采用钢管在塔下水池

外伸出地面，在水面上一定高度跌落补水的方法，仅有浙江宁海某电厂采用了水

下补水的方式。对比这两种补水方式不难看出，海水预处理的补充水管道因距离

海水冷却塔较近，受到循环海水、盐雾、飘滴腐蚀的程度较为严重，因此采用钢

筋混凝土管道埋地敷设、自流补水更为合理。

7.8条是关于海水预处理构筑物之间连接管道和进、出水管道材质的规定。

在已有的工程中，埋地敷设的连接管采用钢管的最多，钢筋混凝土的其次，塑料

管的较少。但对于海水预处理构筑物明设的进水出管道，一般均采用钢管。这是

因为钢筋混凝土管由于自重太大，安装施工较为困难。而塑料管或复合管轴向耐

压能力较差，且易受风化作用和撞击而损坏，所以极少采用。

7.15条规定了沉淀池所用斜管的材质和应符合的质量要求。斜板是沉淀池的

重要部件，其工作性能关系到沉淀池运行的好坏。为了保证沉淀池设计质量，本

文件要求斜管的质量应符合CJ/T83的要求。但是，在对浙江国华宁海电厂海水

预处理构筑物的现场调研发现，聚丙烯材质斜管在海水中使用一段时间后会出现

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塌陷的情况，而且取样观察后发现已发生脆化，因此本文件规定采用聚氯乙烯材

质的斜管。

7.16条规定了沉淀池所用斜板的材质。斜板的质量标准目前还没有颁布，因

此本文件只给出了斜板应采用的材质。目前，斜板的材质有聚丙烯（PP）、聚

氯乙烯（PVC）和玻璃钢（FRP）材质，本文件规定采用聚氯乙烯（PVC）和玻

璃钢（FRP）材质。

7.19条规定了梯道、栏杆、盖板、走道板、线盒等附件的材质。海水预处理

构筑物的梯道、栏杆、盖板、走道板、线盒等虽然不直接接触海水，但由于处于

海水冷却塔附近，因此会被飘滴和盐雾所腐蚀，因此应采用具有一定强度，又具

有耐腐蚀性的材质，而玻璃钢材质即可达到此要求。此外，由于海水预处理构筑

物一般离海边较近，较频繁遭到大风的侵袭，因此线盒等部件牢固固定，且应具

有一定强度。根据《海水循环冷却水系统海水预处理工程专题调研报告》，山东

海化集团纯碱厂海水预处理构筑物的梯道、栏杆、盖板、走道板等因采用了碳钢

材质而又没有经常刷漆保护，现已完全锈蚀损坏。冷却塔上的线盒虽然采用了塑

料材质，但因没有固定，而被大风完全吹散。中海油深圳电力有限公司海水冷却

塔原本设置了不锈钢护栏，但是实际使用了一段时间后不锈钢护栏也被腐蚀破坏

而不能使用，不得不更换成玻璃钢护栏。基于以上现实情况，本文件作此规定。

7.20条规定了遮阳设施的材料选择要求。遮阳设施已在露天设置的海水预处

理构筑物中有所采用。但根据标准修订起草组调研发现，以彩钢板和钢结构搭建

的遮阳棚由于受到冷却塔盐雾腐蚀和不及时维护的缘故，彩钢板的腐蚀速度较

快，严重者出现腐蚀孔洞。因此，为了抵抗冷却塔盐雾腐蚀，减少维护工作量，

本文件规定海水预处理构筑物的遮阳棚宜采用不透光玻璃钢板，遮阳棚支架宜采

用防腐碳钢型材。

7.21条至7.23条是对补充水泵和补充水泵房的设计要求。本次修订增加了

对补充水泵和补充水泵房的设计要求。由于补充水泵及进出水阀门与海水取水泵

的输送介质同为海水，因此其材质和对阀门的要求参考了HY/T0187.1-2024《海

水循环冷却系统设计规范第1部分：取水技术要求》中对海水取水泵进出水阀

门要求。

2.2.8药剂使用

8.1条规定了海水预处理药剂的投加设计应与海水取水药剂投加设计、循环

水处理药剂的投加设计和排泥水处理药剂的投加设计相协调的原则。实际运行

中，海水取水因控制污损生物的生长而需要加入杀生剂，循环水处理需要加入阻

垢剂和菌藻抑制剂，排泥水处理需要投加污泥调理药剂等。海水预处理药剂使用

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应从全系统的药剂使用出发，既要考虑避免药剂的重复投加造成浪费，又要考虑

不同类型药剂之间的相互影响，避免药性抵消。

本次修订增加了海水预处理药剂投加设计与排泥水处理药剂投加设计相协

调的要求，以适应HY/T0187.2—2024《海水循环冷却系统设计规范第2部分：

排水技术要求》的新要求。

8.2条规定了加药间合建的设计要求。海水预处理的加药间和循环水处理的

加药间一般距离较近，且对加药间的设计要求相似，因此二者合建有利于节省建

设投资和集中管理。但是，由于二者使用的药剂种类不同，为安全起见，其药剂

存储区和加药设备的布置应分开。浙江某海电厂海水循环冷却系统加药间和山东

海化集团某厂海水循环冷却系统加药间均按此要求进行设计。

8.4条对海水预处理中混凝剂和助凝剂的种类及用量的确定方法做了规定。

海水预处理中混凝剂和助凝剂的种类及用量的确定不仅要考虑实际的混凝处理

效果，还要考虑全系统药剂使用的匹配性。根据已有的研究表明，混凝剂残留会

对阻垢剂的阻垢性产生抑制作用，而阻垢剂会减弱菌藻抑制剂的药效，所以根据

进水混凝沉淀试验结果和全系统水处理药剂匹配性试验结果或参照相似条件下

的海水预处理工程运行经验，经综合比较确定混凝剂和助凝剂的种类及用量是最

为科学有效的方法。

8.6条至8.10条是对海水预处理所用混凝剂和助凝剂产品质量的规定。目前，

我国已为常用混凝剂和助凝剂颁布了国家标准或行业标准，使产品质量得到统一

和保证。本文件作此规定一方面使海水预处理所用混凝剂和助凝剂的产品质量有

据可循，保证预处理的效果；一方面也为设计人员在计算投加流量时