中医院大跨度梁模板支设方案

1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、大梁支撑体系搭设案3四、钢管、扣件的质量控制13五、 搭设质量控制 14六、 施工安全要求 15七、模板支撑构造要求15八、附图 16 大跨度梁模板施工方案一、编制依据1、施工图纸；2、标准、规范、规程及办法混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002）；高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ32002）；混凝土结构工程及验收规范 （GB5020492）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2000）；建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；钢结构设计规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建设工程高大模板

2、支撑系统施工安全监督管理导则危险性较大的分部分项工程安全管理办法二、工程概况宁津县社会福利中心救灾指挥中心，位于宁津县幸福街北侧、县医院东北侧，该工程为框架结构，地上四层，一层层高3.9m，二层以上层高为3.6m，建筑物总高度18米，建筑面积约为4182.01。该工程由宁津县民政局投资建设，山东桓台建设工程有限公司总承包，由山东城乡建设勘察院设计，宁津县建设监理公司监理。本工程四层梁板1-3轴交A-D轴大梁截面450*900，跨度17.4m，支模高度4.8m，属于超过一定规模的分部分项工程，应编制专项施工方案。三、大梁支撑体系搭设方案一）、结合本工程的结构形式和施工特点，四层梁板1-3轴交A-

3、D轴大梁截面450*900，跨度17.4m，支模高度4.8m，属于大跨度高支模，其搭设方案：整体钢管排架采用483.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于800mm，梁两侧不大于900mm，梁底均需加设双立杆支撑（400+300+400），加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距1.5m，共设六道（含板底一道）水平拉杆，在8下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；后浇带及预留孔洞部位立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每6根立杆设

4、置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北方向剪刀撑设置间距不大于5m。二）、梁:L 300*1200 参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.9；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式

5、：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.60；钢筋自重(kN/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：白松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板

6、材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：12.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00

7、；四）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工

8、程计算荷载。五 ）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q

9、- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.528.8=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)= 180mm；面板的最大弯矩 M= 0.117.28(1200-120)/(7-1)2 + 0.1172.8(1200-120)/(7-1)2= 6.66104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.280(1200-120)/(7-1)/1000+1.22.800(1200-120)/(7-1)/1000=4.026 kN；经计算得到

10、，面板的受弯应力计算值: = 6.66104 / 1.20104=5.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12.5N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.28N/mm； l-计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)=180mm； E-面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面

11、板的最大挠度计算值: = 0.67717.28(1200-120)/(7-1)4/(10045007.20104) = 0.379 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(7-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值 =0.379mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.72mm，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝

12、土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001212/6 = 1.92104mm3； I = 800121212/12 = 1.15105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.80)1.20+0.600.80=30.298kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=30.298+4.480=34.778kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q

13、1l2+0.117q2l2= 0.130.298166.6672+0.1174.48166.6672=9.87104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.430.2980.167+0.454.480.167=2.356kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.130.2980.167+1.24.480.167=6.451kN =Mmax/W=9.87104/1.92104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作

14、用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.248kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 4500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.298166.74/(10045001.15105)=0.305mm；面板的最大挠度计算值: =0.305mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗

15、剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.451/0.8=8.063kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.888/6 = 51.2 cm3；I=4.8888/12 = 204.8 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.0630.82 = 0.516 kNm；最大应力 = M / W

16、= 0.516106/51200 = 10.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.0630.8 = 3.87 kN；方木受剪应力计算值 = 33.871000/(24880) = 1.512 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.512 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.67

17、7ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.0638004 /(10010000204.8104)=1.092mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.092 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.356kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.451kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.300/20.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(1

18、.200-0.120)0.600=1.995kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.021 kN；N2=N3=9.781 kN；最大弯矩 Mmax=0.306 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.217 mm；最大应力 =0.306106/4490=68.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣

19、件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.782 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：

20、 N1 =1.021 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297.6=1.177 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+0.30)0.800.60+(0.80/2+0.30)0.800.120(1.80+24.00)=2.484 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+0.300/20.800=2.464 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.021+1.177+2.484+2.464=7.146 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半

21、径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.42= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7146/(0.326424) = 51.7 N/m

22、m2；钢管立杆稳定性计算 = 51.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.782 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.6-1.2)=1.177 kN；N =N1+N2 =9.782+0.991=10.774 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆

23、净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.42= 2.30 m；lo/i =2300 / 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10774/(0.326424) = 77.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N

24、/mm2，满足要求！四、钢管、扣件的质量控制 1、事前要求采用现行国家标准直螺纹电焊钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2、对于扣件质量，我们要求采锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架经济界斤斤计较扣件（GB15831）的规定。扣件使用前应进行质量检查。出现滑丝的细栓必须更换，扣件应做防锈处理。3、钢管、扣件必须具有产品质量合格证，生产许可证、签订购租用合同要明确产品质量责任。4、对上述要求落实情况进行检查，各种质量合格证明文件齐全。对扣件螺栓拧紧力矩用扭矩板手进行复查，板下抽检50个，不合格

25、数小于等于5个，如超过5个，二次加固后，抽检100个，必须全部合格，否则全数检查，梁下100%检查，拧紧力矩均在40 Nm 65Nm之间，扣件的承载力得到保证。五、 搭设质量控制搭设质量不合格往往是造成模板高支架坍塌而发生安全事故的主要原因之一 ，主要表现为未按方案要求进行搭设，如立杆间距偏大，不设扫地杆和水平杆或水平杆和扫地杆只单向设置。立杆上部搭接不符合要求，垂直和水平剪刀撑不到位、支撑架不是由专业架子工搭设。重点开展以下安全工作 ： 1、要求明确方案编写人为高支撑架施工负责人，负责全过程的管理工作，在高支撑搭设拆除和砼浇筑前，技术人员须向作业人员进行技术交底。 2、对搭设操作人员的资质进

26、行审查，从事高支撑架搭设，拆除人员必须持证上岗。 3、督促搭设操作人员严格按批准方案内容和专家组论证审查意见进行。方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。 4、增加搭设过程进行巡视的次数，加强检查，发现问题及时要求整改。5、底座安装按规范要求垫板宜采用长度不少2跨，厚度不少于50mm的木垫板。 6、立杆接头相互错开，满足同步内隔一根立杆的接头在高度方向错开不少于500mm的规定。 7、水平杆按规定设置：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向有足够的设计刚度。8、扫地不按规定设置。9、顶层顶部的自由长度按规划要求不大于200mm。10、高支撑架体已与框架柱连接。六、 施工安全要求由于工程结构的复杂，施工难度较大，施工中要有专门人员负责检查监督，确保高支脚手架搭设合理、规范、安全。1、在完成模板高支撑架安装工序后，砼浇筑前，组织施工单位，监理和建设单位一起按方案内容、专家组意见对模板 高支撑体系进行专项验收合格后，三方代表共