高支模专项方案

1、附件二：高支模专项方案附件二：高支模专项方案 根据设计图纸所示，本工程有高大模板支撑体系，即通常所说的高支撑架 体系。高支撑架体系存在较大的安全隐患，对安全管理、技术措施管理较为严 格，因此将重点描述。 本工程 4 #楼 4 层层高为 8.1 米，框梁截面尺寸为 350750，选择其作为 代表进行验算，验算过程在本节第 5 部分。 根据国家住建部于 2009 年颁布的关于印发危险性较大的分部分项工程安 全管理办法的通知（建质200987）号文件可知，模板支设高度大于 5m，小 于 8m 的支撑体系，需要编制专项安全施工方案，并报公司总工审核，总监理工 程师审批。模板支设高度大于 8m，搭设跨度

2、 18m 及以上的支撑体系，属于超过 一定规模的危险性较大的分部分项工程，除需要编制专项安全施工方案，报公 司总工审核，总监理工程师审批外，还要请超过 5 名以上土建专业专家组成的 专家组对该专项方案进行充分论证，经专家组论证评审通过后，方可按照该方 案严格组织施工。 1、高支模施工体系模板设计及配置 1）支撑体系选择 为便于施工，本工程采用满堂扣件式钢管脚手架作为模板支撑架。 2）材料要求 模板：采用 15mm（局部 18mm）厚双面覆膜多层木模板。 木枋：采用 50mm100mm 木枋、100mm100mm 木枋。 扣件式钢管支撑架：48.33.6mm 钢管及配件，质量符合规范要求。用 于

3、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为 46m。用于小横杆的长度为 0.91.5m。 可调托撑螺纹杆与螺母捏合长度不得少于 45 扣，插入立杆内的长度不得 小于 150mm。 垫板：采用 200mm 宽、50mm 厚的木脚手板。 3）高支模支撑体系设计 经计算，梁、板支撑体系设计如下： 梁模板（截面尺寸按 350mm750mm 计算 梁底模梁侧模 楼板模板（100mm） （1）15mm(18mm)厚双 面覆膜多层木模板。 （1）15mm 厚双面覆膜多层 木模板。 （1）15mm 厚双面覆膜 多层木模板。 （2）次龙骨采用 60*80 木枋，不少于 4 道。 （3）主龙骨采用 48.33.6mm 钢管

4、， 纵向间距 1000mm。 （4）梁底设 2 根立杆， 横向间距 117mm，纵向 间距 1000mm，立杆步 距 1500mm。 （2）内龙骨采用双钢管 48mm3.5mm，内龙骨间距 300mm 。 （3）外龙骨采用双钢管 48mm3.5mm，断面跨度方 向间距 600mm。 （4）M14 对拉螺栓 2 道， 对拉螺栓间距 200mm+300mm。 （2）次龙骨采用 60*80 木枋，竖向间距 300mm。 （3）主龙骨采用 100*100 木枋，间距随 立杆。 （4）立杆间距 900*900，步距 1500mm。 2、工艺流程 地面杂物清理干净弹标高控制线弹出梁中心线和板下模板支架立杆

5、位 置线支立杆、安装水平拉杆，梁下支架及板下支架同时支搭根据层高将竖 向立杆接高并用水平杆将立杆连接为空间支架安放 U 型托撑并大致调好高度， 铺设主次龙骨及边龙骨，随后进行调整验收铺设模板，重复上述工序，直 至模板铺设完毕按照图纸及规范要求进行起拱模板验收（验收合格后） 绑扎钢筋钢筋验收（验收合格后）混凝土浇筑。 3、施工方法 1）将架体搭设用地面垃圾杂物清理干净，修整平整达到施工要求。 2）按照施工图纸进行弹线，首先弹出标高控制线，再按照施工图纸弹出梁 中心线和板下架体立杆位置线。 3）搭设支架之前，在架体下脚要铺设 50mm 厚垫板，并且楼层间的上下架 体应在一条直线上。支设架体立杆，安

6、装水平拉杆，架体搭设过程中梁下支撑 架与板下支撑架同时搭设，梁板支撑架搭设成整体，保证整个架体的稳定性。 4）待架体搭设完成后安放可调节 U 型托撑，根据标高控制线调节好 U 型托 撑的高度。 5）先铺设主龙骨（主龙骨为 100100 木方）铺设主龙骨时要保证期间距 符合规范要求；铺设次龙骨和边龙骨，待主龙骨铺设完成后进行次龙骨及边龙 骨的铺设，次龙骨及边龙骨铺设要符合方案要求。 6）待主次龙骨及边龙骨铺设完成后，根据标高控制线对架体支撑系统进行 调整，待确认无误后方可进行模板铺设。模板铺设应保证模板表面光滑平直， 拼缝要严密，拼缝控制在次龙骨处，加强模板拼缝质量控制。 7）按照方案及规范要求

7、对梁板进行起拱。严格控制起拱高度，保证起拱质 量。 8）待模板支设完成后，项目部进行自检，待自检合格后，报监理验收。 4、构造要求 1）架体立杆构造要求： （1）不同支架立杆不得混用。 （2）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。 （3）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 4m，模板应起拱；当设计无具 体要求时，起拱高度宜为全跨长度的 1/1000-3/1000。 （4）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取 可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施 件件 件件件 件件件件 500 h/3 lala h/3h 间隙楔紧 混凝土结构 木胶合

8、板 50X100木枋 间隙楔紧 100X100木枋 钢管 U形支托 对接扣件连接扣件式钢管支撑螺杆伸出长度要求 （5）梁和板的立杆，其纵横向间距宜相等或成倍数。 （6）扣件式立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如 右图所示，严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 （7）扣件式立杆顶部应设可调支托，U 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必 须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间 隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心。 （8）支撑架结构整体稳定可靠安全，本工程靠近建立墙体的支撑架采用刚 性连墙件，连墙件两步三跨设置。 2）扫地杆及

9、水平拉杆构造： （1）每步纵横向水平杆必须拉通。 （2）水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图。 （3）当层高 8m 以下时，在立柱底距地面 200mm 高处，沿纵横向水平方向 应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道 水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平 拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一 道水平拉杆。 （4）当层高在 820m 时，最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。 500 ala/3 lala hh AA 500 lb A-A 接头不在同步内（立面）接头不在同跨内（平

10、面） 横向水平杆 (小横杆) 纵向水平杆 (大横杆) 立杆 ala/3 立杆对接要求示意图立杆对接要求实物图 8m层高20m 布置图水平拉杆效果图 3）剪刀撑构造设置 （1）满堂模板和共享空间模板支架，在外侧周圈应设由下至上的竖向的连 续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 4 跨设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜 为不应小于 4 跨，且不小于 6m，并在剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。 （2）当层高在 8-20m 时，还应在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加 之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀 撑，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。 在最顶步距两水

11、平拉杆中间 应加设一道水平拉杆 层高5m8 经纬仪或吊线、钢尺检查 10 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 11 表面平整度 5 2m 靠尺及塞尺量检查 模板拆除的规范要求 项次构件类型 构件跨度 （m） 达到设计砼立方体抗压强度标 准值百分率（%） 250 2,8751 板 8100 875 2 梁、拱、壳 68100 3 悬臂构件 -100 2）高支模支撑架体验收注意事项 （1）模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，清扫安装部位的垃圾及杂物。 （2）梁板跨度大于 4m 时梁板底支撑架搭设按 1-3起拱。 （3）支撑立杆接长使用对接扣件，严禁使用十字扣件搭接接长支撑立杆。 （4）架体必须连续设

12、置纵，横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角 扣件固定在距离底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件 固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （5）两根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同一步内隔一根立杆的二 个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500mm，各接头中心至主节点的距离 不大于步距的 1/3。 （6）支撑架每根立杆必须垂直，垂直偏差不大于 H/500mm。 （7）支撑架的四边与中间每隔 4 排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至 顶连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面倾角 应在 45 度60 度之间。 （8）架体两端与中间沿水平

13、方向全平面每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步应设置一道水平剪刀撑。 （9）所有节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在 4560KNm。 （10）搭设高支模系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓 松动的钢管、扣件、对接螺杆来搭设支撑架和受力系统。 （11）由于高支模搭设时，高度较高，二人抬运模板，要相互配合，协同 工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 （12）高支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量 合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后， 方可进行下道工序的施工。 5、高支撑架计算书

14、 （一）楼板高支撑架计算书 本工程 4 #楼 4 层层高为 8.1 米，框梁截面尺寸为 350750，选择其作为 代表进行验算，验算过程在本节第四部分。 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 、 混凝土结构设计规范GB50010-2010、 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。支撑高度在 4 米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在 重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 1）参数信息: （1）脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；

15、纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):11.50； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； （2）荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； （3）木方参数 木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 13.000；

16、 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 楼板支撑架荷载计算单元 2）模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图 （1）荷载的计算： 钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN/m； 模板的自重线荷载(

17、kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)1.0000.300 = 0.900 kN； （2）强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式 如下: 均布荷载 q = 1.2(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1.9261.0002/8 = 0.556 kN.m； 最大支座力 N =

18、 P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.9261.000/2 = 1.593 kN ； 截面应力 = M / w = 0.556106/133.333103 = 4.168 N/mm2； 方木的计算强度为 4.168 小 13.0 N/mm2,满足要求! 3）抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0001.926/2+1.260/2 = 1.593 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1593.000/(2 80.000 100.000) = 0.299 N/mm2； 截

19、面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.299 小于 1.300 ，满足要求! （4）挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式 如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m； 集中荷载 p = 0.900 kN； 最大变形 V= 51.6051000.0004 /(3849500.000.67) + 900.0001000.0003 /( 489500.000.67) = 0.626 mm； 方木的最大挠度 0.626 小于 1000.000/250,满足要求! 3）木方支撑钢管

20、计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P = 1.9261.000 + 1.260 = 3.186 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.765 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.769 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.408 kN ； 截面应力 = 0.765106/5080.000=150.557 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 900.000

21、/150 与 10 mm,满足要求! 4）扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.408 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： 脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12911.500 = 1.485 kN；

22、钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员 可根据情况修改。 模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9001.000 = 0.315 kN； 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9001.000 = 4.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.300 kN； （2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9001.000 = 2.700 kN； （3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.

23、2NG + 1.4NQ = 11.340 kN； 6）立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.340 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范 ，

24、由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为 1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11339.58

25、0/（0.207489.000） = 112.026 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 112.026 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11339.580/（0.530489.000） = 43.753 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 43.753 N/mm2 小于 f = 205.0

26、00 满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表 2 取值 1.026 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.026(1.500+0.1002) = 2.067 m； Lo/i = 2066.877 / 15.800 = 131.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.391 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11339.580

27、/（0.391489.000） = 59.308 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 59.308 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 。 7）梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 （1）模板支架的构造要求： 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向 变距

28、、而另一个方向不变。 （2）立杆步距的设计： 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大 的变步距设置，但变化不要过多； 高支撑架步距以 0.9-1.5m 为宜，不宜超过 1.5m。 （3）整体性构造层的设计： 当支撑架高度20m 或横向高宽比6 时，需要设置整体性单或双水平加强 层； 单水平加强层可以每 4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与 立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3； 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 10-15m 设置，四周和中部每 10-15m 设竖向斜杆，

29、使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加 强层。 （4）剪刀撑的设计： 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10-15m 设置。 （5）顶部支撑点的设计： 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm； 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mm； 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN 时，可 用双扣件；大于 12kN 时应用顶托方式。 （6）支撑架搭设的要求： 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同

30、的框格层中 设置； 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制 在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 地基支座的设计要满足承载力的要求。 （7）施工使用的要求： 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用 由中部向两边扩展的浇筑方式； 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应 的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时 解决。 （二）梁高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式

31、钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 、 混凝土结构设计规范GB50010-2010、 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 支撑高度在 4 米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑 架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为 483.60。 1）参数信息: 梁段信息:L1； （1）脚手架参数 立柱梁跨度方向间距 l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m): 0.30； 脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m)

32、:10.70； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面 A； （2）荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度 B(m):0.350； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度 D(m):0.900； 倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.000； （3）木方参数 木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80

33、.00；木方的截面高度(mm):100.00； （4）其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2）梁底支撑方木的计算 （1）荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.0000.3500.9000.300=2.362 kN； 模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(20.900+0.350) =0.226 kN； 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3500.300=0.420 kN； （2）木方楞的传递集中力计算： 静

34、荷载设计值 q=1.22.362+1.20.226=3.106kN； 活荷载设计值 P=1.40.420=0.588kN； P=3.106+0.588=3.694kN。 （3）支撑方木抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=3.6941.200/4=1.108； 木方抗弯强度(N/mm2)=.000/.333=8.311； 木方抗弯强度 8.311N/mm2 小于木方抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，所 以满足要求！ （4）支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T

35、 = 3Q/2bh T 其中最大剪力(kN) Q=3.694/2=1.847； 截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=31846.95/(280.00100.00)=0.346； 截面抗剪强度计算值 0.346N/mm2 小于截面抗剪强度设计值： T=1.300N/mm2，所以满足要求！ （5）支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 3.008kN； 最大挠度(mm)Vmax=3008.2501200.003/(489500.67)=1.710； 木方的最大挠度(mm)1.710 小于 l/250=1

36、200.00/250=4.800，所以满足要求！ 3）梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的 集中荷载传递。 （1）支撑钢管的强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载 P 传递力，P=3.694 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.800/0.300=3 经过简支梁的计算得到： 钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/23.694+3.694=7.388 kN； 通过传递到支座的最大力为 23.694+3.694=11.082 kN； 钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)3.6940.800/(83)

37、=0.985 kN.m； 截面应力 =0.985106/5080.000=193.906 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求! 4）梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 5）扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 12.80 kN； R - 纵向

38、或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=11.08 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6）立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =11.082 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14910.700=1.912 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =11.082+1.912+0.720=13.714 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm

39、)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表 1 取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a

40、=0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m； Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.406 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13713.576/(0.406489.000) = 69.074 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 69.074 N/mm2 小于 f = 205.00 满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； Lo/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.580 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13713.576/(0.580489.000) = 48.352 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 48.352 N/mm2 小于 f = 205.00 满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.600 按照表 2 取值 1.024 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算