脚手架工程专项施工方案(改)

1、目 录第一章、 编制目的及参考依据第二章、 工程概况第三章、 材料准备及材质要求第四章、 落地式脚手架搭设方案第五章、 钢管落地式脚手架验算第六章、 四口防护第七章、 外墙脚手架拆除方案第八章、 安全管理第九章、 施工组织机构人员表第十章、 脚手架搭设的技术要求与允许偏差第一章 编制目的及参考依据1、 目的：为确保后白中学教学楼、宿舍食堂报告厅、风雨操场、后白幼儿园工程安全生产，文明施工，结合本工程特点，特制定本工程脚手架施工方案。2、 参考依据：A、施工图纸；B、建筑施工脚手架使用手册C、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；D、建筑施工安全检查标准；JGJ59-2

2、011E、碳素结构钢（GB/T700）。第二章 工程概况1、 本工程为后白中学及幼儿园工程。总建筑面积12500平方米2、 后白中学教学楼建筑高度15.5m：后白中学宿舍食堂报告厅建筑高度14.7m：后白中学风雨操场建筑高度8m：后白幼儿园建筑高度11.5m。3、 本工程抗震设防烈度为7度；抗震设防等级乙级。由华诚博远（北京）规划设计有限公司设计，江苏广兴集团有限公司施工。4、 本工程质量目标为合格。现场安全生产目标是：杜绝重大伤亡事故，月轻伤事故频率控制在2%以下。实现“五无”（即无死亡、无重伤、无坍塌、无中毒、无火灾）。文明施工目标是：争取镇江市文明施工工地。5、 外脚手架采用483.5m

3、m钢管双排搭设。 第三章 材料准备及材质要求1、 钢管尺寸采用483.5mm，立杆、大横杆和斜杆的钢管长度控制在4.56米；小横杆的钢管长度控制在1.51.8米。钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准炭素结构钢（GB/T1700）中Q235-A级钢要求。表面锈蚀深度0.50mm；长度小于1.5米的各种杆件钢管端部弯曲5mm；立杆当4米L6.5米时，弯曲偏差20mm，水平杆、斜杆6.5m的钢管弯曲偏差30mm；钢管上严禁打孔。2、 构件：直角扣件，对接扣件，万向扣件。扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15

4、831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝这、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭力矩达40-65NM,连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定。3、 底座：本工程拟采用50mm厚木板制作。4、 脚手板：采用1米宽竹脚手板。所有外架均满布设置剪刀撑。5、 不得使用弯曲开裂、压扁、锈蚀严重的钢管，严禁使用变形、有裂纹、滑丝的扣件，并应根据管径大小选用，不准乱用。第四章 落地式脚手架搭设方案一、构造形式和搭设方法1、 脚手架立杆纵距1.500米，横距0.800米，步距1.800米，连墙杆间距竖直3.600米，水平4.500米（即：两步三跨）：里立杆距建筑物0

5、.300米。2、 搭拆人员必须持证上岗。3、 搭设脚手架前，应仔细检查工作环境、防护用品和工具，做好必要的准备工作；4、 立杆底座采用50厚的木板，安放时应拉线和尺量，按立杆的纵横距尺寸摆放后加纵横向扫地杆并用扣件扣牢在立杆上；且扫地杆距基础面间距不大于300。小横杆应在大横杆的下方与立杆扣牢。5、 立杆的垂直度偏差控制在100 mm以内，立面从脚手架第二步设置密目网围护，并形成垂直全封闭防护；6、 上下横杆的接长位置应错开布置；纵向水平杆的长度不小于三跨；7、 小横杆：贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立柱之间应加设一根小横杆，小横杆靠墙的一端应离开50150 mm(当作为

6、连墙件时与墙顶紧)；8、 剪刀撑：外立杆每间隔6m（4跨）设剪刀撑一组，必须连续同步设置并与地面成45度60度角，搭接长度大于400mm，采用三只万向扣件。斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点，且必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15m；9、 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。连墙件拟采用钢性连结，设置在柱或梁内，各层之间梅花形设置，垂直距离3 m（6米满足构造要求），水平距离4.5m（6米满足构造要求），连接点设在立杆上；10、 水平斜拉杆：水平斜拉杆设置在连系杆的高架平面内，加强脚手架的横向刚度；11、 护栏和挡脚板：护栏设置高度为1m

7、，挡脚板高度为0.3 m；12、 脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于100mm，防止杆件滑脱；13、 扣件按装时应注意开口朝上，用于连结大小横杆的对拉扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝下，以防雨水进入；14、 杆件连接：钢管立管必须用扣件对接，接头同一截面不允许超过50%；15、 在脚手架全高内，使用竹片编制的脚手板，底层满铺一层，作业层满铺一层，其它每隔三步满铺一层，形成水平封闭，四脚绑扎牢固；16、 避雷装置：20米以上的脚手架需设避雷装置，每处接地电阻不大于10欧姆；17、 架体内封闭与防护：施工层脚手架内立杆与建筑物间大于250mm，应水平封闭。施工层以下每隔一层封闭，但底层

8、脚手架必须全封闭。顶层栏杆高出沿口1.5m；18、 工作中不要乱扔材料和工具，上下运送材料时要相互密切配合，不准用不牢固的绳索绑吊；19、 脚手板要满铺。脚手板相互间的接头要放在小横杆上，其连接部分至少要搭接300mm，不准在跨间连接；20、 脚手架外侧每一步距设一道1.86米的密目式安全网作立面防护，用扎丝固定在大横杆上，安全网随楼层施工层挂设。安全平网在首层设一道后每10米设一道，操作层下设一道安全平网，选用尺寸36米，网绳的断裂强力不得小于1500N；边绳的直径为网绳直径的两倍，平网边绳的断裂强度力不得小于7500N，立网边绳的断裂强力不小于3000N；支撑物应有足够的强度和刚度，同时系

9、网外无尖锐边缘。架设平网应外高里低与平面成15度角，或外口高于里口50-80CM。网片不要绷紧（便于能量吸收），网片之间应将系绳连接牢固不留空隙。支杆及支杆支撑点必须牢固可靠，支杆间距3-3.5米，平网里口与外架空隙不得大于100。网伸出建筑物的宽度不得小于3米。网边绳应与支撑物(架)靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，间距不得大于700，转角处、阳台口等必须保持网的整体连接，不得中断，不允许出现漏洞。21、 搭投脚手架时，如无隔离措施和防护措施，其附近及下部不准进行其它作业和停留；22、 脚手架除定期检查外，还应在大风、雨后详细检查脚手架的倾斜、连接件松驰损坏、地基下沉等，如

10、发现问题应及时处理。第五章 钢管落地式脚手架验算一、计算依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。二、参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣

11、件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.0米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2、活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层。3、静荷载参数一个柱距范围内的每米高脚手架结构自重标准值(kN/m2):0.268KN/m；脚手板自重标准值(kN/m2):0.3；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.152；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.0384。

12、三、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算安全设施与安全网自重标准值：Q1=0.0051.8=0.009 kN/m栏杆挡脚手板自重标准值：Q2=0.1520.9=0.137 kN/m脚手板自重标准值:Q3=0.30.4/1.8=0.067 kN/m ；大横杆自重标准值:Q4=0.0384 kN/m ；活荷载标准值: Q5=20.4/1.8=0.444 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.

13、2（0.009+0.137+0.067+0.0384）=0.302 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.444=0.622 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.3021.82+0.100.6221.82 =0.28 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.3021.82-0.1170.6221.82 =-0.334 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的

14、最大值进行强度验算：=Max(0.28106,0.334106)/5080=65.748 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.748N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= Q1+Q2+Q3+Q4=0.009+0.137+0.067+0.0384=0.251 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q5 =0.444 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.25118004/(1002.06105)+0.9900.44418004/(1002.

15、06105) = 2.55 mm；大横杆的最大挠度 2.55 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800/150=12 mm与10 mm，满足要求！四、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算安全设施与安全网自重标准值：P1=0.0051.81.8=0.016 kN栏杆挡脚手板自重标准值：P2=0.1520.91.8=0.246 kN大横杆的自重标准值：P3= 0.03841.8 = 0.069 kN；脚手板的自重

16、标准值：P4=0.30.41.8=0.216 kN；活荷载标准值：P5=20.41.8 =0.144kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.016+0.246+0.069+0.216)+1.40.144 = 0.858 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.8580.8/2 = 0.343 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.347 kN.

17、m；最大应力计算值 = M / W = 0.347106/5080=68.346 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =68.346 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0388004/(3842.06105) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = P1 + P2 + P3 + P4 + P5 = 0.016+0.246+0.069+0.216+ 0.144 = 0.691 kN；集中荷载标准值最不

18、利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 691800(38002-48002/9 ) /(722.06105 ) = 0.5 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.5 = 0.508 mm；小横杆的最大挠度为 0.508 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R R

19、c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.8=0.069 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.8/2=0.216kN；安全设施与安全网自重标准值：P4=0.0051.81.8=0.016 kN栏杆挡脚手板自重标准值：P5=0.1520.91.8=0.246 kN活荷载标准值: P6 = 20.81.8 /2 = 1.44kN；荷载的设计值: R=1.2(0.069+0.015+0.216+0

20、.016+0.246)+1.41.44=2.69 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+1.80.038/1.829 = 4.733 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.351.8(0.8+0.3)/2 = 1.485 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1

21、551.8/2 = 0.675 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.829 = 0.261 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.154 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.81.82/2 = 2.88 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系

22、数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.11 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.8；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.451.420.8 = 0.358 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.154+ 1.42.88= 12.617 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.154+ 0.851.42.88= 12.012 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.851.4WkLah2/10 =0

23、.850 1.40.3181.8 1.82/10 = 0.22 kN.m；七、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.617 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积

24、 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12617/(0.186489)=138.718 N/mm2；立杆稳定性计算 = 138.718 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.012kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由

25、公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12012/(0.186489)+/5080 = 175.374 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.374 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、最大搭设高度的计算按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的全封闭的脚手架可搭

26、设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.421 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.88 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.22.421+1.42.88)/(1.20.125)=78.056 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs小于30米，按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+

27、NG3+NG4 = 2.421kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.88kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.184 /(1.4 0.85) = 0.155 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.421+0.851.4(2.88+0.1864.891000.155/5.08)/(1.20.125)=60.07 m；脚手架单立杆搭设高度为16m，小于H，满足要求！九、连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷

28、载标准值 Wk = 0.358 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =3.25.4= 17.26m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.65kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.68kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f

29、=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 13.68 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.972小于双扣件的抗滑力 17 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A

30、=50 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.617 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=50 fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！第六章 四口防护一、安全通道口及楼梯防护安全通道口宜靠近外脚手架或建筑物设置，其搭设长度这6米，宽度为4米，高度为4米，采用双层木板防护，两层木板之间的间距应大于0.6米。通道架必须设置纵横向扫地杆，侧面宜设置之字撑或剪刀撑，正面必须设置八字撑，以增强整体稳定性。内楼梯应随楼层宽度搭设临边防护，采用双道栏杆进行防护，中栏杆在0.5-0.6米高度设置，上栏杆在1.2米处用扣件固定在立杆上。二、洞口及临边防护楼板、屋

31、面及平台等外平面上的洞口，边长2550CM洞口，用竹笆或木板防护，盖板应能防止挪动或移位。边长50150CM洞口，用贯穿于砼板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物。钢筋网格的间距不能大于20CM。边长大于150CM以上的洞口，必须在洞口四周装设防护栏杆，并在洞口下方张挂安全平网。第七章 外脚手架拆除方案1、 工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签字后方可进行拆除；2、 拆除前应对脚手架进行全面检查，架体是否符合安全要求及周围有无电线或其它障碍物，如有安全隐患必须采取措施后才能进行拆除；3、 由技术人员进行外架拆除的技术交底工作，安全员现场风证；4、 拆除时周围应设围栏或警戒标志

32、，禁止闲人进出，并应设专人看管。拆除过程中的脚手架附近及下部，不准进行其它作业和人员停留；5、 拆除工作开时前应将存留在脚手架上的材料，杂物等清理一净；6、 拆除应按先搭后拆，后搭先拆的顺序自上而下，一步一清，不准采用踏步式拆法，并严禁采用推倒的方法；7、 所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将边墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除商差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，墙头封堵。8、 脚手架拦杆不准先拆除，而应按顺序与脚手架同步拆除；9、 拆除斜拉杆及大横杆时，应先拆中间扣，再拆两头扣。拆完后由中间的人负责往下顺杆子；10、 当脚手架拆至最后一根长钢管时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆；11、 在较高的地方拆下的材料不准往下扔，应用吊机运下，拆除的材料应堆方在规划指定的地点。第八章 安全管理1、 脚手架搭设完成后，应逐层、逐段由施工负责人、架子工长