主控楼脚手架专项施工方案

1、目 录1作业任务12编写依据13作业准备和条件14作业方法及安全、质量控制措施35有关计算及其分析116应急措施.297施工安全风险动态识别、评估及预控措施.321作业任务1.1作业项目概况及范围1000千伏变电站主控通信楼工程建筑高度13.050m，室内地面与室外高差0.45m，共3层，层高一、二层m，第三层3.6m，女儿墙高度1.2m，主控通信楼建筑面积1828m2。1.2工程量序号名称单位数 量1脚手管m2扣件只3塑胶新型防护板4脚手板m以上工程量为初步估算工程量，不能作为结算依据。1.3工期要求工期要满足总计划的要求，总工期详见项目部总体施工进度计划。要求施工班组必须严格按一级网络计划

2、进行安排施工，但可在不影响其它施工进度的情况下可以提前完工。并经常对月、周计划进行盘点，以便合理调整施工人员，保证施工进度。2编写依据a) 电力建设施工质量验收及评价规程（第一部分：土建工程）b) 变电（换流）站土建工程施工质量验收规范（Q/GDW 11832012）c) 变电工程落地式钢管脚手架搭设安全技术规范(Q/GDW274-2009)d) 中华人民共和国工程建设标准强制性条文 (电力工程部分)2011版e) 主控通信楼结构图（30-BS-T0202）f) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011g) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）h) 建筑施工模板安

3、全技术规范(JGJ162-2008)i) 有效的设计变更通知单、工程联系单及图纸会审纪要3作业准备和条件3.1技术准备3.1.1、仔细阅读并掌握图纸，完成图纸会审。编制完成施工方案、进度计划、质量计划，编报材料计划，制定工程资料管理办法。3.1.2、应作好施工管理人员上岗前的岗位培训，保证掌握施工工艺、操作方法，考核合格后方可上岗，对管理人员进行技术交底、季节性交底，使全部管理人员作到心中有数。技术人员应对全体施工人员进行进场前的安全、文明施工的宣传。对特殊工种作业人员必须持证上岗。对各施工班组进行施工前技术、质量交底。3.2作业人员3.2.1作业人员配置职 务人员要求人 数项目负责人施工经验

4、丰富1项目生产协调人员施工经验丰富1质检员持证上岗1施工员持证上岗1技术员熟悉施规程规范1测量人员技术熟练1安全员，安全监护人员持证上岗4材料员经验丰富1电工持证上岗1普工技术熟练，听从指挥2架子工持证上岗10起重工、起重指挥持证上岗23.2.2人员分工电工、架子、起重工、起重指挥等为特殊工种，其作业人员必须持证（特殊作业人员操作证）上岗；单项技术员全面负责单项工程技术策划、施工质量监督及现场管理调度工作，材料员负责施工用材料的采购、进场及检验工作。电工负责用电设备的维护和安全防护工作；工人要严守操作工序，把好质量关，遵守现场安全文明施工管理规定，听从指挥，服从管理。3.3材料、设备准备名 称

5、单 位数 量备 注水准仪台1用来控制标高50m钢卷尺把1测量 5m钢卷尺把2测量 移动式配电盘只2施工用电材料运输车辆2运送周转性材料3.3.1对使用的翻斗车等机械设备的工作性能良好进行检查和保修，对水准仪、经纬仪、全站仪等器具应及时的检测并报验,确保设备的工作性能良好，能够满足现场施工需要；这些设备应在施工前检查落实好，尤其是夜间施工照明必须确保供应。3.3.2脚手管等周转材料施工前由材料供应部门组织进场，进场后应按照现场总平面规划图分类堆放整齐和标示。3.3.3周转性材料（扣件、脚手管、木跳板等）应提前准备，以确保周转性材料能够按质按量及时供应。4作业方法及安全、质量控制措施4.1作业主体

6、方案主控通信楼支模、脚手架总体施工顺序：.从-0.40m施工至3.86m层；.从3.86m层施工至7.76m层；.从7.76m施工至11.85m。安全防护及文明施工总体施工方案：主控通信楼结构施工中，在脚手架外侧采用塑胶新型防护板封闭施工。4.2脚手架工程 作业方法和要求主控通信楼施工全部采用扣件式钢管脚手架，钢管采用48.33.6mm标准脚手管。本工程根据结构施工需要脚手架搭设形势主要包括外架为双排架、模板支撑体系为钢管满堂架。第一层结构3.86m层，室内在-0.4m混凝土地坪上起架，室外在浇筑100mm厚C15混凝土地坪后起架。在硬化混凝土地坪上铺设60槽钢作为底座，并通长设置。安全通道布

7、置在东北角，主控通信楼正门设置安全通道（待结构施工完模板支拆拆除完毕后，使用结构楼梯作为通道上下楼）落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实经取样压实度符合设计要求并浇筑100厚C15砼地坪放线定位，铺设槽钢纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板防护栏杆塑胶新型防护板。双排脚手架搭设高度为 13.1米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2751.64米，立杆横距为1.05米，小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.25米（考虑抹灰面与15cm厚的保温层）；小横杆在上；连墙件采用随层三跨布置，采用单扣件连接。脚手架平面示意图脚手架立面示意图手架立

8、杆、小横杆、大横杆刷黄色油漆，剪刀撑刷黄黑色相间漆，每步距防护栏杆刷漆黄黑相间色。本工程采用木脚手板，板宽20cm，板长为4m，厚度为50mm，每块重量不大于30kg,利用8#铁丝与钢管扎牢，铁丝扣应朝下。每道剪刀撑宽度为四跨立杆距，斜杆与地面的倾角为4560度之间。剪力撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定。剪刀撑的斜杆除两端用扣件与脚手架的立杆或纵向水平杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点，剪刀撑斜杆与架体固定的旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4.2.1脚手架搭设1) 搭设方向1 搭设方向：脚手架应从角部开始并向两边延伸交圈搭设；2 立面方向：按定位依

9、次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；2) 具体搭设程序：根据设计方案弹出位置线按控制线设置纵向扫地杆自角部起依次向两边立立杆，底部与纵向扫地杆扣接固定后设置横向扫地杆，并也与立杆固定(固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直)，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆(与立杆扣接固定)和横向平杆(小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定)，校正立杆垂直和平杆水平，使其符合要求后拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成交圈后再次全面检查质量设置连墙杆件按第一步架的作业程序

10、和要求搭设第二步及其以上各步架随搭设进程及时搭设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆(在构架横向平杆之间搭设的、用于缩小铺板支承跨度的横杆)、铺设脚手板和装设作业层栏杆、封闭措施。3) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。4) 每搭完一步脚手架后，按本方案的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。5) 底座均准确地放在定位线上。6) 立杆搭设符合下列规定：（1） 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不应小于500mm；（2） 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；（3） 每层砼浇筑完成后待砼土达到能上人的强度后，外架立即与

11、预埋好的连墙件连接。（4） 顶层外立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度为1.2m。7) 纵向水平杆搭设符合下列规定：（1） 纵向水平杆的搭设符合本方案构造规定；（2） 在脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。8) 横向水平杆搭设符合下列规定：双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离控制不大于100mm；9) 纵向、横向扫地杆搭设符合本方案构造规定。10) 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设符合下列规定：（1） 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除：（2） 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水

12、平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。11) 扣件安装符合下列规定：（1） 扣件规格必须与钢管外径(48.3)相同；（2） 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；（3） 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；（4） 对接扣件开口应朝上或朝内；（5） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。12) 脚手板的铺设符合下列规定：（1） 铺满、铺稳，扎牢固，不能有探头板；（2） 采用对接时脚手板用8号铁丝固定在小横杆上。（3） 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，

13、防止滑动；（4） 自第二步作业层向上的通道满铺。4.2.2脚手架的检查与验收1) 脚手架必须由持有效特种作业证的专业技术人员搭设；2) 进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，直至验收合格挂牌使用；3) 外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4) 架体内必须做到每层封闭。4.2.3脚手架搭设安全技术措施1) 钢管架应设置接地避雷，并检测接地电阻不大于30。2) 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定

14、，确保施工安全。3) 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。4) 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。5) 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。6) 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。7) 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8) 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9) 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不

15、超过两层。10) 各作业层之间设置可靠的防护板，防止坠落物体伤人。11) 脚手架立杆基础距离外立杆外侧20cm应挖排水沟，尺寸30cm*30cm,以防雨水浸泡地基。4.2.4脚手架拆除安全技术措施1) 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2) 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3) 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4) 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪

16、刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5) 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6) 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7) 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8) 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9) 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10) 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆

17、放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11) 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12) 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13) 如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。4.3模板支撑体系4.3.1搭设材料选择脚手架的杆件、构件、连接件、其他配件和脚手板必须符合以下要求：1）脚手架杆件钢管采用48.33.6，采用单立杆，材质Q235-A，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管，钢管外刷橘黄色的防锈漆并定期复涂以保障其完好。2）扣件和支座扣件应使用与钢管管径相配的、符合现行国家标准金属拉伸试验方

18、法（GB/T228）规定可锻铸铁扣件，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。3）脚手架配件确保与脚手架主体构架杆件连接可靠。4.3.2模板支撑体系搭设1) 梁 梁模板支撑架搭设的工艺流程为：材料配备定位设置底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆在梁位置设置梁支撑水平杆铺设模板。 立柱梁跨方向间距1.0m，梁两侧立柱间距0.8m，步距1.5m。 模板支架立杆的构造应符合以下规定：(1) 立杆底部应设置长度不小于两跨的脚手板垫。(2) 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上

19、。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。(3)脚手架底层步距不应大于1.8m。 (4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 （5）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；（6）梁两侧跨度沿跨度方向设剪刀撑。2) 板模板支架搭设的工艺流程为：材料配备定位设置底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆剪刀撑剪刀撑操作直到相应设计高度铺设模板。 脚手架立杆纵距1.0m，横距1.0m，步距1.5m。 模板支架立杆的构造应符合以下规定：(1)每根立杆底部设置脚手板，长度不小于立杆的两跨。(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向

20、扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。 (3)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 （4）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm； （5）设在支架立杆上部的可调底座，当其伸出长度超过150mm时，应采取可靠措施固定。 （6）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置；4.2.3支撑体系的搭设后的检查与搭设的安全措施与外脚手架相同。4.2.4早拆模板施工技术早拆模

21、板施工技术是指利用早拆支撑头、钢支撑或钢支架、主次梁等组成的支撑系统，在底模拆除时的混凝土强度要求符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204表4.3.1规定时，保留一部分狭窄底模板、早拆支撑头和养护支撑后拆，使拆除部分的构件跨度在规范允许范围内，实现大部分底模和支撑系统早拆的模板施工技术。4.3安全通道4.3.1材料准备直径48.3*3.6钢管、扣件、50厚木脚手板，8号铁丝，位置见脚手架平面布置图4.3.2搭设a) 按图示位置进行放线、定位。b) 安全通道搭设与外架不能共用一根立杆，防止因承载不均发生立杆变形；c) 安全通道与“之”字走道与脚手架连接成一个整体，同步搭设，以增加稳定性；

22、d) 脚手架操作层不能正好与楼层同标同时，使用脚手板设置一小段斜跑；e) 安全通道立杆布置见下图，搭设工艺、质量、安全与本方案脚手架相同。f) 安全通道顶由两层，均满铺脚手板，通道外侧与“之”字跑道均设剪刀撑。g) “之”字使用模板制成踏步，并用2cm厚木条钉成防滑条。4.3.3安全文明施工a) 搭设人员持有效特种作业上岗证，所有人员进入现场必须带好安全帽、带好安全带。b) 进入现场施工人员不准酒后作业，不准在现场喧哗、打闹。c) 搭设人员穿防滑软底鞋、穿着灵便。d) 高处作业时，安全人员要每天检查人员的精神状态。e) 搭设时拉设警戒线，设有专人警戒。f) 施工完毕后打扫现场垃圾，收回剩余剩余

23、材料入库。在通道出入口设标语牌。5有关计算及其分析5.1脚手架计算书双排脚手架搭设高度为 13.5 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.25米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用随层三跨，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。a) 小横杆的计算:小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1) 均布荷载值

24、计算小横杆的自重标准值: P1= 0.036 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.036+1.20.175+1.41.500 = 2.353 kN/m； 小横杆计算简图2) 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3531.0502/8 = 0.324 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =67.700 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =67.700 N/mm2 小于 小横杆

25、的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3) 挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.036+0.175+1.500 = 1.711 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7111050.04/(3842.060105.0)=1.143 mm；小横杆的最大挠度 1.143 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！b) 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1) 荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0361.050=0.038 kN；脚手板的荷载标

26、准值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20.184+1.41.575)/2=1.235 kN； 大横杆计算简图2) 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0361.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2351.500= 0.495 kN.m；M = M1max +

27、M2max = 0.010+0.495=0.504 kN.m最大应力计算值 = 0.504106/4790.0=105.315 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 105.315 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3) 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0361500.04 /(1002.060105.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最

28、大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0.184+1.575）/2=0.898kN V= 1.8830.8981500.03/ ( 100 2.060105.0) = 2.410 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.410=2.462 mm；大横杆的最大挠度 2.462 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！c) 扣件抗滑力的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下

29、式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.0502/2=0.038 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0361.500=0.054 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.276)+1.42.363=3.703 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计

30、算满足要求! d) 脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.052/2+1.502)0.036/1.8013.20 = 2.714；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35071.500(1.050+0.3)/2 = 2.389 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14071.500/2 = 0.735 kN；(4)吊挂的安全设

31、施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0201.50013.200 = 0.396 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.233 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5003/2 = 7.088 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范

32、(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.140 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值： Wk = 0.7 0.3001.1400.645 = 0.154 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.233+ 1.47.088= 17.403 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.233+ 0.851.47.088= 15.914 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.

33、850 1.40.1541.5001.8002/10 = 0.089 kN.m；e) 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =17.403 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A

34、= 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 17403.000/(0.188457.000)=202.553 N/mm2；立杆稳定性计算 = 202.553 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值 ：N =15.914 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： =

35、 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15914.133/(0.188457.000)+89303.214/4790.000 = 203.873 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203.873 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2

36、，满足要求！f) 最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.520 kN；活荷载标准值 ：NQ = 7.088 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.57010-4205.000103-(1.23.520+1.47.088)/(1.20.125)=23.148 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 23.148 /(1+0

37、.00123.148)=22.624 m；H= 22.624 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =22.624 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.520 kN；活荷载标准值 ：NQ = 7.088 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.089 /(1.4 0.85) = 0.07

38、5 kN.m；Hs =( 0.1884.57010-4205.00010-3-(1.23.520+0.851.4(7.088+0.1884.5700.075/4.790)/(1.20.125)=22.390 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 22.390 /(1+0.00122.390)=21.900 m；H= 21.900 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =21.900 m，满足要求！g) 连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.15

39、4 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.502 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.502 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 250.000/15.900的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205.00 N

40、/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.57010-4205.000103 = 89.750 kN；Nl = 8.502 Nf = 89.750,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.502小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！h) 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力：p

41、 = N/A =176.824 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.914 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=176.824 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！5.2梁模板支撑体系计算图1 梁模板支撑架立面简图a) 模板支撑体系横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；钢管直径48.3*3.6，板底使用双扣件。 图2 楼板支撑架荷载计算单元1) 模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.0006.5006.500/6 = 28.17 cm

42、3；I=4.0006.5006.5006.500/12 = 91.54 cm4； 方木楞计算简图（1） 荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 27.0000.3000.120 = 0.972 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.500 + 1.000)0.8000.300 = 0.600 kN；（2） 强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.972

43、 + 0.105) = 1.292 kN/m；集中荷载 p = 1.40.600=0.840 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8400.800 /4 + 1.2920.8002/8 = 0.271 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.2920.800/2 = 0.937 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.271106/28166.67 = 9.635 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 9.635 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

44、（3） 抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.2920.800/2+0.840/2 = 0.937 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 0.937103/(2 40.00065.000) = 0.541 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.541 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!（4） 挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q

45、2 = 1.077 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN； 最大挠度计算值 V= 51.077800.04 /(3849500.000.667) +600.000800.03 /( 489500.000.7) = 1.396 mm； 最大允许挠度 V=800.000/ 250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 1.396 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.200 mm,满足要求!2) 板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2920.800 + 0.840 = 1.874 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算

46、弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.406 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.678 mm ；最大支座力 Qmax = 5.427 kN ；最大应力 = 84.733 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 84.733 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm，满足要求！3) 扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该

47、工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.427 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4) 模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1） 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.780 = 0.488 kN；模板的自重(kN)：NG2 = 0.350

48、0.8000.800 = 0.224 kN；钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 27.0000.1200.8000.800 = 2.074 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.786 kN；（2） 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.500+1.000 ) 0.8000.800 = 1.600 kN；（3） 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.583 kN；5) 立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =

49、 5.583 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h +

50、2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ；L0 / i = 1700.000 / 15.900=107.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=5582.718/(0.537457.000) = 22.749 N/mm2；立杆稳定性计算 = 22.749 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！b) 梁支撑梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48.33.6。梁段信息:KL-12(3)：立柱梁跨度方向间距l(m):0.8；梁两侧立柱间距(m):0.90；梁底增设一道

51、立杆，不在计算范围；1) 梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1） 荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.7000.800=14.000 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.800(20.700+0.250)/ 0.250=1.848 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.2500.800=0.800 kN；（2） 木方楞的支撑力验算 均布荷载 q = 1.214.000+1.21.848=19.018 kN/m； 集中荷载 P = 1.40.800=1.120 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.982 kN； N2=2.982 k