门式刚架计算书

1、目目 录录 2 2 荷载计算荷载计算.2 21 荷载取值计算 .2 2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面） .2 2.1.2 可变荷载标准值 .2 2.1.3 风荷载标准值 .2 2.1.4 吊车资料 .2 2.1.5 地震作用 .3 2.2 各部分作用的荷载标准值计算 .3 3 3 内力计算内力计算.5 3.1 在恒荷载作用下 .6 3.2 在活荷载作用下 .7 3.3 在风荷载作用下 .8 3.4 在吊车荷载作用下 .9 3.5 内力组合 .10 4 4 刚架设计刚架设计.14 4.1 截面形式及尺寸初选 .14 4.2 构件验算 .14 4.2.1 构件宽厚比验算 .15 4.2.2

2、 有效截面特性 .15 4.2.3 刚架梁的验算 .18 4.2.4 刚架柱验算 .19 4.2.5 位移计算 .21 4.3 节点设计 .21 4.3.1 梁柱节点设计 .21 4.3.2 梁梁节点设计 .23 4.3.3 刚接柱脚节点设计 .26 5 5 吊车梁及牛腿设计吊车梁及牛腿设计.28 5.1 吊车梁设计 .28 5.2 牛腿设计 .31 6 6 其它构件设计其它构件设计.34 6.1 隅撑设计 .34 6.2 檩条设计 .34 6.2.1 基本资料 .34 6.2.2 荷载及内力 .34 6.2.3 截面选择及截面特性 .34 6.2.4 强度计算 .36 6.2.5 稳定性验算

3、 .37 6.3 墙梁设计 .37 6.3.1 基本资料 .37 6.3.2 荷载计算 .37 6.3.3 内力计算 .37 6.3.4 强度计算 .37 7 7 基础设计基础设计.38 7.1 刚架柱下独立基础 .38 7.1.1 地基承载力特征值和基础材料 .38 7.1.2 基础底面内力及基础底面积计算 .38 7.1.3 验算基础变阶处的受冲切承载力 .39 7.1.4 基础底面配筋计算 .39 7.2 山墙抗风柱下独立基础 .39 结结 论论.41 参考文献参考文献.42 致致 谢谢.44 1 1 绪论绪论 2 2 荷载计算荷载计算 21 荷载取值计算 2.1.1 永久荷载标准值（对

4、水平投影面） YX51-380-760 型彩色压型钢板0.13 KN/m2 50mm 厚保温玻璃棉板0.05 KN/m2 PVC 铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2 檩条及支撑0.10 KN/m2 合计0.3 KN/m2 2.1.2 可变荷载标准值 屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为 0.50 KN/m2。因刚架受荷水平投影面积 216=126m260m2，故按建筑结构荷载规范取屋面竖向均布活荷载(按不上人屋面考 虑)标准值为 0.3 KN/m2 雪荷载：基本雪压 S0=0.35 KN/m2。对于单跨双坡屋面，屋面坡角 =34851，r=1.0，雪荷载标准值 Sk=rS0=0.35 KN/m

5、2。 取屋面活荷载与雪荷载中的较大值 0.35 KN/m2，不考虑积灰荷载。 2.1.3 风荷载标准值 按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102：2002 附录 A 的规定计算。 基本风压 k=1.050.8=0.84 KN/m2，地面粗糙度类别为 C 类；风荷载高度变化系数按 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于 15m 时，按 15m 高度处的 数值采用，z=0.74。风荷载体型系数 s：迎风面柱及屋面分别为0.25 和1.0，背风 面柱及屋面分别为0.55 和0.65(CECS102：2002 中间区)。如下图 3： 图 3 风载体形系数示意图 2.1

6、.4 吊车资料 两台 10t（中级工作制）桥式吊车：吊车跨度 19500mm，最大轮压 11.8t，最小轮压 2.85t， 起重量 10t，小车重 3.51t，吊车轨道高 140mm，吊车宽度 5290mm，轮距 4050mm。 （当同时考虑两台吊车作用时） 图 4 吊车支座反力影响线及竖向荷载 2.1.5 地震作用 据全国民用建筑工程设计技术措施结构中第 18.8.1 条建议：单层门式刚架轻型房屋 钢结构一般在抗震设防烈度小于等于 7 度的地区可不进行抗震计算。故本工程结构设计不 考虑地震作用。 2.2 各部分作用的荷载标准值计算 恒荷载标准值： 6 cos 1 0.3 1.8KN/m 活荷

7、载标准值：0.356=2.1KN/m 风荷载标准值： 迎风面：柱上 q1=0.8460.250.74=0.93KN/m 横梁上 q2=0.8461.00.74=3.73KN/m 背风面：柱上 q3=0.8460.550.74=2.05KN/m 横梁上 q4=0.8460.650.74=2.42KN/m 吊车荷载（当同时考虑两台吊车作用时）： 吊车竖向荷载： 39.369118 . 0 793 . 0 1325 . 0 1184 . 1 maxmax iQ yPD KN 22.89118 . 0 793 . 0 1325 . 0 5 . 284 . 1 minmin iQ yPD KN 吊车横向

8、荷载： 05 . 4 1 . 3510012 . 0 4 1 4 1 gQT KN 26.19118 . 0 793 . 0 1325 . 0 05 . 4 4 . 1 max iQ yTT KN 吊车纵向水平荷载： 52.16118 10 1 4 . 1 10 max P n T QL KN 3 内力计算 根据各个计算简图，用结构力学求解器计算，得结构在各种荷载作用下的内力图如下： 内力计算的“+、”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，在弯矩图中画在受拉侧；轴力 以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。 图 5 恒载图(kN/m) 图 6 活载图(kN/m) 图 7 风载图(kN/m)

9、 图 8 吊车荷载图(kN) 3.1 在恒荷载作用下 图 9 弯矩图(kNm) 图 10 轴力图(kN) 图 11 剪力图(kN) 3.2 在活荷载作用下 图 12 弯矩图(kNm) 图 13 轴力图(kN) 图 14 剪力图(kN) 3.3 在风荷载作用下 （以左风为例，右风同理） 图 15 弯矩图(kNm) 图 16 轴力图(kN) 图 17 剪力图(kN) 3.4 在吊车荷载作用下 图 18 弯矩图(kNm) 图（） 图 19 轴力图(kN) 图（） 图 20 剪力图(kN) 3.5 内力组合 刚架结构构件按承载能力极限状态设计，根据建筑结构荷载规范(GB500092001)的规 定，采

10、用荷载效应的基本组合：0SR。本工程结构构件安全等级为二级，0=1.0。 对于基本组合（本工程不进行抗震验算） ，荷载效应组合的设计值 S 从下列组合值中取最不 利值确定： A1.2恒荷载标准值+1.4活荷载标准值 B1.2恒荷载标准值+1.4风荷载标准值 C1.2恒荷载标准值+1.4吊车荷载标准值 D1.2恒荷载标准值+1.40.9（活荷载标准值+风荷载标准值） E1.2恒荷载标准值+1.41.0（活荷载标准值+吊车荷载标准值） F1.2恒荷载标准值+1.40.9（风荷载标准值+吊车荷载标准值） G1.2恒荷载标准值+1.40.9（风荷载标准值+活荷载标准值+吊车荷载标准值） 最不利内力组合

11、的计算控制截面取柱底、牛腿处、柱顶、梁端及梁跨中截面。 对于刚架梁，截面可能的最不利内力组合有： 梁端截面： (1)Mmax 及相应的 N、V；(2)Mmin 及相应的 N、V 梁跨中截面：(1)Mmax 及相应的 N、V；(2)Mmin 及相应的 N、V 对于刚架柱，截面可能的最不利内力组合有： (1)Mmax 及相应的 N、V； (2)Mmin 及相应的 N、V (3)Nmax 及相应的Mmax、V； (4)Nmin 及相应的Mmax、V 内力组合表 1 （以左半跨为例） Mmax 相应的 V、N Mmin 相应的 V、N |V|max 相应的 M、N 梁截面内力 恒载 G 活载 L 左风

12、 F右风 F 吊车荷载 D 组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值 M(KNm) 93.7105.8180.82126.2667.22533.51206.55260.56 V(KN)25.621.06-36.7224.67-6.394.4821.7760.2 截面 4-4 N(KN)14.815.5625.3524.55-13.87 G 49.94 C -1.66 A 39.54 M(KNm) 4.032.1552.9739.4538.41151.849.8149.81 V(KN)14.111.63-19.9713.80-6.39-0.6133.233.2 截面 5-5 N(KN)14.1

13、14.9324.2323.82-13.87 G 47.02 A 37.82 A 37.82 M(KNm) 36.00.19-0.75-0.75043.4742.1543.2 V(KN)6-0.68-6.392.345.78-6.87 截面 6-6 N(KN)622.75-13.87 A 35.46 B 47.73 C -3.77 注：内力计算的“+、”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。 内力组合表 2 （以左半跨为例） Nmax 相应的 V、M Nmin 相应的 V、M |M|max 相应的 V、N

14、柱 截 面 内力恒载 G活载 L左风 F右风 F 吊车荷载 D组合项 目 组合值组合项目组合值组合项目组合值 M(KNm) -93.7-105.87180.82-126.2667.2256.74-18.32-260.66 V(KN)-13.114.1322.85-22.85-14.2711.31-35.74.06 截 面 3-3 N(KN)14.822.0538.3326.255.45 G 96.09 C 25.39 A 48.63 M(KNm) 53.162.08105.51-65.21111.45263.15219.75395.77 V(KN)-13.114.1325.74-16.50-1

15、4.2731.73-35.6914.74 截 面 2-2 N(KN)31.022.0538.3326.25-363.94 D 109.05 C -472.32 G -324.04 M(KNm) -58.1-58.01-146.840.9611.70-313.49-53.34-313.49 V(KN)-13.1-14.1333.640.93-14.277.49-35.697.5 截 面 1-1 N(KN)43.122.0538.3326.25-363.94 D 123.57 C -457.79 D 123.57 注：内力计算的“+、”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力以杆件受压为正，剪力以绕

16、杆端顺时针方向旋转为正。 4 刚架设计 4.1 截面形式及尺寸初选 采用变截面梁：取 H(500300)250810 H(300350)250810 H(350300)250810 H(300500)250810 采用等截面柱：取 H7003001014 初选梁柱截面及截面特性见表 3 表 3 梁柱截面特性表 部位截面简图截面特性 44 截面 y xx y 2-25010 -4808 截面积 A=88.40cm 惯心矩 I x=37300cm 4 I y=2606 cm 4 回转半径 i x=20.56cm i y=5.42cm 抵抗矩 W x=1495cm 3 W y=208cm3 55 截

17、面 y xx y 2-25010 -2808 截面积 A=72.40cm 惯心矩 I x=11900cm 4 I y=2606 cm 4 回转半径 i x=12.86cm i y=5.99cm 抵抗矩 W x=798cm 3 W y=208cm3 刚架横梁 66 截面 y xx y 2-25010 -3308 截面积 A=76.40cm 惯心矩 I x=16800cm 4 I y=2606 cm 4 回转半径 i x=14.85cm i y=5.83cm 抵抗矩 W x=962cm 3 W y=208cm3 刚架柱 11 22 33 截面 y xx y 2-30014 -67210 截面积 A

18、=151.20cm 惯心矩 I x=124000cm 4 I y=6305 cm 4 回转半径 i x=28.65cm i y=6.45cm 抵抗矩 W x=3546cm 3 W y=420cm3 4.2 构件验算 4.2.1 构件宽厚比验算 （1）梁翼缘 379.12 345 235 15 235 15 1 . 12 10 2/ )8250( y ft b （满足要求） （2）柱翼缘 379.12 345 235 15 235 1536.10 14 2/ )10300( y ft b （满足要求） （3）梁腹板 44 截面 33.206 345 235 250 235 25060 8 480

19、 yw w ft h （满足要求） 55 截面 33.206 345 235 250 235 25035 8 280 yw w ft h （满足要求） 66 截面 33.206 345 235 250 235 25025.41 8 330 yw w ft h （满足要求） （4）柱腹板 1-1、2-2、3-3 截面 33.206 345 235 250 235 2502 .67 10 672 yw w ft h （满足要求） 4.2.2 有效截面特性 （1）柱有效截面特性 翼缘： 柱受压翼缘为一遍支承、一遍自由的均匀受压杆件，当其只有外伸宽厚比不超过规范 所规定的允许宽厚比时，柱受压翼缘全截面

20、有效。 翼缘最大应力 2 63 max /26.90 354600005 . 1 1075.219 15120 1032.472 mmN W M A N nxx x 由 0/ maxminmax ，查表得 2 /5mmN 。 53.23 26.90 5 10010036.10 14 2/ )10300( max t b t b （满足要求） 腹板： 柱腹板为两边支承非均匀受压杆件，其有效宽度按 we hh 、 ce hh 计算。 柱截面腹板最大、最小应力之比 236 max 42 min 90.78/472.32 10219.75 10336 31.2359.5410

21、28.30/ x x N mmM yN AIN mm 腹板受压区高度 mmhc29.512672 30.2878.90 78.90 22 max /315/26.90mmNfmmN 故取 2 max /27.10026.90111 . 1 mmNf Ry 31 . 0 78.90 30.28 max min 61.10 11112 . 0 1 16 5 . 0 22 k 8 . 048 . 0 235 27.100 61.10 1 . 28 10/672 235 1 . 28 / y ww p f k th 取 1.0 ，又式 ce hh 知，腹板全截面有效。 (2) 梁有效截面特性 翼缘 梁

22、受压翼缘为一遍支承、一边自由的均匀受压板件，当其自由外伸宽厚比不超过规范 所规定的允许宽厚比时，梁受压翼缘全截面有效。 44 截面 2 63 max /46.170 149500005 . 1 1056.260 8840 1054.39 mmN W M A N nxx x 13.17 46.170 5 10010036.10 14 2/ )10300( max t b t b (满足要求) 55 截面 2 63 max /66.187 79800005 . 1 1080.151 7240 1002.47 mmN W M A N nxx x 32.16 66.187 5 10010036.10

23、14 2/ )10300( max t b t b (满足要求) 66 截面 2 63 max /67.47 96200005 . 1 1046.43 7640 1046.35 mmN W M A N nxx x 39.32 67.47 5 10010036.10 14 2/ )10300( max t b t b (满足要求) 腹板 梁腹板为两边支承非均匀受压板件，其宽度按式 we hh 、 ce hh 计算。 44 截面 腹板最大、最小应力之比 236 max 42 min 172.39/39.54 10260.56 10240 4.74 167.65 884037300 10162.91

24、/ x x N mmM yN AIN mm 腹板受压区高度 mmhc78.246480 91.16239.172 39.172 22 max /315/46.170mmNfmmN 故取 2 max /38.18946.170111 . 1 mmNf Ry 9 . 0 39.172 91.162 max min 515.21 11112 . 0 1 16 5 . 0 22 k 8 . 041 . 0 235 38.189 515.21 1 . 28 8/480 235 1 . 28 / y ww p f k th 取 1.0 ，又式 ce hh 知，腹板全截面有效。 55 截面 腹板最大、最小应

25、力之比 236 max 42 min 186.08/47.02 10151.80 10140 6.49 179.59 724011900 10173.1/ x x N mmM yN AIN mm 腹板受压区高度 mmhc06.145280 1 . 17308.186 08.186 22 max /315/66.187mmNfmmN 故取 2 max /49.20866.187111 . 1 mmNf Ry 9 . 0 08.186 1 . 173 max min 515.21 11112 . 0 1 16 5 . 0 22 k 8 . 025 . 0 235 49.208 515.21 1 .

26、 28 8/280 235 1 . 28 / y ww p f k th 取 1.0 ，又式 ce hh 知，腹板全截面有效。 66 截面 腹板最大、最小应力之比 236 max 42 min 47.32/35.46 1043.46 10165 4.6442.68 764016800 1038.04/ x x N mmM yN AIN mm 腹板受压区高度 mmhc94.182330 04.3832.47 32.47 22 max /315/67.47mmNfmmN 故取 2 max /96.5267.47111 . 1 mmNf Ry 8 . 0 32.47 04.38 max min 17

27、.19 11112 . 0 1 16 5 . 0 22 k 8 . 016 . 0 235 96.52 17.19 1 . 28 8/330 235 1 . 28 / y ww p f k th 取 1.0 ，又式 ce hh 知，腹板全截面有效。 4.2.3 刚架梁的验算 （1）抗剪承载力验算 梁截面的最大剪力 kNV 2 . 60 max 考虑仅有支座加劲肋，取 34 . 5 k 4 . 185 . 0 345/23534 . 5 37 8/480 /23537 / y ww w fk th 2 /08.1791858 . 085 . 0 64. 018 . 064 . 0 1mmNff

28、VwV max 67.68708.1798480VkNfthV vwwd （2）弯剪压共同作用下的强度验算 44 截面验算： M=260.56kNm ， N=39.54 kN ， V=60.20 kN kNVkNV d 84.34367.6875 . 05 . 020.60 max mKNmKNfWM ee 93.4701093.470315101495 63 MmKNmN ANWMM eee N e 24.4641024.464 8840391093.470/ 6 36 55 截面验算： M=151.80kNm，N=47.02 kN，V=-0.61 kN mKNmK

29、NfWM ee 37.2511037.25131510798 63 MmKNmN ANWMM eee N e 19.2461019.246 7240/7980001002.471037.251/ 6 36 66 截面验算： M=43.46kNm，N=35.46 kN，V=2.34kN mKNmKNfWM ee 03.3031003.30331510962 63 MmKNmN ANWMM eee N e 57.2981057.298 7640/9620001046.351003.303/ 6 36 （3）横梁平面内的整体稳定性验算 当斜梁坡度不超过 1:5 时，因轴力较小可按压弯构件计算其强度和

30、刚架平面外的 稳定，不计算平面内的稳定。 （4）横梁平面外的整体稳定性验算 考虑屋面压型钢板与檩条紧密连接，有蒙皮作用，檩条可作为平面外的支承点， 但为了安全起见计算长度按两个檩条或隅撑间距考虑，及 mmly3000 因 2 . 34513 235 1612 250 3000 b ly ，可不需计算斜梁平面外整体稳定。 4.2.4 刚架柱验算 （1）抗剪承载力验算 柱截面的最大剪力 kNV69.35 max 考虑仅有支座加劲肋，取 34 . 5 k 4 . 195 . 0 345/23534 . 5 37 10/672 /23537 / y ww w fk th 2 /24.1671858 .

31、 095 . 0 64. 018 . 064 . 0 1mmNff VwV max 85.112324.16710672VkNfthV vwwd （2）弯剪压共同作用下的强度验算 M=219.75kNm ， N=472.32 kN ， V=-35.69 kN kNVkNV d 93.56185.11235 . 05 . 069.35 max mKNmKNfWM ee 99.11161099.1116315103546 63 MmKNmN ANWMM eee N e 22.10061022.1006 15120/35460001032.4721099.1116/ 6 36 （3）刚架柱平面内整体

32、稳定验算 刚架柱高 H=11600m，梁长 L=21000m，可计算的梁柱线刚度比： 55 . 0 1 1 2 L H IL HI k k 柱为等截面，查的柱的长度系数 8 . 2 平面的计算长度 32480116008 . 2 0 hl r 96.41 60.28 32480 ，查表得 801 . 0 xy ，取 0 . 1 mx kN EA N e E 44.1744210 96.41 1512010206 3 2 32 2 0 2 )(/315/69.245 1099.1116801 . 0 44.17442 05.109 1 1015.2630 . 1 15120801 . 0 100

33、5.109 1 22 3 63 1 0 1 0 0 满足要求mmNfmmN W N N M A N exy E mx exy （4）刚架柱平面外整体稳定验算 考虑压型钢板墙面与墙梁紧密连接，起到蒙皮作用，与柱连接的墙梁可作为柱平面外的支 承点，但为了安全起见，计算长度按连个墙梁或隅撑间距考虑，即 mmly3000 对等截面构件 0 0 . 1 zy 346 . 0 235 345 44000 05.186 07 . 1 23544000 07 . 1 2 2 0 yy br f 取 kN h EI N x Ex 82.1871610 11600 1012400010206 3 2 432 2

34、0 2 0 99 . 0 82.18716/05.10975 . 0 82.18716/05.1091)/(75 . 0 /1 2 2 00 ExExt NNNN )(/96.243 1099.1116346 . 0 1015.26399 . 0 15120504 . 0 1005.109 2 3 63 1 1 0 0 满足要求fmmN W M A N ebr t ey 4.2.5 位移计算 柱顶水平位移验算，梁、柱平均惯性矩如下： 4 124000cmIc 42001 86.18742 2 1680011900 5 . 10 6 2 1190037300 5 . 10 5 . 4 22 cm

35、 IIII I bbbb b kNhwwWH877 . 9 4 . 1/42. 293. 06 .1145 . 0 )(45 . 0 45 . 0 41 2 . 1 86.1874211600 2100012400 b c t hI LI 柱顶水平位移 333 34 329.877 101160032 1.2 14.1 /18064.4 126212 206 10124000 1062 1.2 t ct Hh mmhmm EI 满足要求。 4.3 节点设计 4.3.1 梁柱节点设计 梁柱节点形式见下图 21 图 21 梁柱节点图 （1）连接螺栓计算：采用 10.9 级，M20 摩擦型高强螺栓，

36、构件接触面经喷砂后涂无机富 锌漆。预拉力 P=155kN，抗滑移系数查表得 45 . 0 。 M=260.56kNm, V=60.204kN, N=39.54kN 顶排螺栓的拉力为 kNPkNN y yNeM N i 1241558 . 08 . 088.9722.97876 5764764061002 5762881054.391056.260)( 2222 36 2 1 1 1 max 第 2 排螺栓 kNN89.80 576 476 88.97 2 第 3 排螺栓 kNN99.68 576 406 88.97 3 第 4 排螺栓 kNN99.16 576 100 88.97 4 第 5

37、排螺栓 kNN0088.97 5 )(20.60 7 . 359 025 . 1 15599.1625 . 1 155 99.6825 . 1 15589.8025 . 1 15588.9725 . 1 155 245 . 0 0 . 19 . 0 25 . 1 9 . 0 满足要求kNVkN NPnN ifv 端板计算 第 1 排螺栓位置端板厚度 3 6 2() 6 45 100 97.88 10 12.47 100 2502 4545 100315 fwt wffw e e N t e beeef mm 第 2 排螺栓位置端板 mm febbe Nee t fsw twf 7 . 14 3

38、1545420250100 1099.80100456 4)2( 6 2 3 2 第 3 排螺栓位置端板 mm febbe Nee t fsw twf 4 . 15 31545420250100 1099.68100456 4)2( 6 2 3 2 取端板厚度为 t=16mm 节点域剪应力验算 )(/47.66 10672700 1056.2602 . 12 . 1 2 6 满足要求fmmN tdd M ccb 端板螺栓处腹板强度验算 因为 部加厚腹板需设置腹板加劲肋或局但 故应满足 ,N/551 01001 10551 P ,621554 . 04 . 089.80 2 3 2 fmm f

39、te kNPkNN ww t 4.3.2 梁梁节点设计 （1）55 截面设计 图 22 梁梁节点图 1 采用 10.9 级，M20 摩擦型高强螺栓，构件接触面经喷砂后涂无机富含锌漆。预拉力 P=155kN，抗滑移系数查表得 45 . 0 。 M=151.80kNm, V=-0.61kN, N=47.02kN 顶排螺栓的拉力为 63 1 1 max 12 222 151.80 1047.02 10250390 () 2100290390 110921.1110.920.80.8 155124 i MNe y N y NkNPkN 第 2 排螺栓 kNN48.82 390 290 92.110 2

40、 第 3 排螺栓 kNN44.28 390 100 92.110 2 第 4 排螺栓 kNN0092.110 2 )(20.6059.277 025 . 1 15544.2825 . 1 155 48.8225 . 1 15592.11025 . 1 155 245 . 0 0 . 19 . 0 25 . 1 9 . 0 满足要求kNVkN NPnN ifv 端板计算 第 1 排螺栓位置端板厚度 3 6 2() 6 45 75 110.92 10 14.83 75 2502 454575315 fwt wffw e e N t e beeef mm 第 2 排螺栓位置端板厚度 3 6 2()

41、6 45 75 82.48 10 13.33 75 2502 454575315 fwt wffw e e N t e beeef mm 取端板厚度为 t=16mm （6）66 截面设计 图 23 梁梁节点图 2 采用 10.9 级，M20 摩擦型高强螺栓，构件接触面经喷砂后涂无机富含锌漆。预拉力 P=155kN，抗滑移系数查表得 45 . 0 。 M=43.46kNm, V=2.34kN, N=35.46kN 顶排螺栓的拉力为 kNPkNN y yNeM N i 1241558 . 08 . 023.2367.23232 4403401002 4402751046.351046.43)( 2

42、22 36 2 1 1 1 max 第 2 排螺栓 kNN95.17 440 340 23.23 2 第 3 排螺栓 kNN28 . 5 440 100 23.23 2 第 4 排螺栓 kNN0023.23 2 )(20.6016.455 025 . 1 15528 . 5 25 . 1 155 95.1725 . 1 15523.2325 . 1 155 245 . 0 0 . 19 . 0 25 . 1 9 . 0 满足要求kNVkN NPnN ifv 端板计算 第 1 排螺栓位置端板厚度 3 6 2() 6 45 75 23.23 10 7.82 75 2502 454575315 fw

43、t wffw e e N t e beeef mm 第 2 排螺栓位置端板厚度 3 6 2() 6 45 75 17.95 10 6.24 75 2502 454575315 fwt wffw e e N t e beeef mm 取端板厚度为 t=10mm 4.3.3 刚接柱脚节点设计 图 24 刚接柱脚节点图 柱底板，地脚锚固栓采用 Q235，地脚锚固栓选用 M39，基础材料采用 C20 混凝土, 2 /10mmNfc ,柱底轴力 N=457.79kN,剪力 V=35.69kN，弯矩 M=53.34kNm 柱脚底板面积 A=1030530=545900mm2。 柱脚底板应力验算 )(/10/41 . 1 1030530 1034.536 1030530 1079.4576 22 2 63 2 max 满足要求mmNfmmN bL M bL N cc 0/27 . 0 1030530 1034.536 1030530 1079.4576 2 2 63 2 min mmN bL M bL N 由于 min 为负值底板与基础开始脱离，柱脚另一端为拉应力，现计算锚栓。 锚栓拉力 kN x axNM Nt86.431 936 5509361079.44571034.53 36