设备设计课程设计

1、 欢迎下载 过程设备设计过程设备设计 课程设计说明书课程设计说明书 题目名称：题目名称：F22 储罐设计储罐设计 学学 院院机电工程学院机电工程学院 专专 业业 姓姓 名名 学学 号号 指导教师指导教师 欢迎下载 过程设备课程设计任务书过程设备课程设计任务书 一、F22 储罐设计（2） 二、技术特性技术特性 指标 序号名称 內筒夹套 1最高工作压力 MPa0.9常压 2工作温度4015-20 3工作介质F22冷却水 4全容积 m316.5 三、设计内容设计内容 1.强度计算和校核 2.选择合适的零部件材料 3.焊接结构选择及设计 4.安全阀主要零部件的选型 5.绘制装配图和主要零部件图 四、设

2、计说明书要求设计说明书要求 1.字数不少于 5000 字。 2.内容包括：设计参数的确定、结构分析、材料选择、强度计算及校核、焊接 结构设计、标准零部件的选型、制造工艺及制造过程中的检验、设计体会、参考 书目等 3.设计说明书按照学校毕业设计规范要求 欢迎下载 目录目录 第一章第一章 绪论绪论 .2 第二章第二章 设计参数的选择设计参数的选择 .4 第三章第三章 容器的结构设计容器的结构设计 .5 3.1 圆筒厚度的设计.5 3.2 封头厚度的计算.5 3.3 筒体和封头的结构设计.5 3.4 夹套的选择与计算.6 3.5 人孔的选择.7 3.6 接管、法兰、垫片和螺栓（柱）.7 3.7 鞍座

3、选型和结构设计.11 3.8 焊接接头的设计：.13 第四章第四章 开孔补强设计开孔补强设计 .14 4.1 补强设计方法判别.14 4.2 有效补强范围.14 4.3 有效补强面积.15 4.4 补强面积.15 4.5 补强圈设计.16 第五章第五章 强度计算强度计算 .17 5.1 水压试验应力校核.17 5.2 圆筒轴向弯矩计算.17 5.3 圆筒轴向应力计算及校核.18 5.4 切向剪应力的计算及校核.19 5.5 圆筒周向应力的计算和校核.20 5.6 鞍座应力计算及校核.21 5.7 地震引起的地脚螺栓应力.24 第六章第六章 结论结论 .26 欢迎下载 第一章第一章 绪论绪论 F

4、22 制冷剂，主要用途是用作致冷剂及气溶杀虫药发射剂。毒性低，但用其制 备四氟乙烯所发生的裂解气，毒性较大，可引起中毒。吸入高浓度裂解气，初期 仅有轻咳、恶心、发冷、胸闷及乏力感，但经 24-72 小时潜伏期后出现明显症状， 发生肺炎、肺水肿，呼吸窘迫综合征，后期有纤维增生征象。可引起聚合物烟热。 一介绍 国标编号 22039 CAS 号 75-45-6 中文名称： 氯二氟甲烷 英文名称：monochlorodifluoromethane；Freon-22 别 名 R22；一氯二氟甲烷；氟利昂 22 分子式 CHClF2 外观与性状 无色气体，有轻微的发甜气味 分子量 86.47 蒸汽压 13

5、.33kPa(-76.4) 熔 点 -146 沸点：-40.8 溶解性 溶于水 密 度 相对密度(水=1)1.18；相对密度(空气=1)3.0 稳定性 稳定 危险标记 5(不燃气体) 二对环境的影响 1、健康危害 侵入途径：吸入。 2、毒理学资料及环境行为 急性毒性：LD501000000mg/m3，2 小时(大鼠吸入)。 亚急性和慢性毒性：兔、大鼠、小鼠吸入 0.2%浓度，6 小时/天，共 10 个月， 均无毒性反应；1.4%浓度，体重减轻，血清蛋白降低，球蛋白升高。剖检肺见肺 泡间质增厚、肺水肿，心肝、肾及神经系统退行性变。 致突变性：微生物致突变：鼠伤寒沙门氏菌 33pph(24 小时)

6、，连续。微粒体 诱变：鼠伤寒沙门氏菌 33pph(24 小时)(连续)。 生殖毒性：大鼠吸入最低中毒浓度(TCL0)：50000ppm(5 小时，雄性 56 天)，对前列腺、精囊、Cowper 氏腺、附属腺体、尿道产生影响。 危险特性：若遇高热，容器内压增大，有开裂和爆炸的危险。 燃烧(分解)产物：一氧化碳、二氧化碳、氟化氢。 欢迎下载 三现场应急监测方法: 仪器法 四实验室监测方法 气相色谱法空气中有害物质的测定方法(第二版)，杭士平主编 五环境标准 前苏联 车间空气中有害物质的最高容许浓度 3000mg/m3 前苏联(1975) 水体中有害物质的最大允许浓度 10mg/L 六应急处理处置方

7、法 1、泄漏应急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至上风处，并进行隔离，严格限制出入。建议 应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿一般作业工作服。尽可能切断泄漏源。合 理通风，加速扩散。如有可能，即时使用。漏气容器要妥善处理，修复、检验后 再用。 2、防护措施 呼吸系统防护：一般不需特殊防护。高浓度接触时可佩戴自吸过滤式防毒面 具(半面罩)。 眼睛防护：一般不需特殊防护。 身体防护：穿一般作业工作服。 手防护：戴一般作业防护手套。 其它：避免高浓度吸入。进入罐、限制性空间或其它高浓度区作业，须有人 监护。 3、急救措施 吸入：迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输 氧。如呼吸停止，立

8、即进行人工呼吸。就医。 灭火方法：本品不燃。切断气源。喷水冷却容器，可能的话将容器从火场 移至空旷处。 欢迎下载 第二章第二章 设计参数的选择设计参数的选择 1、设计题目：卧式 F22 储罐 2、原始数据：设计压力：1.04 a MP 3、设计温度：50C 4、介质名称及特性：F22（不燃气体） 5、全容积：16.5 3 m 6、焊接接头系数：0.85 7、腐蚀裕量：2mm 8、容器类别：第二类 9、公称直径：根据筒体全容积，粗定筒体公称直径为 1800mm。 10、主要元件材料的选择：根据 GB150-19981表 4-1，选用筒体材料为 16MnR（钢材标准为 GB6654） 。根据 JB

9、/T47312,鞍座选用材料为 Q235-B，其许用 应力。地脚螺栓选用符合 GB/T 700 规定的 Q235，Q235 的许用应 MPa sa 147 力。夹套材料选用 Q235-A MPa bt 147 欢迎下载 第三章第三章 容器的结构设计容器的结构设计 3.1 圆筒厚度的设计圆筒厚度的设计 假设圆筒的厚度在 616mm 范围内，查 GB150-1998 中表 4-1，可得： 疲劳极限强度，屈服极限强度，下的许用应MPa b 510MPa s 345C 50 力为，利用中径公式 MPa t 170 （3- mmmm p pD t i 5 . 6 04 . 1 17085 . 0 2 1

10、80004 . 1 2 1） 查标准 HG20580-19983表 7-1 知，钢板厚度负偏差为 0.25mm，而由1中 3.5.5.1 知，当钢材的厚度负偏差不大于 0.25mm，且不超过名义厚度的 6%时，负 偏差可以忽略不计，故取。 1= 0 由已知，腐蚀裕量。mmC2 2 则筒体的名义厚度mmmmmm n 5 . 8205 . 6 圆整后取为mm n 10 3.2 封头厚度的计算封头厚度的计算 查标准 JB/T4746-20024中表 1，得公称直径mmDDN i 1800 选用标准椭圆形封头，长短轴比值为 2，根据1中椭圆形封头计算中式（7- 1） (3-2) mm p Dp c t

11、 ic 5 . 6 04 . 1 5 . 085 . 0 1702 180004 . 1 5 . 02 同上，取，0 1 CmmC2 2 则封头的名义厚度为mmmmmm n 5 . 8205 . 6 圆整后取为mm n 10 3.3 筒体和封头的结构设计筒体和封头的结构设计 由封头长短轴之比为 2，即，得2 2 i i h D mmmm D h i i 450 4 1800 4 查标准4中表 B.1 EHA 和 B.2 EHA 表椭圆形封头内表面积、容积，质量，见 表 3-1 和图 3-1。 封 VLDV i 2 4 0 取装料系数为 0.9，则 封 VLD V i 2 49 . 0 0 欢迎

12、下载 即8270 . 0 28 . 1 49 . 0 5 . 16 0 2 L 算得mL55 . 6 0 圆整后取为mL6 . 6 0 表表 3-1 封头尺寸表封头尺寸表 公称直径 DN mm 总深度 H mm 内表面积 A 2 m 容积 3 m 质量 Kg 18004753.65520.8270281.2 图 3-1 椭圆形封头 3.4 夹套的选择与计算夹套的选择与计算 3.4.1 夹套形式的选择夹套形式的选择 由于已知给出夹套最高压力为常压，最高温度为 50，查过程设备设计 中表 8-6 可知，选用整体夹套形式中的圆筒形夹套。 因为内筒公称直径为，所以夹套长度 L=4800mm，则夹套mm

13、DDN i 1800 内径为 1900mm。 3.4.2 夹套壁厚的计算夹套壁厚的计算 利用中径公式计算夹套壁厚： mm p Dp c t ic 53 . 0 1 . 05 . 085 . 0 1702 18001 . 0 5 . 02 查标准 HG20580-1998钢制化工容器设计基础规定表 7-2 知，钢板厚度负偏差 为 0.85mm。已知给出数据中腐蚀裕量。mmC5 . 1 2 夹套设计厚度：mmC d 03 . 2 5 . 153 . 0 2 欢迎下载 夹套名义厚度：由于钢板厚度范mmCC n 88 . 2 5 . 185 . 0 53 . 0 21 围，故圆整后取。mm n 4 夹

14、套的有效厚度：，圆整后取mmCC ne 65 . 1 5 . 185 . 0 4 21 。mm2 e 3.5 人孔的选择人孔的选择 根据 HG/T 21517-20055，查表 3-3，选用突面 RF 型的法兰，其明细尺寸见表 3-2： 表表 3-2 人孔尺寸表人孔尺寸表 单位：mm 密封面型式突面 RF 型 D640 1 b34 0 d24 公称压力 PN MPa 1.6 1 D585 2 b36螺柱数量20 公称直径 DN 450 1 H240A350螺母数量40 w ds 48010 2 H116B175螺柱尺寸M27x145 d24b34L250总质量 kg 176 3.6 接管、法兰

15、、垫片和螺栓（柱）接管、法兰、垫片和螺栓（柱） 3.6.1 接管和法兰接管和法兰 该 F22 贮罐应设置液相口、气相口、压力表口、安全阀口、液面计 口、放水阀口和人孔。初步确定各口方位如图 3-2： 欢迎下载 图 3-2 各管口方位 查 HG/T 20592-20096中表 8.2 3-3 PN25 带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公 称直径，查得各法兰的尺寸。 查6中附录 D 中表 D-5,得各法兰的质量。查6中表 3.2.2，法兰的密封面均采 用 RF。 将查得的各参数整理如表 3-3 欢迎下载 表表 3-33-3 各管口法兰尺寸表各管口法兰尺寸表 法兰颈名称公称 直径 DN 钢管外 径法兰

16、 焊端外 径 1 A 法兰外 径 D 螺栓孔 中心圆 直径 K 螺栓 孔直 径 L 螺栓 孔数 量 n（个） 螺栓 Th 法兰厚 度 C N S 1 H R 法兰 高度 法兰 质量 液相口 6576.1185145188M1622902.9106524.0 液位计口 2533.711585144M1218462.664401.0 冷却水出 口 2533.711585144M1218462.664401.0 安全阀口 8088.9200160188M16241053.266585.0 气相口 2533.711585144M1218462.6124401.0 人孔 450 冷却水进 口 2533.

17、711585144M1218462.664401.0 欢迎下载 3.6.2 垫片垫片 查 HG/T 20609-20097，得各管口的垫片尺寸如表 3-4： 表表 3-4 垫片尺寸表垫片尺寸表 管口名称公称直径内径 D1外径 D2 液相口6597.5127 液位计255471 压力表口2045.561 安全阀口80109.5142 气相口255471 人孔450585640 冷却水进出口255471 注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为 GB/T 3880，代号为 L3。 2：填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。 3：垫片厚度均为 3mm。 3.6.3 螺栓（螺柱）的选择螺栓（螺柱）的选择 查 H

18、G/T 20613-20098中表 5.0.7-11 和附录中表 A.0.1,得螺柱的长度和平垫 圈尺寸如表 3-5： 表表 3-5 螺栓及垫片螺栓及垫片 紧固件用平垫圈 mm名称 公称直径螺纹螺柱长 1 d 2 d H 液相口65M169517303 液位计口25M127513242.5 冷却水出 口 25M1275 安全阀口80M169517303 气相口25M127513242.5 人孔450 冷却水进 口 25M1075 欢迎下载 3.7 鞍座选型和结构设计鞍座选型和结构设计 3.7.1 鞍座选型鞍座选型 该卧式容器采用双鞍式支座，初步选用轻型鞍座，材料选用 Q235-B。 估算鞍座的

19、负荷： 储罐总质量 （3-3） 4321 2mmmmm 筒体质量： 1 mkgDLm29281085 . 7 01 . 0 6 . 68 . 114 . 3 3 01 单个封头的质量， 2 mkgm 2 . 281 2 充液质量：水压试验充满水，故取介质密度为， 3 m 3 /1000mkg 水 Vm 水 3 32 0 2 449.188270 . 0 26 . 68 . 1 4 2 4 2mVLDVVV i 封封筒 则kgkgVm18449449.181000 3 水 附件质量：人孔质量为，其他接管总和为 200kg，即 4 mkg194 kgm394 4 综上所述， kgmmmmm 4 .

20、 2233339418449 2 . 281229282 4321 则每个鞍座承受的质量为，即为。kg 7 . 11166kN67.1116 查 JB4712.1-20079表 1，优先选择轻型支座。查9中表 2，得出鞍座尺寸 如表 3-6： 欢迎下载 表表 3-6 鞍座尺寸表鞍座尺寸表 公称 直径 DN1800腹板 2 10 4 b 430 允许 载荷 Q kN 295 3 l 295 4 10 鞍座 高度 h250 2 b 190 垫板 e80 1 l 1280 3 b 260螺栓间距 2 l 112 0 1 b 220 筋板 3 8鞍座质量Kg162底板 1 12垫板弧 长 2100增加

21、 100mm 增加的高 度 Kg16 3.7.2 鞍座的安装位置鞍座的安装位置 根据2中 6.1.1 规定，应尽量使支座中心到封头切线的距离 A 小于等于 ，当无法满足 A 小于等于时，A 值不宜大于。为圆筒的平0.5 a R0.5 a RL2 . 0 a R 均内径。 mm D R ni a 905 2 10 2 1800 22 mmhHLhLL i 6650)450475(26600)(22 00 即mmRA a 5 . 4529055 . 05 . 0 取,鞍座的安装位置如图 3-3 所示：mA4 . 0 欢迎下载 3.8 焊接接头的设计：焊接接头的设计： 3.8.1 筒体和封头的焊接：

22、筒体和封头的焊接：=620 =6070 b=02 p=2 3 采用 Y 型对接接头和手工电弧焊，综合考虑材料选用 16MnR. 焊条类型：E5018 铁粉低氢钾型 图 3-12 Y 型坡口 3.8.2 接管与筒体的焊接：接管与筒体的焊接：1=45+5 b=20.5 p20.5 H1=t 1 k t 2 k = c c 8 k30.7 c c 8 图 3-13 带补强圈焊接接头结构 欢迎下载 第四章第四章 开孔补强设计开孔补强设计 根据1中式 8.3，知该储罐中只有人孔需要补强。 4.1 补强设计方法判别补强设计方法判别 人孔开孔直径为mmCdd i 454224502 2 故可采用等面积法进行

23、补强计算mm D d i 900 2 1800 2 接管材料选用 16MnR，其许用应力 MPa t 170 根据 GB150-1998 中式 8-1： （4-)1 (2 ret fdA 1） 式中： 壳体开孔处的计算厚度mm5 . 6 接管的有效厚度mmC ntet 8210 强度削弱系数1 r f 所以 2 29515 . 6454)1 (2mmfdA ret 4.2 有效补强范围有效补强范围 4.2.1 有效宽度有效宽度 B 按1中式 8-7，得： 欢迎下载 mmdB90845422 1 mmdB ntn 49410210245422 2 （4-mmBBB908),max( 21 2）

24、4.2.2 外侧有效高度外侧有效高度 根据1中式 8-8，得： mmdh nt 4 . 4710454 1 mmHh240 1 1 接管实际外伸高度 mmhhh 4 . 67),min( 1 11 4.2.3 内侧有效高度内侧有效高度 根据1中式 8-9，得： mmdh nt 4 . 6710454 2 0 2 接管实际内伸高度h 0),min( 2 22 hhh 4.3 有效补强面积有效补强面积 根据1中式 8-10 至式 8-13，分别计算如下： （4- 321 AAAAe 3） 筒体多余面积 1 A 2 1 681)5 . 68()454908()1)(2)(mmfdBA reete 接

25、管多余面积 2 A 001)88( 4 . 672)(2)(2 2212 retrtet fChfhA 欢迎下载 焊缝金属截面积，焊脚去 6mm，则 3 A 22 3 3626 2 1 mmA 4.4 补强面积补强面积 2 321 717360681mmAAAAe 因为，所以开孔需另行补强AAe 另行补强面积为 2 4 22347172951mmAAA e 4.5 补强圈设计补强圈设计 根据接管公称直径 DN450 选补强圈，参照 JBT4736 取补强圈外径 D2=760mm,内径 D1=454mm。因 B=908mmD2，补强圈在有效范围内。 补强厚度为 =A4/(D2D1)=2234/(

26、760454)=7.3mm 考虑钢板负偏差并经圆整，取补强圈名义厚度 =8mm。 欢迎下载 第五章第五章 强度计算强度计算 5.1 水压试验应力校核水压试验应力校核 试验压力MPaPPT3 . 104. 125. 125 . 1 圆筒的薄膜应力为MPa DP e eiT T 9 . 146 82 )81800(3 . 1 2 )( MPa s 9 . 26334585 . 0 9 . 09 . 0 即，所以水压试验合格 Ts 9 . 0 5.2 圆筒轴向弯矩计算圆筒轴向弯矩计算 圆筒的平均半径为mm D R ni a 905 2 10 2 1800 22 鞍座反力为N mg F111667 2

27、 10 4 . 22333 2 5.2.1 圆筒中间截面上的轴向弯矩圆筒中间截面上的轴向弯矩 根据2中式 7-2，得： mmN L A L h L hR FL M i ia 7 2 22 2 22 1 1004.13 6650 4004 6650 450 3 4 1 6650 )450905(2 1 4 66501116674 3 4 1 )(2 1 4 欢迎下载 5.2.2 鞍座平面上的轴向弯矩 根据2中式 7-3，得： mmN L h AL hR L A FAM i ia 5 22 22 2 10 1 . 14 66503 4504 1 66504002 450905 6650 400 1

28、 1400111667 3 4 1 2 1 1 图 5-1（a）筒体受剪力图 图 5-1（b）筒体受弯矩图 5.3 圆筒轴向应力计算及校核圆筒轴向应力计算及校核 5.3.1 圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力 根据2中式 7-4 至式 7-7 计算 最高点处： （5-MPa R MRp ea e ac 487.52 8905 . 0 14 . 3 1004.13 82 9051004 . 1 2 2 76 2 1 1 1） 最低点处： 欢迎下载 （5-MPa R MRp ea e ac 163.65 8905 . 0 14 . 3 1004

29、.13 82 9051004 . 1 2 2 76 2 1 2 2） 5.3.2 由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算及校核由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算及校核 鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下式计算： a).当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即） 2 a R A 时，轴向应力位于横截面最高点处. 3 取鞍座包角，查表 7-1（JB/T4731-2005）得，.则 1200 . 1, 0 . 1 21 KK MPa RK MRp ea e ac 894.58 8905 . 0 114 . 3 10 1 . 14 82 9051004 . 1 2 2 56 2

30、 1 2 3 b).在横截面最低点处的轴向应力： 4 MPa RK MRp ea e ac 756.58 8905 . 0 114 . 3 1041 . 1 82 9051004 . 1 2 2 66 2 2 2 4 5.3.3 圆筒轴向应力校核圆筒轴向应力校核 （5-000831 . 0 8905 094 . 0 094 . 0 ei R A 3） 查图 4-810得，,则 5 1000 . 2 E MPaEAB 2 . 166000831 . 0 102 3 2 3 2 5 MPa163.65, max 4321max B ac 满足条件 max ac 欢迎下载 5.4 切向剪应力的计算及

31、校核切向剪应力的计算及校核 5.4.1 圆筒切向剪应力的计算圆筒切向剪应力的计算 根据2中式 7-9 计算，查2中表 7-2，得： 880 . 0 3 K401 . 0 4 K （5-MPa R FK ea 9 . 12 008 . 0 905 . 0 11166788 . 0 3 4） 5.4.2 圆筒被封头加强（圆筒被封头加强（）时，其最大剪应力）时，其最大剪应力2 a RA h 根据2中式 7-10，计算得： （5-MPa R FK hea h 18 . 6 008 . 0 905 . 0 111667401 . 0 4 5） 5.4.3 切向剪应力的校核切向剪应力的校核 圆筒的切向剪应

32、力不应超过设计温度下材料许用应力的 0.8 倍，即 。封头的切向剪应力，应满足 0.8 t h t h 25 . 1 而 MPaMPa t 1361708 . 08 . 0 9 . 12 故圆筒满足强度要求。 根据2中式 7-12 （5-1 4502 1800 2 6 1 2 2 6 1 2 2 i i h D K 6） （5-MPa DKp he ic h 117 82 180004 . 1 1 2 7） MPaMPa h t h 5 . 9511717025 . 1 25 . 1 18 . 6 故封头满足强度要求 欢迎下载 5.5 圆筒周向应力的计算和校核圆筒周向应力的计算和校核 根据鞍座

33、尺寸表知：mmb430 4 mmRb na 4 . 4181090556 . 1 27056 . 1 即，所以此鞍座垫片作为加强用的鞍座。 na Rbb56 . 1 4 5.5.1 在横截面的最低点处：在横截面的最低点处： 根据2中式 718 其中（容器焊在支座上） 2 5 5 b FkK ree 1 . 0k （5-8） 查2中表 7-3 知， 76 . 0 5 K 则 MPa48 . 2 190108 11166776 . 0 1 . 0 5 5.5.2 在鞍座边角处在鞍座边角处 由于 根据2中式 720:835 . 7 905 6650 a RL 22 6 2 6 12 4 ree a

34、ree L FRK b F 由于 查2中表 7-3 知，则 5 . 0442 . 0 905 . 0 4 . 0 a RA013 . 0 6 K （5-9） MPa62.22 1086650 905111667013 . 0 12 1901084 111667 22 6 5.5.3 鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力 由于，根据2中式 7228 a RL MPa L FRK b F e a e 4 . 55 86650 905111667013 . 0 12 19084 11166712 4 22 6 2 6 欢迎下载 5.5.4 周向应力校核周向应力校核 根据2中式

35、 7.3.4.3 MPaMPa t 17048 . 2 5 MPaMPa t 5 . 21217025 . 1 25 . 1 62.22 6 MPaMPa t 5 . 21217025 . 1 25 . 1 4 . 55 6 故圆筒周向应力强度满足要求。 5.6 鞍座应力计算及校核鞍座应力计算及校核 5.6.1 腹板水平分力及强度校核腹板水平分力及强度校核 根据2中表 77 鞍座包角，查2中表 75 得：。则 120204 . 0 9 K NFKFs068.22780111667204 . 0 9 垫板起加强作用，则： rers s bbH F 0 9 其中，mmbbmm rre 190,10

36、 2 mm Ra 7 . 301 3 905 3 mmH24010250 则mm R HH a s 240 3 ,min 则MPa96 . 5 008 . 0 19 . 0 008 . 0 24 . 0 068.22780 9 查2中表 51，得：，则 MPa sa 147 MPa sa 98 3 2 由于，所以其强度满足要求。 sa 3 2 9 5.6.2 鞍座压缩应力及强度校核鞍座压缩应力及强度校核 根据2中表 76，取08 . 0 1 则 ，钢底板对水泥基础的NmgFEv1752781 . 9 4 . 2233308 . 0 1 欢迎下载 4 . 0f 则 Ev FNmgf876364

37、. 081 . 9 4 . 22333 所以压应力应按2中式 729 计算： （5- ALA HF Z HF A F sa vEv r Ev sa sa 22 9） 其中 ，筋板面积 mmHRHv1140240 2 1800 2 321 15208190mmbA 腹板面积： 2 212 1230010501280)50(mmlA 2 21 21420123008152066mmAAAsa mml l x31229581510 2 1280 1510 2 33 1 mmxZ320 2 8 312 2 3 1 mmlZZ615295320 312 形心： mm A bA y sa c 58.42

38、21420 2101901520626 221 mmy b y cc 42.5758.42 2 10190 2 22 4 3 22 2 3 12 2 2 2 11 2 32 2397533040 12 20128010 6153201520 12 8190 32 12 20 12 32 mm l ZZA b Iy 欢迎下载 4 32 2 1 3 2 1 3 3 2 164158299 58.4212300 12 20128010 42.573121520 12 8190 6 12 20 12 6 mm yA l xyA b I ccz 腹板与筋板组合截面断面系数： mm l Z mm b 63

39、010 2 1280 10 2 10010 2 220 10 2 1 max 1 max 3 max 3 max 260569 630 164158299 3805608 630 2397533040 mm Z I Z mm Z I Z z rz y ry 3 260569,minmmZZZ rzryr 代入公式得 ALA HF Z HF A F sa vEv r Ev sa sa 22 MPa ALA HF Z HF A F sa vEv r Ev sa sa 4 . 13 4002665021420 114017527 2605692 24017527 21420 111667 22 MPa Z FfH A F rsa t