国道324复线(西湖-马巷段)一期工程A合同段瑶头互通立交工程砼现浇箱梁贝雷支架方案

1、现浇混凝土箱梁贝雷支架施工方案第一章 工程概况1.1编制范围：国道324复线（西湖-马巷段）瑶头互通立交工程GK2+295GK3+120,主线长0.825Km。立交工程包括瑶头中桥、瑶头主线桥和E、F匝道桥。1.2编制依据1.2.1福建省交通规划设计院二O一O年七月提供的国道324复线（西湖-马巷段）瑶头互通立交工程施工设计图；1.2.2厦门市地质工程勘察院同集延伸段一期（同安-马巷）公路详勘工程地质勘察（2003.10）；1.2.3厦门市地质工程勘察院滨海西大道与G324立交工程E、F匝道桥详勘工程地质勘察（2010.1）；1.2.4有关施工验收规范、技术规程、操作规程及标准；1.2.5钢结

2、构设计手册1.2.6厦门市有关安全生产文明施工管理办法、规定。1.3技术标准1.3.1道路等级：城市级主干道；1.3.2设计行车速度：主线G324： 60 Km/h 被交道滨海西大道： 50 Km/h 匝道A、D、E、F： 35 Km/h 匝道B、C、： 30 Km/h1.3.3道路红线宽度：40m;1.3.4路面设计标准轴载：BZZ-100KN;1.3.5桥涵设计荷载：公路级；1.3.6设计洪水频率：1/100；1.3.7地震动峰加速度值：0.15g。1.4沿线地形、地貌、气候、水文等自然地理特征1.4.1地形、地貌拟建场地地貌单元为海湾滩涂，现地面标高一般为0.24.8m，场地内有一排洪渠

3、，渠底宽约12.0m渠深44.5m，渠顶宽约20.0m；排洪渠两侧现状均为养殖鱼塘。排洪渠水位受涨落潮影响，涨潮时海水倒灌入渠内。道路路线主要跨越残坡积台地、冲淤积阶地，大部分被人工开垦为耕地或大面积养殖塘。其中于GK2+700GK2+950段拟建道路跨越浦声支流，河深约58m，水深35m，其中浦声支流水位受涨落潮影响。1.4.2地层及侵入岩从地质测绘和钻探资料分析，拟建场地出露及揭露的地层较简单，主要为第四系（Q）松散沉积物和燕山早期第三次侵入的中粗粒花岗岩（r53(1)b）。现简述如下：第四系（Q）：拟建道路沿线大面积分布，主要地层为第四系全新统海积层（Q4m）、第四系上更新统冲洪积层（Q

4、3al-pl）。受地形及沉积环境的控制，其岩性、分布及厚度变化较大。中粗粒花岗岩（r53(1)b）：为燕山晚期第三次侵入，主要埋藏于第四系地层之下。1.4.3岩土体特征根据钻深揭露，岩土体分布较为简单，现根据埋藏顺序分述如下：1、填筑土（Qs）:厚度0.5-3.5m。灰褐、浅灰、灰黄色，干稍湿，松散状为主，由粘性土及砂组成，局部含有较多的碎石及有机质。该层密实度及均匀性较差。 2、粗砂（Q4al-pl）：呈灰黄或浅灰色，饱和，稍密状为主，厚度0.98.1m，颗粒呈次棱角状，级配一般，局部因含泥量增大相变为含泥粗砂，该层修正后标贯击数8.024.1击。容许承载力O=180KPa。冲、钻孔桩极限摩

5、阻力i=60 KPa3、含粗砂砾软石（Q4al-pl）:呈灰、灰黄色，饱和，以中密状为主，卵径一般为210cm,局部大于10cm，含量不均，约为4055，呈次园或浑原状，成份以中微风化火山岩为主，少数为石英岩或细晶脉岩、砂砾充填，局部细颗粒含量增多，而夹有中粗砂薄层，级配良好。该层密实程度较高，力学强度较高，工程性能较好，容许承载力O=260KPa，冲、钻孔桩极限摩阻力i=80KPa。4、残积亚粘土（Qel）：呈紫红、灰黄或灰白色，可塑硬塑状，该层系花岗岩风化产物，成份主要由长石矿物风化的粘、粉粒、石英砂砾和少量云母碎屑组成，土中粒径大于2mm含量约3.7638.1（根据颗分结果），局部砂粒含

6、量减少而相变为残积粘土。该层属中等压缩性土，修正后标贯击数10.424.9击，平均值为17.5击。该层天然状态下力学强度较高，工程性能较好，但该层又属特殊性土具有泡水易软化、崩解，使强度降低的不良特性。容许承载力O=210KPa，冲、钻孔桩极限摩阻力i=50KPa。5、全风化花岗岩：呈灰黄、褐黄、灰白色，长石矿物风化较完全，岩芯呈土状，修正后标贯击数大于度高，但该层处于土岩过渡带，性能上接近于残积土，也具有泡水易软化、崩解的不良特性。容许承载力O=320KPa，冲、钻孔桩极限摩阻力i=65KPa。6、砂砾状强风化花岗岩：呈灰黄、灰白等色，一般上部岩芯呈砂砾状，手捻易散，浸水易崩解、软化，标贯校

7、正击数大于50击，容许承载力O=500KPa，冲、钻孔桩极限摩阻力i=80KPa。7、碎块状强风化花岗岩：呈土黄色，原岩矿物基本风化变异，岩芯呈土块状，为镶嵌碎裂状构造，手折可断，泡水易软化崩解，岩石点荷载试验抗压强度4.514.0MPa，容许承载力O=700KPa,冲、钻孔桩极限摩阻力i=95KPa。8、弱风化花岗岩（11）：呈灰白、浅黄色为主，块状构造，裂隙较发育，岩芯多呈块状短柱状。容许承载力O=1500KPa，冲、钻孔桩极限摩阻力i=300KPa。1.4.4水文气象厦门地处欧亚大陆的东南缘，位于福建省东南部，背山面海，属南亚热带海洋性季风气侯。温和多雨，暖热湿润，夏无酷暑，冬无严寒。多

8、年平均气温21左右。全年最热在7月份，月平均气温28.2，历年极端最高气温为38.5（1979年8月15日）；全年最冷2月份，月平均气温12.5，历年极端最低气温1.6（1991年12月29日）。年平均降雨量1143.5毫米。年平均相对湿度为77。年平均日照数2233.5小时以上。第二章 工程设计及建设2.1工程建设本次瑶头互通立交工程施工图设计范围起点GK2+295,终点为GK3+120，全长815米。本段原按一期28m路基宽度设计，现为与滨海西大道衔接及从整体互通立交考虑，该段先行按二期40m路基宽度一次性设计并施工。涉及到的建设内容有路基、路面、桥梁、涵洞、管线、路灯、交通工程、绿化等。

9、1、瑶头中桥：瑶头中桥中心桩号K2+471，原设计为3*20m后张法预应力混凝土空心板桥。由于瑶头中桥处于立交渐变段，需对瑶头中桥进行重新设计。上部结构调整为3*20m的斜腹式钢筋砼连续现浇箱梁结构，左幅采用单箱五室截面等宽布置；右幅箱梁为单箱五至七室截面的变宽布置；下部结构采用圆柱式桥墩及钢筋混凝土肋板式桥台，基础采用钻孔灌注桩。当桥梁上部结构施工后，桥下原有的机耕道因不能满足净空要求，需按设计要求进行改道处理。2、瑶头主线桥：瑶头主线桥中心桩号K2+843.300，跨滨海西大道及浦声支流。原设计上部构造采用4*30m+3*30+4*30m后张法预应力混凝土连续箱梁，下部结构为肋式台、柱式墩

10、、钻孔灌注桩基础。现由于该段浦声支流两侧护岸改造及滨海西大道下穿。瑶头主线跨度需要调整，桥比原设计加长、加宽，作为互通式立交工程重新布设。现设计调整为左幅：（30+32.5+23.0）+（30+34.5+30）+2*（3*30）m；右幅：（24.5+2*30.5）+（30+34.5+30）+2*（3*30） m。3、互通立交工程 根据互通立交布设，在瑶头主线桥6#墩处接出E、F匝道桥，分流集美往泉州方向，泉州往同安方向交通量。E、F匝道桥上部结构均为（6*26m）现浇预应力砼斜腹板型连续箱梁，下部为薄壁花瓶式桥墩，肋板式桥台，钻孔灌注桩基础。2.2桥梁工程设计2.2.1桥梁设置情况本段道路共有

11、主线桥367.0米/1座，中桥66米/1座，匝道桥318米/2座。1.设计标准（1）设计荷载：公路级。（2）设计洪水频率：1/100。（3）地震烈度：7度。2、设计概述（1）瑶头主线桥瑶头主线桥跨越浦声支流瑶溪河道，全桥平面位于直线段内，在第四孔设置变坡点，设置双向纵坡。桥梁第二、三孔跨越滨海西大道，桥下最小净空按5米控制。交叉处主线桩号GK2+721.707，滨海西大道桩号K2+420.509，滨海西大道设计标高为3.147米，上部主梁粱底最低处净空为5.1米。第七十孔跨越瑶江溪河道，现状瑶江溪河面宽度90100m，规划整治后河面宽度约230m。桥位处百年一遇设计水位4.9米，设计流量177

12、0m/s。桥梁上部主梁粱底最低处高于百年一遇设计水位1.4米。瑶头主线桥桥梁中心桩号GK2+843.30，桥梁起点GK2+659.80，桥梁终点GK3+026.80，桥梁总长367.0米。全桥共设置四联，左幅桥梁跨径布置为3*(4*30.0)+(3*30.0)米；右幅桥梁跨径布置为（24.5+2*30.5）+（30+34.5+30）+2*（3*30）。上部结构采用预应力混凝土连续现浇箱型梁结构。下部结构为圆形柱式墩，肋板式桥台，全桥采用钻孔灌注桩基础。全桥桥梁宽度：第一联全宽由40.46m34.50m变化，0号桥台左幅外侧汇入B匝道；第二联全宽由34.50m25.00m变化；第三联全宽由51.

13、82m38.00m变化，在6号交接墩左、右幅分别汇入F、E匝道；第四联等宽，全宽为38.00m。第十二孔桥下预留防洪通道。（2）瑶头中桥上部结构采用斜腹式钢筋砼连续现浇箱梁结构，桥梁全长66米，布置一联，联长布置：3*20m。桥梁起点桩号GK2+438.00，终点桩号GK2+504.00，桥梁中心桩号GK2+471.00,全桥平面位于直线上，纵断位于i=0.82的上坡段。左幅箱梁等宽布置，单箱五室截面，梁高1.6米，箱梁顶板顶宽23.0米，底板宽17.45米；右幅箱梁为单箱五至七室截面，梁高1.6米，箱梁顶板顶宽23.031.96米，底板底宽17.4526.45米。下部桥墩均采用四柱圆柱式桥墩

14、，墩身直径为1.2米，基础采用钻孔灌注桩，桩基直径为1.4米，桩顶之间通过桩基系梁联接，系梁高1.2米：宽1.0米。桥台采用钢筋混凝土肋板式桥台，基础为1.2米钻孔灌注桩，台后设置8米台后搭板。（3）匝道桥EKO+294.588 E匝道桥：瑶头立交E匝道桥位于浦声支流瑶溪河道的西岸，全桥平面位于R=275m圆曲线段内，在第三孔设置变坡点，设置双向纵坡。瑶头互通立交E匝道桥桥梁中心桩号EKO+294.588，桥梁起点EKO+215.088，桥梁终点EKO+374.088，桥梁总长159.0米。全桥共设置两联，桥梁跨径布置为2*(3*26.0)米。上部结构采用预应力混凝土连续现浇箱型梁结构。下部结

15、构为板式花瓶墩，肋板式桥台，全桥采用钻孔灌注桩基础。FKO+141.583 F匝道桥：瑶头立交F匝道桥位于浦声支流瑶溪河道的西岸，全桥平面位于R=100m圆曲线及缓和曲线段内，在第四孔设置变坡点，设置双向纵坡。瑶头立交F匝道桥桥梁中心桩号FKO+141.583，桥梁起点FKO+062.083，桥梁终点FKO+221.083，桥梁总长159.0米。全桥共设置两联，桥梁跨径布置为2*(3*26.0)米。上部结构采用预应力混凝土连续现浇箱型梁结构。下部结构为板式花瓶墩，肋板式桥台，全桥采用钻孔灌注桩基础。 第三章 贝雷支架施工方案3.1施工部署由于桥梁立交工程工作量大，线位较长，有大中桥两座及E、F

16、匝道桥。因此在施工布局时必须采取多工作面平行作业，进行施工交叉和流水作业，缩短整体施工工期。合理编制施工进度计划，对各工序、工种的材料、劳力需用量进行详细、准确的计划和准备，做好各工序的交接，确保最有效地利用工作面，以确保工程工期按计划推进。3.1.1组织机构桥梁上部施工组织机构框图。施工组织机构图贝雷支架班组地基处理班组箱梁模板班组预应力张拉班组箱梁钢筋班组混凝土浇筑班组项目副经理：孙贞国工地试验室工程技术部综合办公室材料设备部财务部计划统计部质量安全部项目技术负责人：谢志坤 项目经理：吴庆忠主要管理人员、技术人员配备序号姓 名身 份 证 号 码职 务备注1吴庆忠项目经理2谢志坤项目技术负责

17、人3孙贞国项目副经理4杨贤彬项目副经理5许水才80077项目副经理6刘承涛桥涵工程师7徐度栋桥涵助理工程师8罗宇昌桥涵助理工程师9张启炳质检工程师10洪日桂测量工程师11林深毅测量助理工程师12林方毅试验工程师13张金华试验助理工程师14申李玮安全员15沈贤芬计量员16林庆辉机械助理工程师17奚明生质检员18吴华庆X施工员19林言水材料员20吕庆和机械调度21林古耀X工具车驾驶员223.1.2拟投入主要机械、材料附表3机械名称规格型号额定功率（kw）或容量（m3）吨位（t)厂牌及出厂时间数量（台）新旧程度()备注小计其中拥有新购租赁自卸汽车ZZ3251M 4441C114t斯太尔2006119

18、0按现场需要装载机ZL-503m3晋工20041185按现场需要振动压路机18B18t三明20051190按现场需要挖掘机PC2201.0m3小松20021180按现场需要轮式起重机QY2020t浦沅20011190开工后2天轮式起重机QY2525t浦沅20041190按现场需要工具车0.5t长城20071180开工后2天振动锤DZ45A45KW浙江 瑞安1190开工后2天变电箱400KVA上海11100开工后2天电焊机4开工后1天材 料 名 称规 格 型 号数 量新旧程度()备 注贝雷片3m1.5m1600片90开工后逐批进场连接片1.081.5m1.331.5m800片80开工后逐批进场钢

19、管4264000m70开工后逐批进场工字钢2I40a3012m80开工后逐批进场工字钢2I28a5012m80开工后逐批进场加固槽钢8 10 2080按现场需要加固角铁5 6 7 1080按现场需要3.1.3投入劳动力序号部 门管 理技 工普 工合 计备 注1贝雷支架班组21510273.2施工准备该立交工程规模较大，应充分做好施工准备工作，制定全面的工作计划，有计划、有步骤地开展施工组织管理工作，确保工程施工安全、保质、按期顺利地进行。3.2.1工料机准备1.1建立项目管理班子：以原有组建的项目管理班子人员为基础，按工程规模适当增加现场施工管理技术人员及后勤供应保障人员，以满足项目多工作面的

20、全面管理。1.2按照工期控制要求及施工进度计划，合理组织工程所需的主要材料。1.3按工程总体进度计划及分阶段（月）计划以满足相应的工程量所需的施工机械配备。制定机械设备使用计划，分批分阶段组织进场。施工现场必须配量随时调用的施工机械设备。如挖掘机械、运输车辆、压实机械、起重机械、焊接设备等。1.5按照工作面的设置及阶段性施工计划要求，组织贝雷架施工技术人员进场，机械设备操作人员随机进场。3.2.2搭设临时设施2.1贝雷支架班组临设、搭建场地，由项目部负责平整及硬化。2.2主要材料堆场由项目部负责平整提供，以便材料进场贝雷架拼装。3.2.3临时工程建设3.1机械设备进场及材料运输通道，场内施工便

21、道建设由项目部负责。3.2.4施工用水用电4.1施工用水由项目部负责从现有水管开口引至贝雷架施工班组临设。4.2施工用电通过已有变压器和配电室，由项目部专业电工负责引至贝雷架施工班组临设和材料堆场及施工现场。同时，班组也设有专业电工，负责三级配电箱至设备用电线路的布设及检修工作。3.2.5测量控制5.1利用原交桩的导线控制点，引测至路线外的城南排洪沟、瑶江溪两岸设置施工控制点。5.2引测后的控制点应与原导线网点闭合、平差，定期三个月复核一次。3.3施工顺序及整体工期3.3.1贝雷支架从主线桥右幅第二联开始搭设，然后第一联、第三联、第四联。为配合工期要求，我部将考虑右幅第二联、第三联同时施工，然

22、后再依次向第一联和第四联方向施工。当右幅箱梁施工完成后，再开始主线桥左幅施工，最后再开始中桥和E、F匝道施工；全桥施工方案：整联施工，各联之间按先后施工顺序，详见瑶头立交桥梁施工顺序图。配备材料钢管、工字钢等支架下部共3.5联以上材料、贝雷片材料3联，材料计划于2010年12月中旬进场并立即开始施工准备及贝雷架拼装，支架搭设开工日期预计为2011年元旦后，争取在2011年7月份完成贝雷支架搭设任务，整体工期7个月。3.3.2工期保证措施1.充分做好前期准备2.组织精干、务实、高效的项目领导班子3.加强资源配置，做好设备、物资、资金等各方面的保证、增加材料、设备及人员的投入4.资金保证措施：公司

23、财务部门确保充足的流动资金投入本工程，以保证工程正常顺利施工。5.优化施工方法，做好实施性施工组织设计，合理编制施工进度计划6.强化施工管理和计划管理，充分利用施工时间，根据可大面积铺开施工的特点，多进施工班组进行多施工段多工种同时组织流水施工、交叉施工，尽可能缩短工期。7.合理安排季节性施工3.4施工方案3.4.1支架施工方法及施工流程本桥梁工程贝雷架施工主要分为水中施工和旱地施工，水中施工主要采取振动锤捶打钢管桩钢管桩顶焊接工字钢横梁在工字钢上部通过U型螺栓固定贝雷架贝雷架上部利用三角木及80mm80mm杉木作为分配横梁杉木上部安装箱梁底模板。旱地施工主要利用制作水泥预制块基础钢管桩锚固于

24、预制块在钢管桩顶焊接工字钢横梁在工字钢上部通过U型螺栓固定贝雷架贝雷架上部将20#槽钢按50cm均匀布置，作为分配横梁然后利用15030100 mm三角木两个一对布置于分配横梁与分配纵梁之间再将120120mm的杉木按80cm纵向布置作为分配纵梁并通过三角木与下部槽钢正压将80mm80mm松木按20cm间距均匀加固在竹胶板背部作为横肋保证模板刚度箱梁底模板采用1220244016mm竹胶板。一、地基处理贝雷架施工主要分为水中施工和旱地施工，水中捶击钢管桩以河床地质资料控制标高为主，贯入度控制为辅；岸上水泥预制块基础需对地基进行处理，若需要填土，应按要求分层填筑并碾压再进行水泥预制块布置，水泥预

25、制块基础承载力必须通过预压试验确定。水泥预制块制作为2m2m和3m3m两种，厚度40cm；中间支墩采用3m3m预制块，水泥预制块配筋20150，双层双向。水泥预制块摆放应保证平整度，两块间隙用砂灌实。在预块支架使用前先对地基进行处理，对荷载最大处即箱梁底部两根钢管作用于一块2m2m预制块的不利情况计算：N=600KN（每根钢管最大荷载30t）A=4m2得=600103/4=150KPa。故地基承载力最少必须大于150KPa。我部通过轻型动力触探仪严格控制预制块下部地基承载力。二、支架安装本支架采用贝雷钢管架，其结构形式如下：立柱采用426mm钢管，横梁采用2I28a或2I40a工字钢，纵梁支撑

26、采用3.0m1.5m国产321型贝雷片,两榀贝雷片通过自制连接片拼接。1、钢管立柱振动锤击安装贝雷架下部采用426mm螺旋钢管作为支撑立柱；旱地搭设时将所受荷载传递到预制的钢筋砼预制块，然后传递给地基。水中搭设时，贝雷架荷载将直接依靠钢管桩管周摩擦力及管内盖板的承载力。在振动沉桩时尤其控制沉管深度及管桩贯入度，保证支架强度、钢度及稳定性。在旱地施工时，为保证钢管立柱受力均匀、平衡传力，必须保证钢管在铅垂状态下立于钢筋砼预制块上，所以在钢管底部和预制块之间设置厚8-10mm的钢板并锚固，进行水平调平，增加受力面积并整体稳定性。钢管净距2.5m。 2、钢管立柱加固：立柱采用8或10横撑和剪刀撑加固

27、。3、工字钢横梁安装用240a或228a工字钢并焊作为横梁，将工字钢与钢管桩之间牢固焊接。同时，为保证工字钢与钢管桩的稳定性，在钢管桩两侧焊接限位板，防止工字钢移动。 4、贝雷架安装 先将贝雷片在地面上按设计片数拼装，并分组联结好。在工字钢横梁上按设计间距进行贝雷架吊装摆放，腹板下贝雷架间距1.1m，并用10螺栓加固牵拉将贝雷架固定在横梁上。三、支架预压为确保箱梁现浇施工安全，需对贝雷架进行重载试验以检验贝雷架的承载能力和挠度值。通过模拟贝雷梁在箱粱施工时的加载过程来分析、验证贝雷架及其附属结构(模板、横梁、钢管支架等)的弹性变形，消除其非弹性变形。通过其规律来指导贝雷架施工中模板的预拱度值及

28、其混凝土分层浇筑的顺序，并据此基本评判施工的安全性。本支架采用砂袋法进行预压，按照设计图纸要求，施加在支架上的预压荷载为箱梁自重及期相关荷载的120 %。砂袋应逐袋称量，专人称量，专人记录，称量好的砂袋一旦到位就必须采用防水措施，要预备好防雨布。由于在贝雷架上堆放砂袋无法准备模拟其均布荷载作用状态。我部决定在支架搭设完成后，在贝雷架上部按箱梁模板设计要求布置杉木分配横梁。及三角垫木。在杉木分配横梁上安装箱梁底模板。模板采用全新的1220244016mm竹胶板。在模板上面均匀地堆放砂包，直至满足120%荷载。支架在预压过程中将采用全过程观测，加载的顺序尽量接近于浇筑混凝土的顺序，随时对布点进行观

29、测，并详细做好支架的下沉记录。箱梁支架预压2天后卸载，卸载时分级对称进行，并做好测量。（1）、前期准备工作：贝雷支架根据上报的方案搭设。加载材料采用海砂，用编织袋袋装，每袋重以50kg为宜，加载完毕后将单位长度内的砂袋体积换算为重量，以确定加载是否匀称、足量。（2）、加载：采用人工配合汽车吊机运送砂包，支架上施工人员除卸包外还负责堆码包。各位置加载大小根据箱梁各部分荷载分布情况决定，具体荷载分布情况详见方案中箱梁支架布置图。横桥向加载可按以下做法（以右幅第二联箱支架为例）：底板、顶板、腹板钢筋混凝土重量换算为砂包重量后均铺放置。根据支架预压荷载分布示意图：底板、顶板、腹板荷载占箱梁截面面积的8

30、1.7%，箱梁总截面面积为9.6m2，而箱梁底板宽度约9.8m，则箱梁自重以及各种荷载为301KN/m0.817=245.9KN/m，故顶板及底板顺桥向单位长度重为24.6t/m9.8m=2.51t/m2，每袋砂包重量为50kg，所以底板位置横桥向每米必须堆放24.61000/50=492包的砂袋，砂袋放置必须均匀摊铺在底板位置上，摊铺横向长度为9.8m，横桥向合计50包/m2并整联顺桥向搭设（3）、沉降观测及预拱度设置：预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，以支架不再出现沉降为度，预压之前，在支点、14跨、跨中处设置观测点，并测定贝雷梁的初始挠度，在施加荷载的几个

31、不同时期，测量沉降观测点的标高。由于贝雷粱的初始挠度为一个徐变过程，从开始到完成需要一定的时间，贝雷梁架设完成后，应有一段观测期，待其变形趋近于0时，测量其初始挠度；并在每根支撑钢管桩桩身处做测点进行观测，测量确定其是否沉降到位以及削除其钢管桩的非弹性变形。而贝雷梁由支点位置向跨中方向加载后挠度逐渐增加，且绝对值远大于其非弹性变形，因此，以贝雷梁挠度作为预拱度设置的主要参数。初始挠度计算公式为：fm =005(n2一1)。其中，fm 为支架初始挠度，cm；，n为贝雷片组数，片。经计算，30m跨计算挠度：fm =005(102 -1)=4.95 cm；而实测跨中初始挠度：fm初若小于fm初=4.

32、95cm，则满足要求；根据预压结果，可得出：fm终。其中，fm初为支架加载前的挠度；fm终为支架加载完成后的挠度。由此可以看出，预压成果对预拱度设置具有指向性作用，它所得出的结论直接影响到线型控制的成败。影响预拱度的因素很多，有地基沉降、支架压密变形和弹性变形、张拉应力、支架卸落后混凝土的收缩和徐变等，主要考虑以下因素：支架弹性变形a；支架内部、支架与方木、方木与模板、支架与三角木之间的非弹性变形b；支架基础的弹性变形c；支架基础地基的非弹性变形d；贝雷梁各位置加载后所产生的挠度e；张拉应力所产生的拱度f。通过预压施工后，可以基本消除上述的非弹性变形的影响。在底模安装时，其预拱度的设置按A=

33、a+b+c+d+e-f计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。为提高效率，加大准确性，先在几个典型断面(跨中、14跨、粱端)按计算数据控制高程，再在中间拉线加密调整，直至线型初控达到目标。为避免外部原因产生影响，在浇筑前进行复测，在没有变化的情况下，方可进行下道工序。（4）、注意事项：加载时，必须严格按照逐步，分层、均布的原则进行，预压前应对操作人员进行安全教育，并做好技术交底工作。加载过程中必须派专人密切观察支架的变形情况，若发现地基或支架有异常变形情况发生，应立即终止加载并撤离人员机械，待查明原因整改后方可继续加载。在每进行下一步加载时，应在前一步加载完并静观半天至一天的时间后再进行。贝雷

34、支架施工流程场地处理压实预制块布置钢管切割、拼接现场施工放样钢管桩吊装钢管桩加固工字钢安装贝雷架安装、加固桥梁墩柱完成测量标高水中钢管桩锤击钢管桩承载计算 不合格 格贝雷支架120%荷载预压 三角木及杉木分配横梁安装 合格 箱梁部分施工贝雷架拆除、转至下一联施工3.4.2支架布置、受力验算一、验算依据(1)施工图纸文件(2)公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）(3)钢结构设计手册(4)公路桥涵设计通用规范（ JTGD60-2004）(5)公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85） 二、荷载组成1、施工荷载(1)模板及配件等 (2)施工人员料具等荷载 (3)倾倒砼产生的冲击荷载

35、(4)振捣砼时产生的荷载 2、混凝土荷载（分二种受力状态）单跨桥面混凝土荷载：877.7m3/3=292.6 m326/30m =253KN/m（以主桥右幅第2联15.5m桥宽计算）3、风荷载、雪荷载不计三、支架布置形式 本支架体系采用贝雷片支架支撑，立柱用426mm钢管，横梁用2I28a或2I40a，纵梁支撑采用3.0m1.5m国产321贝雷片,两榀贝雷片用自制连接片拼接,支架基础采用预制砼块（2m2m0.4m或3m3m0.4m），水中立柱钢管锤打入河内沙质土层，每根管桩承受荷载大约21-25吨。具体见瑶头互通立交工程GK2+843.3瑶头主线桥预应力砼现浇箱梁贝雷片支架钢管平面布置图。四、

36、支架受力验算(一)标准跨（梁宽15.5m、跨度30m、中间设一支墩）1、荷载计算：根据公路桥涵施工技术规范，荷载组成有：a、宽15.5m连续箱梁砼重：253 KN/mb、模板自重：19KN/mc、贝雷片及配件重：13KN/md、振捣施工人、机荷载：6KN/me、振捣荷载：10KN/m验算荷载： 301KN/m由于箱梁底部荷载较两侧翼缘板边处较大，经对箱梁截面计算得出箱梁底部宽约9.8m、占合截面荷载的81.7%。故对箱梁底部计算出荷载为245.9KN/m。2、强度计算：中间设2个支墩，则梁纵向按3片贝雷片布置、梁长33=9m、梁底横向按10榀计算（翼缘板处各占2榀）。a、弯矩M计算：g=245

37、.9/101.2=29.4KN/mL=9mMmax= g L2/8=29.4928=297.7KNm M=788.2KNm(321型单片允许值，见公路手册)故弯矩可满足要求。b、剪力Q计算：Qmax=29.492=132.3KN Q=245.2KN（见公路手册)故剪力可满足要求。3、挠度f计算：E=2.1105Mpa I=2.50510-3m4g=245.9/101.2=29.4 KN/mfmax=5gL4/384(EI)=529.410394(3842.11051062.50510-3)=4.8mm f=9000400=22.5mm故挠度可满足要求。4、钢管支墩计算：（1）采用426钢管（壁

38、厚5mm），横向箱梁底每排布5根（两侧翼缘板底平均各1.5根），单根支墩荷载：Nmax= gL/10=245.99/10=221.3KNA、强度计算：N=1.2221.3=265.6KN（每根管桩27-30吨能满足要求）=265.6103（0.4260.005）=39.7Mpa =170 Mpa（见钢结构设计手册）故强度可满足要求。B、稳定性计算：由于最大冲刷线之下土体有填筑土、粗砂、含粗砂砾卵石、残积亚粘土及全风化花岗岩。查公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85），及工程实际地质层多为粗砂层，取桩周土的极限摩阻力fi综合取60kPa，震动沉桩对土层桩周摩阻力的影响洗系数i取不可预见安

39、全因素系数0.8桩长计算由公式：N=1/2UifiLiLi=2265.6/（0.4260.860）=8.3mU：桩身周长（m）i：修正系数fi：土侧与桩身摩阻力标准值（KPa）li：局部冲刷线以下土层厚度（m）实际取9m，河床底高程取-1.0m，则钢管桩底高程为-10.0m。因钢管主要都打入河内砂层9m以上，露出水面高度为4-5m，约占全管的1/3。钢管间再用槽钢焊接牵拉作为横系杆及剪刀撑加固，稳定性符合要求。5、工字钢分配梁验算： 采用2I28a工字钢拼焊，查钢结构设计手册得： IZ=7115104mm4 WZ=508.2103mm3IZ/SZ*=24.6210mm b=8.5mm=210

40、Mpa =125 Mpa f=L/400 E=2.1108Kpa A、强度计算：N=1.2245.99/2=1327.9KNg=N/L=1327.9KN/9.8m=135.5 KN/m（箱梁底宽约9.8m）工字钢分配梁由8根钢管支撑,其中箱梁底占5根即9.8/5=1.96m，以两根钢管最大间距2.3m计算,Mmax = gL2/8=135.52.32/8=89.6KNmmax= Mmax/WZ=89.6103Nm/(508.210-6m3)=176.3Mpa=176.3Mpa =210Mpa=N SZ*/2IZb= gL/(2IZ/SZ*b)=135.52103/(224.6210-21010

41、-3)=55106pa=55Mpa =125Mpa故抗剪可满足要求。B、稳定性计算：yc=5gL4/(2384EIZ)=5135.510324/(3842.11011711510-8)=2.510-3m =1.9mm f=L/400=2500/400=6.25mm故稳定性可满足要求。 3.5施工注意事项和质量、安全控制3.5.1施工注意事项1、在桥梁施工前，应按相关规范要求设置相应的警示标志及设施。2、对提供的设计图纸上的所有数据（特别是坐标和标高），施工前应逐一核对，并采用多种方法相互校核，把可能存在的问题发现在实施之前。3、施工支架的基础必须满足承载力与变形的要求，施工支架方案进行必要的安

42、全论证，并应对施工支架采用上部主梁自重的120荷载进行超载预压。4、搭设施工支架及施工平台，并采用上部主梁自重的120，超载预压施工支架。5、预应力混凝土连续箱梁除为抵消支架非弹性变形而设置的预拱外，预应力箱梁结构本身不设置预拱。6、在桥面砼浇筑过程应全程监控贝雷架钢管沉降情况，加固铁件若有崩裂应及时加焊牢固。7、待上部主梁达到混凝土设计强度等级的95以上，且混凝土龄期满7天，张拉纵向预应力钢束。8、拆除施工支架时，应本着均匀对称的原则，确保施工安全。9、施工安全应符合建设工程安全生产管理条例要求。10、桥梁施工期间应加强与气象、水文部门联系，及时掌握气候变化情况，搞好风、雨预防措施，应有切实

43、可行的防患自然灾害的应急措施。11、施工期间应注意对周围环境的保护。施工期间应对生产、生活的废液、废气、废渣等作必要的处理，避免对周围环境及水源的污染。3.5.2质量管理制度施工前，根据质量目标制定详细的质量计划和一整套完整的工作程序、管理制度及专项质量检验、验收制度。1. 、自检制度加强质量监控，按规定检验范围和抽检的频率进行质量检验；加强现场质量控制，实行项目经理部、施工队两级自检制度，严格执行自检、互检、交接检的“三检制”。坚持工序质量三检制，每道工序完成后，由工班进行自检合格后，交由下工班检查（互检），最后由施工队质检员、项目部安质部检查，合格后，报请监理工程师检验，并做好质量检查记录

44、。本工程已按要求自行建立了符合资质要求的工地实验室。本互通立交工程除路基检验试验由工地试验室完外。桥梁工程全部委托具备公路资质的试验检测单位试验检验。实验人员对此做好实验台账及实验资料。2、技术交底制度全面实行技术交底制度，每一分项、分部工程开工前工程技术人员都要进行书面技术交底。内容包括：工程名称、工程结构特点、施工方法、施工工艺、采用设备、施工注意事项、工程质量标准、安全防护措施等。3、定期检查考核制度坚持质量定期检查制、工程例会制，定期组织质量检查和质量分析会，分析施工中存在的问题，制定出整改措施，并在施工中认真贯彻执行。建立严格的质量考核制度，实行优质优价政策，将经济效益与质量挂钩，提

45、高全体施工人员的创优意识，形成争创优质的局面。4、质量工作汇报制度项目经理定期检查工程施工质量和召开会议，发现问题及时解决，针对性地对重、难点工程质量制定相应的质量保证措施。第四章 现浇箱梁模板施工方案一、 模板构成及布置：箱梁底模采用1220244015mm竹胶板。板后横桥向，按20cm等间距布置8080mm方木加固。底板横撑背后将120120mm按80cm等间距纵向方布置。在模板木撑与支架槽钢之间每个接触点布置10030150mm三角木，用于高程调整及拆模方便。具体布置见箱梁模板构造图4.1底模强度计算 箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚h=16mm，竹胶板方木背肋纵向净间距200mm、横向净

46、间距800mm，所以验算模板强度采用宽b=800mm平面竹胶板。竹胶板：弹性模量E=4.5103 N/mm2 截面惯性矩：I=bh3/12=301.53/12=8.44cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=301.52/6=11.25cm3允许弯曲应力：=60N/mm2方木采用松木，w=14.5 Mpa =1.9 MpaE木=9.0103Mpa=9.0106 KN/m2120120 mm方木：W木=bh2/6=1201202/6=2.88105 mm3 I木= bh3/12=1201203/12=17.28106 mm4 8080 mm方木：W木=b3/6=80802/6=0.85105 mm3

47、 I木=b4/12=80803/12=3.41106 mm4（1）模板受力计算底模板均布荷载，荷载组合：施工恒载：N恒= (a+ b) 0.817=22.68KN/m2活荷载: N活=(d+e)=1.3 KN/m2N= 23.98 KN/m2q= q强度0.8=23.980.8=19.18KN/ m跨距l=0.2m，取宽度p=0.8m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=19.180.22/8=0.1KNm（3）弯拉应力：=M/W=0.1103/11.2510-6=8.9 N/mm2=60N/mm2竹胶板板弯拉应力满足要求。（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板按三等跨均布荷载作用连续梁

48、进行计算：=0.677qL4/100EI=(0.67719.181030.24)/(1004.51038.4410-8)=0.5mm L/400=0.5mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求。4.2模板下8080mm方木纵向分配梁检算横向分配木方间距200mm桥梁法线方向布置，跨度l=0.8m，宽度p=0.2m，根据计算荷载则强度验算荷载：q=q强度0.2=23.980.2=4.8KN/m，按单跨简支梁计算：M=1/8qL2=1/8(4.88002)=0.38106N.mm又：W木=b3/6=80802/6=0.85105 mm3 I木=b4/12=80803/12=3.41106

49、mm4故弯曲强度：=M/W=0.38106 /0.85105 =4.47N/mm2= 14.5N/mm2（松木）剪力强度:Vmax=0.5qL=0.54.8800=1920N=3V/2bh=31920/28080=0.45N/mm2=2.3N/mm2（松木）强度均满足要求。根据计算荷载则刚度验算荷载：q=q刚度0.2= 1.2N恒0.2=1.2 22.68 0.2=5.44N/mm挠度按简支梁计算，计算跨度800mm。已知：E=9103N/mm2 I木=b4/12=80803/12=3.41106 mm4max=5qL4/384EI=55.448004/38491063.41106=0.95m

50、m=L/400=800/400=2mm（结构表面外露）刚度满足要求。4.3顶托纵向支承梁检算（120120 mm方木）大横梁槽钢间距500mm桥梁轴线方向布置，跨度l=0.5m，宽度p=0.8m，根据计算荷载则强度验算荷载：q=q强度0.8=22.680.8=18.14KN/m，按三等跨连续梁计算：M=1/10qL2=1/1018.145002=0.45106N.mm又：W木=bh2/6=1201202/6=2.88105 mm3 I木= bh3/12=1201203/12=17.28106 mm4弯曲强度：=M/W=0.45106 /2.88105 =1.56N/mm2= 14.5N/mm2

51、（松木）剪力强度:Vmax=0.5qL=0.518.14500=4535N=3V/2bh=34535/2120120=0.47N/mm2=2.3N/mm2（松木）强度均满足要求。根据计算荷载则刚度验算荷载：q=q刚度0.6= 1.2N恒0.6=1.2 22.68 0.5=13.61kN/m挠度按简支梁计算，计算跨度500mm。已知：E=9103 N/mm2 I木= bh3/12=1201203/12=17.28106 mm4max=qL4/150EI=13.615004/150910317.28106=0.36mm=L/400=500/400=1.25mm（结构表面外露）刚度满足要求。4.4箱室翼板处：支架10#槽钢mm，1220244015mm竹胶板，8080mm及120120mm方木横纵支承。4.4.1底模强度计算 翼板底模采用高强度竹胶板，板厚h=16mm，竹胶板方木背肋间距400mm，验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。（1）模板受力计算底模板均布荷载，荷载组合：按箱梁翼缘板断面得施工恒载：N恒=22KN/m2活荷载: N活=6.5 KN/ m2N= 1.2N恒+ 1.4N活=35.5KN/ m2q= q强度0.3=35.50.3=10.65KN/m跨距l=0.3m，取宽度p=0.3m