焦化废水处理工艺参数的控制..ppt

1、焦化废水生化系统工艺参数及运行控制,三 、好氧池主要工艺参数与控制,五、常见问题与应对措施,一、焦化废水处理工艺与技术,二、厌氧池主要工艺参数与控制,四、污泥回流系统与控制,流程最短，投资最少，但处理效果相对较差。,1 A/O工艺,焦化废水主要生物处理工艺技术 包括A/O、A2/O、A/O/O、O/A/O、A/O2生物流化床等。,一、焦化废水处理工艺与技术,经A段（反硝化）缺氧酸化分解，大分子或多（杂）环化合物转化为小分子物质，提高废水的可生化性；再经O段（好氧）曝气处理后，提高COD去除率。 工艺指标与参数 进入生化系统时: COD低于2000mg/L，NH3-N低于250mg/L 好氧池：

2、容积负荷0.21kgNH3-N/(kgMLSSd）， COD负荷1.0kgNH3-N/(kgMLSSd） COD 400mg/L,C/N6 pH 7.5-8.0 DO 3-4mg/L 国内许多小焦化装置采用此工艺，稳定性差，容积负荷有限。,一、焦化废水处理工艺与技术,1 A/O工艺,A/A/O即“厌氧-缺氧-好氧”工艺，系目前国内外普遍采用的工艺流程。在A/O工艺中增加预处理段厌氧段A，提高废水的可生化性。 典型应用：宝钢/北营钢铁 焦化废水A2/O工艺。,一、焦化废水处理工艺与技术,2 A/A/O工艺,工艺运行参数与指标 总停留时间：36 h 水力停留时间比A:A:O=1:1.8:4.8 混

3、合液回流比5：1 厌氧反应温度3537，缺氧和好氧反应池温度2528 进水pH=6.97.2 好氧段DO=24mg/L， 缺氧段DO=0.5mg/L 出水：COD150mg/L NH3-N25mg/L 相同负荷条件下，A2/O工艺优于A/O工艺（试验对比：出水COD低于30mg/L， NH3-N低于26mg/L；A2/O系统污泥呈粒状，A/O系统污泥呈絮状）,一、焦化废水处理工艺与技术,2 A/A/O工艺,水力停留时间,缺氧池 控制参数,停 留 时 间,进水污染物限值,硝 化 液 回 流,水 温 / pH 等,溶解氧（DO）,二、缺氧池主要工艺参数与控制,碳 源 要 求,二、厌氧池主要工艺参数

4、与控制,进 水 污 染 物 限 值,二、厌氧池主要工艺参数与控制,碳源要求 COD/NH3-N 一般不小于35， 低于此值时要向缺氧池中投加有机碳源，通常为甲醇。 硝化液回流比 活性污泥法系统 回流二沉池上清液时，回流比R300%；回流好氧池泥水混合液时，R为300600%。 缺氧池为生物膜法系统时，二沉池上清液回流比R300%。 平煤天宏焦化 混合液回流比400%。 水力停留时间 通常为2832 h （缺氧池为活性污泥系统与生物膜法系统时 均适应）。,二、厌氧池主要工艺参数与控制,DO0.5mg/L (也有人认为 0. 2mg/L) pH 7.08.0 （超过8.5时缺氧池内气泡明显减少，反

5、硝化率降低；pH高于9.0时，气泡几乎消失，反硝化率接近0） 水温不小于20，2538 最为适宜 磷酸盐0.5mg/L 缺氧池中的填料应布满整个池平面，填料高度不小于池有效水深（一般57m）的1/2。采取有效的配水和集水措施，使整个填料负荷均等。,H R T 与 S R T,好氧池 主要工艺参数,污泥浓度、SVI等,污 泥 负 荷,pH / 碱 度 等,水 温,溶解氧（DO）,三、好氧池主要工艺参数与控制,污泥浓度 MLSS 生活污水处理厂，MLSS一般为2000 6000mg/L，过高妨碍充氧，增加二沉池负荷；MLSS高低决定工艺的安全性，MLSS较高时耐负荷冲击能力强。 焦化废水进水中有机

6、物浓度并非很高，且有害组分浓度较高，好氧池污泥浓度无法维持很高，建议3.03.5 g/L。若刻意提高MLSS，会导致活性污泥老化。 案例 河北某焦化厂 MLSS 3.05.0 g/L,三、好氧池主要工艺参数与控制,2）SV与SVI 污泥沉降比SV取1L污泥混合液置于1L量筒中静置30min，沉淀的污泥体积点整个污泥体积的比例，单位用%表示。 观察污泥沉降比SV，可及时了解曝气池中活性污泥的浓度和泥质情况，间接判断整个工艺的运行状态。重点观察前5min的沉降值与絮凝效果。 污泥前期自由沉淀与影响因素间的关系 MLSS低初期絮凝沉淀不充分，延长自由沉淀阶段的沉淀效果 丝状菌膨胀自由沉淀阶段出现弥散

7、现象，沉淀速度较慢 曝气量过度污泥夹带气泡，前期难快速沉降，形成絮团后沉淀加快 MLSS过高自由沉淀与集团沉淀阶段没有明显差别 建议SV值 30%（河北某焦化厂 18-30%，安宁本部30-40%）,三、好氧池主要工艺参数与控制,2）SV与SVI 污泥容积指数SVI指曝气池出口处混合液经30min静置沉淀后，每克干污泥所占沉淀污泥的容积，单位mL/g。 SVI=SV的百分数10 / MLSS （MLSS 单位g/L） SVI值比SV值能更准确地评价和反映活性污泥的凝聚、沉淀性能。一般而言，SVI值过低说明污泥颗粒细小，无机物含量高，缺乏活性；SVI值过高说明污泥沉降性能较差，将要发生或已经发生

8、污泥膨胀。,三、好氧池主要工艺参数与控制,2）SV与SVI 城市污水处理厂SVI一般为 70150；焦化厂SVI建议为80130。 SVI异常与原因、对策,三、好氧池主要工艺参数与控制,3）DO （污水处理系统控制的关键指标） DO太低，好氧微生物活性受到影响，有机物分解不彻底，易引起丝状菌过度繁殖，DO2 mg/L硝化进程将受到抑制，DO1 mg/L硝化将完全抑制。 DO过高也没有必要，因生化代谢作用增强、营养供应不足而促使污泥老化，结构松散；另外，增大了能源消耗。 城市污水处理厂好氧池DO一般为23 mg/L；焦化废水处理工艺好氧池建议2.54.5mg/L，不超过5 mg/L。 （夏天微生

9、物活性增强，且污水中饱和溶解氧值变小，供气量需增加；反之，冬季可以减少供气量。）,三、好氧池主要工艺参数与控制,3）DO DO与活性污泥浓度的关系 低活性污泥浓度情况下，不宜过度曝气，以免DO过高，加速低浓度污泥的过度氧化。 高污泥浓度时，耗氧需求大，会出现供氧不足而抑制生化处理效果。此时，需适度多排出污泥。 DO对污泥沉降性能的影响 过度曝气时，好氧池液面往往有浮渣（细小气泡附在菌胶团上所致）。 沉降实验时，污泥絮体不能沉降或悬浮在水体中（反映为SV值偏高）。,三、好氧池主要工艺参数与控制,4）水温 生化处理系统要求在一定的温度范围内运行，温度过高或者过低都会影响系统的稳定运行，降低处理效率

10、。 好氧池温度建议不低于20，以2535较为适宜。冬天可通过提高蒸氨废水的温度来调节生化系统的水温,5）pH与碱度 好氧池硝化反应最佳pH 8.08.4，主要通过向好氧池投加Na2CO3来调节（pH低于6.5时，可投加石灰）。一般情况下，好氧池pH可控制在7.58.6（某焦化厂pH典型值7.08.5）。 1 g NH3N 消耗7.14 g碱（ ( 以CaCO3计）。 碱度( 以CaCO3计) 控制在80150mg/L（有人建议不低于150mg/L），尽量做到均匀投加。,三、好氧池主要工艺参数与控制,6）营养元素比例 焦化废水处理系统微生物生长代谢BOD、N、P的适宜比例100200：5：1，焦

11、化废水在进入厌氧生物系统之前就需要调节适当的营养比例。 需要针对工艺流程的具体情况调控营养成分的投加，磷的补充需要考虑前工艺段流入的浓度。 焦化废水表现出富氮缺磷的水质特征，需投加磷盐（ Na3PO4 或Na2HPO4，可考虑投加 K3PO4 或K2HPO4 ），建议好氧池磷浓度控制在0.62.0mg/L，稳定运行时可控制在0.61.0mg/L。 碳源相对不足时，考虑补充甲醇或生活污水之类。,三、好氧池主要工艺参数与控制,NS = QS0 / VaX kg BOD5/ (kg MLSS.d) S0与S分别为曝气池进水与出水BOD5浓度（mg/L）； Q进水流量（m3/d）； Va曝气池有效容积

12、（m3）； X混合液污泥浓度（mg/L）； Ns污泥负荷,三、好氧池主要工艺参数与控制,7）污泥负荷和容积负荷 污泥负荷Ns单位重量的污泥在单位时间内承受的有机物数量（有时也用食物-微生物比F/M表示）,容积负荷Nv生化系统内有效曝气体积在单位时间内承受的有机物数量，也记做F/V。,NV =QS0 / Va,污泥负荷Ns（或F/M）、容积负荷Nv的高低与有机物降解、污泥沉降性能、曝气充氧等关系密切。,三、好氧池主要工艺参数与控制,7）污泥负荷和容积负荷,与MLSS的关系 根据有多少食物可以养多少微生物的原理，污泥浓度的调整要与进水浓度相适应。实际操作中，通过控制剩余污泥排放量来调整污泥浓度。,

13、与DO的关系食微比过低，活性污泥过剩，过剩污泥呼吸而消耗氧，在曝气强度不变时，氧的利用率降低；食微比过高，系统耗氧量上升，有可能因供氧不足而导致系统运行不正常。,水力停留时间HRT指污水在处理构筑物内的平均停留时间。 HRT = 构筑物的有效容积V / 进水流量Q （h） 污泥停留时间SRT（污泥龄）指新增长的污泥在曝气池中平均停留时间或池中污泥增长一倍平均所需的天数。 SRT=生化系统的污泥总量/剩余污泥的排放量（d） SRTHRT 焦化废水活性污泥好氧池HRT 建议3646 h。 脱氮所需的硝化杆菌世代期一般5d，因此焦化废水好氧池SRT通常要求不低于15d。但SRT太长时，污泥趋于老化，

14、活性明显降低。,三、好氧池主要工艺参数与控制,8）HRT和SRT,曝气池运行中应进行生物相镜检，以了解活性污泥中微生物种类的变化和数量的消长，判断活性污泥的生长情况，为工艺运行提供参考。,三、好氧池主要工艺参数与控制,9）生物相镜检,活性污泥的结构,四、污泥回流系统与控制,4.1 污泥回流控制,四、污泥回流系统与控制,污泥回流与排放是活性污泥工艺控制中最重要的一环，可以影响MLSS浓度、SRT、DO、污泥沉降性等工艺参数。,回流系统的控制方式（每种方式适合于不同的情况） 保持回流量Qr恒定 适应入流污水量Q相对恒定或波动不大的情况。 保持回流比R恒定 定期或随时调节回流量Qr及回流比R 能实现

15、系统的优化、稳定运行，但操作量较大、实施较困难。, 回流量Qr恒定 Q增大时，曝气池水力负荷增加，污泥流入二沉池，曝气池内MLSS降低，F/M增加，好氧池处理效果下降；二沉池水力负荷增加，泥位上升，污泥流失明显，出水水质变差。 Q减小时，部分污泥从二沉池回流至曝气池，曝气池MLSS升高，F/M减小。 保持回流量Q恒定，能允许入流污水量在多大范围内变化，取决于进水BOD5、二沉池与曝气池容积比、污泥沉降性能等因素。污水厂应摸索出本厂允许的入流污水量的波动幅度，在允许范围内尽量不调节回流量。,四、污泥回流系统与控制, 污泥回流量调节方法 不管那种控制方式，都需要确定合适的回流量Qr或回流比R，回流

16、量及回流比的确定或控制调节主要方法如下。,控制调 节方法,泥位 调节,沉降比 SV30,RSS和MLSS,污泥沉降比曲线,四、污泥回流系统与控制,沉降性能不同的污泥具有不同的沉降曲线。沉降曲线的拐点处对应的沉降比，称为该污泥的最小沉降比SVm。 对于特定污泥，调节回流比R使污泥在二沉池内HRT恰好等于该污泥通过沉降达到最大浓度所需的时间，此时RSS最高且R最小。 由SVm 确定回流比R，可使污泥在池内停留时间较短，同时污泥浓度较高。, 依据污泥沉降曲线调节回流比, 按照沉降比SV30调节回流比,实例：某处理厂曝气池混合液的沉降比SV30为25，回流比R为50，分析该厂回流比控制是否合理。,四、

17、污泥回流系统与控制,该厂回流比偏高，二沉池泥位偏低。应将R由50%逐步调节至33%。, 按照回流污泥及混合液的浓度调节回流比 （即用RSS和MLSS的关系来调节R值，该法只适用低负荷工艺，即入流SS不高的情况下，否则，误差较大）,四、污泥回流系统与控制,实例：某处理厂曝气池混合液污泥浓度MLSS为2000mg/L，回流污泥浓度RSS为5000mg/L 。运行人员将回流比R调至50%，试分析回流比调节是否合适。,将回流比调至50%不合适，应调高至67%；否则如不增大排泥，污泥将随出水流失。,根据SV30调节回流比，操作方便，但当污泥沉降性能不佳时，不易得到高浓度的RSS，使回流比反比实际需要值偏

18、大。,按照RSS和MLSS调节回流比，由于要分析RSS和MLSS，比较麻烦，一般可做为回流比的校核方法。,用沉降曲线调节回流比，简单易行，可获得高RSS，同时使污泥在二沉池内停留时间最短，该法尤其适于硝化工艺。,根据泥位调节回流比，不易造成由于泥位升高而使污泥流失，出水SS较稳定，但回流污泥浓度不稳定。,四种回流比调节方法的比较,运行管理中，上述几种方法可以并用。例如，按照沉降曲线确定回流比，并经常用MLSS和RSS校验，另外还应经常观测泥位，防止泥位太高，造成污泥流失。,通过排泥量的调节，可以改变活性污泥中微生物种类和增长速度，可以改善污泥的沉降性能等，从而改变系统的功能。,控制排 泥方法,

19、SV30 控制,SRT 控制,MLSS 控制,X eX r控制,FM 控制,4.2 剩余污泥排放,四、污泥回流系统与控制,(1) SV30控制排泥量 SV30不仅反映污泥的沉降性能，也可间接反映污泥浓度高低。 沉降性能较好时，SV30较小，反之较高；污泥浓度较高时，SV30较大，反之则较小。 若测得污泥SV30较高，可能是污泥浓度增大，也可能是沉降性能恶化。不管是那种原因，均应及时排泥，降低SV30值。 采用该法排泥时，应缓慢进行，一次排泥不可太多。 如通过排泥要将SV30由50降至30时，可利用一周的时间逐渐实现，使SV30逐渐逼近30。,四、污泥回流系统与控制,(2) 用MLSS控制排泥量

20、 维持一个合适的MLSS值（记作MLSSo，由工艺需要而确定）。当实际运行的MLSS超过MLSSo时，通过排泥来降低。 本法用于进水量和水质变化不大的情况。 生活污水：推流式曝气池 MILSS 1.53.0g/L，完全混合式曝气池 MILSS 36g/L。冬季可高些，夏季低些。 排泥量Qw计算式,Va曝气池容积，RSS回流污泥浓度，Qw排泥量,四、污泥回流系统与控制,实例：某处理厂根据经验一般将MLSS控制在2000mg/L，曝气池容积为5000m3。某日实测MLSS 2500mg/L，RSS 4000mg/L，试计算此时应排放的污泥量。,在控制总的排泥量前提下，尽量增加排泥次数，减少每次排泥

21、总量；如有可能，应连续排泥。 很多污水处理厂采用MLSS控制排泥量。当进水水质水量变化较大时，该方法容易导致错误排泥操作。例：当入流BOD5增加50%时，MLSS必然上升，若通过排泥保持恒定MLSS值，则会导致污泥负荷增加一倍，出水质量将明显下降。,（3）用FM控制排泥量,用F/M控制排泥量：使污泥浓度的变化倍数与QCi的变化倍数保持一致。,QW排放的剩余污泥体积 Va曝气池容积 BODi入流污水的BOD5 FM控制的有机负荷 RSS回流污泥浓度,排泥量计算式,当入流污水水质波动较大时，该法也可使用；工业废水含量较大的污水处理厂，可采用这种排泥方法。 关键前提：确定合适的F/M值（可根据污水温

22、度等条件适当调整） 水温高时，F/M值可高些，反之可低些。 入流工业废水中难降解物质较多时，F/M可低些，反之可高些。,（4）用SRT控制排泥,应充分利用污泥的沉降试验、呼吸试验、生物相观测等手段，随时调整SRT，使之更加合理。 出水水质要求越严格，SRT应控制大一些；反之，可小一些。 在满足处理效果的前提下，温度较高时，SRT可小些；反之应大一些。 SRT越大，利用呼吸试验测得的耗氧速率越小；反之则越大。 观察生物相，发现不同SRT条件下对应的优势指示生物。,用SRT控制排泥，被认为是一种最可靠最准确的排泥方法。 该方法的关键：正确选择SRT和准确计算系统内的污泥总量。,四、污泥回流系统与控

23、制,系统中的污泥总量包括曝气池内的污泥量和回流系统内的污泥量。实际运行管理中，用SRT控制排泥时，往往只考虑曝气池内的污泥量。,四、污泥回流系统与控制,每天排放的剩余污泥量q计算式（考虑了出水挟带污泥的情况）,（4）用SRT控制排泥,上述方法计算简单，使用方便；仅适应入流污水量波动不大的情况。,实 例： 某处理厂将SRT控制在8d左右。该厂曝气池容积Va为5000m3。回流污泥浓度RSS为4000mg/L，混合液浓度为2500mg/L，出水SSe为30 mg/L。当入流污水量Q为20000m3/d时，该厂每天应排放的剩余污泥量为多少。,各种排泥方法的综合使用 除上述几种常用的排泥方式外，还有其

24、他不同的排泥方法。 每一种方法各有利弊，均有其特殊的适应条件。 实际运行中，可根据污水厂实际情况选择以一种方法为主，但不排除兼用其它方法。 例：采用SRT控制排泥时，也应经常核算F/M值、测定SV值；采用F/M控制排泥时，也应经常核算SRT值。,四、污泥回流系统与控制,上清液清澈透明运行正常，污泥性状良好； 上清液混浊负荷过高、污泥对有机物氧化、分解不彻底； 泥面上升，SVI高污泥膨胀，污泥沉降性差； 污泥成层上浮污泥中毒； 大块污泥上浮沉淀池局部厌氧，导致该处污泥腐败； 细小漂泥水温过高、C/N不适当、营养不足等原因导致污泥解絮。,4.3 二沉池观察,四、污泥回流系统与控制,观察内容：二沉池

25、泥面的高低、上清液透明程度、有无漂泥、漂泥泥粒大小等。,污泥膨胀活性污泥系统中，污泥比重减轻、沉降困难（SVI150，甚至达300以上），严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降。,五、常见问题与应对措施,5.1 污泥膨胀,5.1 污泥膨胀,五、常见问题与应对措施,五、常见问题与应对措施,反硝化污泥,上浮污泥色泽较淡，有时带铁锈色。,曝气池内硝化程度较高，若二沉池回流比过小或回流不畅，池内泥面升高，污泥因缺氧而使硝酸盐反硝化，产生N2呈小气泡集结于污泥上，导致污泥大块上浮。,加大回流比，使沉淀池污泥更新并降低泥层高度；减少泥龄，多排泥以降低污泥浓度；适当降低曝气池DO,a）大块污泥上浮沉淀池断断续续见有拳头大小污泥上浮,5.2 污泥上浮,改进 办法,原因,腐化污泥,上浮污泥色泽较深，有时带铁锈色。,二沉池有死角，造成积泥，时间长后，发生厌氧腐化，产生H2S，CO2，H2等气体，致使污泥上浮。,消除死角区的积泥，例如经常用压缩空气在死角区充气，增加污泥回流等。,五、常见问题与应对措施,5