高大支模施工方案

1、1 / 46 文档可自由编辑 目目 录录 一、编制依据.2 二、工程概况.2 三、施工准备.2 1、技术准备.2 四、模板设计.3 1、基本要求.3 五、支撑方案.4 1、支架及模板的选取.4 2、梁板模板高支撑架的构造和施工要求.5 六、支撑体系验算.8 板支撑计算书.8 梁 4001100 计算书.18 梁侧模计算书.28 七、高支模施工方法.35 1、支撑系统、梁、板施工工序.35 2、高支模的验收程序.35 3、混凝土浇筑方法及采用的施工设备.35 八、模板拆除.37 1、模板拆除规定.37 2、模板及支撑体系拆除方法.37 九、监测方案和过程控制.38 1、监测方案.38 2、施工过

2、程控制.38 十、泵送砼针对性安全措施.39 十一、应急救援.40 1、应急救援机构及电话.40 2、应急资源的配备.40 3、应急预案的启动.41 4、事故发生后的处理程序.41 十二、安全保证措施.42 十三、文明施工.44 2 / 46 文档可自由编辑 一、编制依据一、编制依据 1、技术标准及规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002） ； 建筑工程质量验收统一标准 （GB50300-2001） ； 2、广东省建工设计公司设计的施工图纸； 3、本工程特点、现场实际条件、自然环境； 4、行业或地方颁布的有关现行施工规范、标准、规程、法规和图 集； 二、工程概况二、工程

3、概况 工程名称：汇富名苑 建设单位：化州市汇富房地产开发有限公司 设计单位：广东省建工设计公司 监理单位：广东城建项目管理有限公司 本工程总建筑面积 35867.99 平方米。 本工程为框架剪力墙结构，其中地下室层高 4.5m，首层层高 5.1m，2-5 层层高 4.5m。 采用钢管支撑系统。 三、施工准备三、施工准备 1 1、技术准备、技术准备 施工前，应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不 便施工的地方以书面形式报至监理、业主及设计院，请求解决。同时在 熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺 3 / 46 文档可自由编辑 序等。绘制木模板配模图，交至操作

4、工人处进行加工。技术交底重点突 出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。 四、四、模板设计模板设计 1 1、基本要求、基本要求 1. 模板及其支撑系统必须满足以下要求： 1）保证结构、构件各部分形状尺寸的正确； 2）必须具有足够的强度、刚度和稳定性； 3）模板接缝严密，不得漏浆； 4）便于模板的安拆； 5）现浇结构模板安装的允许偏差见下表： 项 目允许偏差（） 轴线位置5 底模上表面标高5 基 础10 截面内部尺寸 柱、墙、梁+4、-5 全高5m6 层高垂直 全高5m8 相邻两板表面高低差2 表面平整（2m 长度上）5 2. 模板与砼的接触面满涂隔离剂，按规范要求留置浇捣孔、清扫 孔

5、，浇筑砼前用水湿润木模板，但不得有积水； 3. 墙、柱模板必须按规范规定要求进行拆除； 4. 施工中在施工现场做好试块，与结构砼同条件养护，经试验确 定具体的拆模时间； 4 / 46 文档可自由编辑 五、支撑方案五、支撑方案 1 1、支架及模板的选取、支架及模板的选取 本工程支架采用扣件钢管架，钢管采用外径为 48，壁厚 3.0的 钢管，大楞、小楞采用 8080截面，模板材料全部选用优质模板， 拟采用 15厚胶合板。钢管、木楞、模板的力学性能指标详见高支模 验算书部分。 1.1、钢管 (1)钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙杆等。 (2)钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T1

6、3793）或 低压流体输送用焊接钢管 （GB/T3902）中规定的 3 号普通钢管，其 质量应符合现行国家标准碳素结构钢 （GB700-7）中 Q235-A 级钢的 规定。 (3)采用外径为 48，壁厚 3.0的钢管，其它杆最大长度不超出 6.5，且每根钢管的最大质量控制在 25。 (4)钢管的表面质量及外形应符合下列要求； 1)新钢管应有产品质量合格证及质量检测报告，钢管材质检测方 法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T228）的有关规定。 钢管表面应平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错拉、硬弯、毛刺、 压痕和深的划道、钢管壁厚及外径偏差不大于-0.5，端面切斜偏差 不大于 1.7；

7、钢管必须涂有防锈漆。 2)旧钢管表面锈蚀深度小于 0.5，钢管弯曲各种杆件钢管的端部 弯曲当 11.5时，允许偏差5；立杆钢管弯曲当 314时， 5 / 46 文档可自由编辑 允许偏差12，当 416.5时，允许偏差20。 3)弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不大 于 25，钢管上严禁打孔。 1.2、打孔 (1)、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T 型螺 栓、螺母、垫圈等。 (2)、扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质符合现 国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定，其附件的制造材料应 符合普通螺纹 （GB1981）的规定，垫圈应符合垫圈 （G

8、B95-76） 规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好， 扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于 1，扣件表面应 进行防锈处理。 (1)、脚手架采用的扣件，扣件螺栓拧紧扭力矩不小于 40N且不 大于 60N。 (2)、扣件验收应符合下列规定：新扣件有生产许可证、法定检测 单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行质量检查，有裂 缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均进行防锈 处理。 2 2、梁板模板高支撑架的构造和施工要求、梁板模板高支撑架的构造和施工要求 2.1、模板支撑的构造要求： （1）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够

9、的设 计刚度； 6 / 46 文档可自由编辑 （2）梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，但只宜在 一个方向变距、而另一个方向不变。 22、立杆步距的设计： （1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，则采用等 步距设置； （2）当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，则 采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； （3）高支撑架步距为 0.9-1.2。 23、整体性构造层的设计： （1）单水平加强层 3-6沿水平结构层设置水平斜杆或剪力撑， 且需与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框隔总数的 1/3； （2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层） 必须设水平

10、加强层。 24、剪力撑的设计： （1）模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力 撑，由底至顶连续设置； （2）模板支架两端与中间两隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步 设计一道水平剪力撑。 （3）每条梁的投影部位必须布置一道剪力撑，且剪力撑必须连续。 （4）整个高支模系统立杆外侧必须设竖向封闭剪力撑。 （5）梁下两根主立杆沿竖向设置剪力撑。 7 / 46 文档可自由编辑 25、顶部支撑点的设计： （1）顶部支撑点位于顶层横杆时，靠近立杆，且不小于 200mm； （2）支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载 N12KN 时，可采用双扣件；大于 12KN 时应用顶托方式。 26、

11、支撑架搭设的要求： （1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均错开在不同 的框格层中设置； （2）确保立杆的垂直偏差和横杆和水平偏差小于扣件架规范 的要求，且垂直度（全高）偏差控制在 30mm 以内； （3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧 力矩都要控制在 40-60Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； （4）地基支座的设计要满足承载力的要求。 2.7、木楞、连墙件连接方式、布置间距及基础处理方案 1、木楞均采用截面为 8080的木方，楼板模板下方的木楞横向 间距 300，木楞下方用外径为 48，壁厚 3.0的钢管支撑，间距与 立杆间距相同，亦为 1 m 以内。

12、 2、架与楼层结构柱临近处，在结构柱上设置一道拉墙杆将架与结 构柱连接为一个整体。连墙件采用箍柱的方式，立杆施工按定距以箍柱 的方式作为支撑体系的固定点，即连墙件。整个体系通过扫地杆、剪力 撑与固定点相连，形成立体稳固系统，根据多年施工经验，以连墙件为 构造措施，不需要进行理论计算即可满足施工要求。 28、施工使用的要求： 8 / 46 文档可自由编辑 1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载， 应采用由中部向两边扩展的浇筑方式； 2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超大荷载要 有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情

13、况，发现下沉、松动和变 形情况及时解决。 六、支撑体系验算六、支撑体系验算 板支撑计算书板支撑计算书 1、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活 荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷 载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载 (kN/m2) 1.5 施工人员及设备荷载标准 值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结 构构件时的均布活荷载 (kN/m2) 1 9 / 46 文档可自由编辑 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3

14、) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1 模板支拆环境不考虑风荷载 2、模板体系设计 模板支架高度(m)5.1 立柱纵向间距la(mm)900 立柱横向间距lb(mm)900 水平拉杆步距h(mm)1800 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm)300 立柱距混凝土板长边的距离(mm)150 主梁布置方向平行楼板长边 小梁间距(mm)300 10 / 46 文档可自由编辑 小梁距混凝土板短边的距离(mm)150 小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下： 模板设计平面图 11 / 46 文档可自由编辑 模板设计剖面图(楼板长向) 模板

15、设计剖面图(楼板宽向) 12 / 46 文档可自由编辑 3、面板验算 面板类型覆面木胶合 板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f (N/mm2) 15面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的 规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁， 取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/122 81250mm4 (1)、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2

16、k)h) +1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15) +1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4 13 / 46 文档可自由编辑 =max7.320.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 q(G1

17、k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)53.863004/(38410000281250)0.14mm l/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080 小梁抗弯强度设计值f (N/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.78 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350小梁截面抵抗矩W(cm3) 85.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 341.33 因B/lb取整4800/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较 大悬挑长度为150mm，因此需

18、进行最不利组合，计算简图如下： 14 / 46 文档可自由编辑 (1)、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h) +1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15) +1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24) 0.15)0.31.32kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.077q1

19、静L2+0.1q1活 L20.0771.320.92+0.10.940.920.16kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1 =max2.260.152/2，0.10.152/2+3.150.150.47kNm 15 / 46 文档可自由编辑 MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.470.6kNm Mmax/W0.6106/853307.0

20、5N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.320.9+0.620.940.91.25kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.260.15，0.10.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.25，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28080)0.74N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b

21、=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093503413300) 0.16mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.221504/(893503413300)0mm l1/400150/4000.38mm 满足要求！ 5、主梁验算 主梁类型方木主梁材料规格(mm)8080 可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2) 8415 16 / 46 文档可自由编辑 主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2) 15.44主梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.66 主

22、梁截面惯性矩I(cm4) 341.33主梁截面抵抗矩W(cm3) 85.33 (1)、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h) +1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15) +1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.95kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15) 0.31.55kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91

23、.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活) L1.1431.550.9+1.2230.570.92.22kN 按悬臂梁，R1q1l=1.950.150.29kN RmaxRmax，R12.22kN; 同理，R1.67kN，R1.67kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.32kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.320.150.2kN 17 / 46 文档可自由编辑 Rmax

24、Rmax，R11.32kN; 同理，R0.99kN，R0.99kN (2)、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.61kNm Mmax/W0.61106/853307.12N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (3)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.73kN max3Vmax/(2bh0)=33.731000/(28080)0.87N/mm2 1.66N/mm2 18 / 46 文档可自由编辑 满足要求！ (4)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.49mm 跨中max=0.49mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.19mm=150/4

25、00=0.38mm 满足要求！ 6、立柱验算 钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424 立柱截面回转半径 i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f (N/mm2) 205 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.51 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.15)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.15)+1.40.710.90.91000/(0.51424)=5.1610 00/217.09=23.76N/mm2f=205 N/mm2 19 / 46 文档可自由编辑 满足要求！ 7、可调托

26、座验算 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.16kNN30kN 满足要求！ 梁梁 40040011001100 计算书计算书 由于本工程中有多种的梁规格，所以其它梁的搭设方法按照 400*1100 梁段为参考，按 400*1100 梁段搭设方法搭设。 1、荷载设计 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 梁1.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板1.1 施工人员及设备荷载标准 值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构 件时(kN/

27、m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载对水平面模板取值2 20 / 46 文档可自由编辑 标准值Q2k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 2、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1200 步距h(mm)1800 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、 lb(mm) 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距 离(mm) 400,800 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁一端悬挑长

28、度(mm)100 设计简图如下： 21 / 46 文档可自由编辑 平面图 22 / 46 文档可自由编辑 立面图 3、面板验算 面板类型覆面木胶合 板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值 f(N/mm2) 15面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/122 81250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h) +1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1

29、+(24+1.5)1.1) +1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.97kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1 134.2kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m (1)、强度验算 23 / 46 文档可自由编辑 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12535.970.220.18kNm Mmax/W0.18106/375004.8N/mm2f15

30、N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52128.152004/(10010000281250) 0.083mml/400200/4000.5mm 满足要求！ (3)、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活 l=0.37534.20.2+0.4371.760.22.72kN R2=1.25q1l=1.2535.970.28.99kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37528.150.22.11kN R2=1.25q2l=1.2528.150.27.04kN

31、 4、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080 小梁抗弯强度设计值f (N/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.78 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350小梁截面抵抗矩W(cm3) 85.33 24 / 46 文档可自由编辑 小梁截面惯性矩I(cm4) 341.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.72+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.1-0.15) +0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15) +1.40.71max0.6-0.

32、4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，8.99+0.91.35(0.3-0.1) 0.4/2=9.04kN/m q2max2.11+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.1-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15) max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，7.04+(0.3-0.1)0.4/27.08kN/m (1)、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.1079.040.92，0.59.040.120.78kNm Mmax/W0.78106/853309.18N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、

33、抗剪验算 25 / 46 文档可自由编辑 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6079.040.9，9.040.1 4.939kN max3Vmax/(2bh0)=34.9391000/(28080)1.16N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.089004/(10093503413300) 0.92mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)7.081004/(893503413300)0mm l/400100/4000.25mm 满足要求！ (4)、支座反力计算 梁头处(即梁底

34、支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1439.040.9，0.3939.040.9+9.040.19.3kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1R34.69kN，R29.3kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1437.080.9，0.3937.080.9+7.080.17.28kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 26 / 46 文档可自由编辑 R1R34.06kN，R27.28kN 5、主梁验算 主梁类型方木主梁材料规格(m

35、m)8080 可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2) 8415 主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2) 15.44主梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.66 主梁截面惯性矩I(cm4) 341.33主梁截面抵抗矩W(cm3) 85.33 主梁自重忽略不计，计算简图如下： (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.651106/853307.63N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 27 / 46 文档可自由编辑 主梁剪力图(kN) Vmax4.65kN max3Vmax/(2bh0)=34.651000/(28080)1.09N/mm2 1.

36、66N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mml/400400/4001mm 满足要求！ (4)、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满 足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满 足要求！ 6、立柱验算 28 / 46 文档可自由编辑 钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424 回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2) 205 =h/i=1800/15.

37、9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2 max0.7+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1) 0.15)+1.40.71(0.9+0.6-0.4/2) /20.9，10.04，10.04，0.7+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15) +1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/20.9 10.04kN fN/(A)10.04103/(0.54424)43.52N/

38、mm2f205N/mm2 满足要求！ 7、可调托座验算 可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力 NmaxR1，R2，R3，R4110.04kNN30kN 满足要求！ 29 / 46 文档可自由编辑 梁侧模计算书梁侧模计算书 由于本工程中有多种的梁规格，所以高于 700mm 的其它梁侧模搭设 方法按照 400*1100 梁段为参考，按 400*1100 梁段搭设方法搭设。 1、支撑体系设计 小梁布置方式水平向布置 小梁道数9 主梁间距(mm)600 主梁合并根数2 小梁最大悬挑长度(mm)250 对拉螺栓水平向间距(mm)600 支撑距梁底距离依次为200，7

39、25 设计简图如下： 30 / 46 文档可自由编辑 模板设计剖面图 2、面板验算 面板类型覆面木胶合 板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f (N/mm2) 15面板弹性模量E(N/mm2) 10000 梁截面宽度取单位长度， b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/1 2281250mm4。面板计算简图如下： 31 / 46 文档可自由编辑 (1)、抗弯验算 q1bS承135.635.6kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3526.4132.08kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.

40、53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静 L2-0.107q1活L2max(0.07732.080.122+0.13.530.122, - 0.10732.080.122+0.1213.530.122,-0.07132.080.122- 0.1073.530.122)0.04kNm Mmax/W0.04106/375001.06N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.4118.754/(1001

41、0000281250) 0.01mm118.75/400=0.3mm 满足要求！ (3)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 1.14332.080.12+1.2233.530.124.87kN 32 / 46 文档可自由编辑 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.1226.43.58kN 3、小梁验算 小梁最大悬挑长度 (mm) 250小梁计算方式三等跨连续 梁 小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080 小梁弹性模量 E(N/mm2) 8415小梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.66 小梁截面抵抗矩 W(cm3)

42、85.33小梁抗弯强度设计值f (N/mm2) 15.44 小梁截面惯性矩I(cm4) 341.33 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 (1)、抗弯验算 33 / 46 文档可自由编辑 q4.87kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.14.870.62，0.54.870.252 =0.18kNm Mmax/W0.18106/853302.05N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.64.870.6，4.870.25=1.75kN max3Vmax/(2bh0)=31.751000/(28

43、080)0.41N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 q3.58kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.586004/(10084153413300) 0.11mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=3.582504/(884153413300) =0.06mm250/400=0.62mm 满足要求！ (4)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14.870.6，0.44.870.6+4.870.253.21kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.13.580.6，0.43.580.6+3.580.252

44、.36kN 34 / 46 文档可自由编辑 4、主梁验算 对拉螺栓水平向间距 (mm) 600主梁最大悬挑长度(mm) 250 主梁类型方木主梁材料规格(mm)8080 主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2) 8415 主梁抗弯强度设计值f (N/mm2) 15.44主梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.66 主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3) 85.33 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态： R10.56kN，R21.61kN，R31.32kN，R41.32kN，R51.32k

45、N，R6 1.32kN，R71.32kN，R81.61kN，R90.56kN 正常使用极限状态： R10.41kN，R21.18kN，R30.96kN，R40.96kN，R50.96kN， R60.96kN，R70.96kN，R81.18kN，R90.41kN 35 / 46 文档可自由编辑 (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.3106/85330=3.55N/mm2f=15.44 N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max3Vmax/(2bh0)=33.571000/(21100400)0.01N/mm2=1.66 N/mm2 满足要求！

46、 (3)、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.21mm525/4001.31 mm 满足要求！ 5、对拉螺栓验算 36 / 46 文档可自由编辑 对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值 Ntb(kN) 12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力 N0.955.74210.91kNNtb12.9kN 满足要求！ 七、高支模施工方法七、高支模施工方法 1 1、支撑系统、梁、板施工工序、支撑系统、梁、板施工工序 准备工作-定位放线，确定立杆位置-放置通长垫座-搭设支 撑架-安装梁底次主龙骨-安装底模-底模预检、起供控制-绑 扎梁钢筋并经验收合格安装侧模-侧模次主龙骨-对拉螺栓-安 装板底模板-全面检

47、查安装质量验收。 2 2、高支模的验收程序、高支模的验收程序 项目部安排专门的施工管理人员对支撑体系进行全程监督、检查、 整改、支撑体系搭设完毕后，项目部内部按现行规范、规程和相关规定、 方案进行内部检查。发现问题立即进行内部整改，按 ISO 标准的 “PDCA”循环进行封闭。然后报建立单位进行验收，验收工作同样进行 封闭。 3 3、混凝土浇筑方法及采用的施工设备、混凝土浇筑方法及采用的施工设备 1）混凝土浇筑施工设备 混凝土浇筑的施工设备有混凝土泵、搅拌机、运输车、串筒、振动 37 / 46 文档可自由编辑 器等机具设备。考虑实际情况，有备用的的搅拌机和振动器、备用泵等。 所有的机具均在浇筑

48、前进行检查和试运转，同时配有专职技工，随时检 修。浇筑前必须核实一次浇筑完毕或浇筑至某施工缝的工程材料，一面 停工待料。 2）混凝土浇筑方法 本工程采用泵送混凝土，其浇筑应根据工程结构特点、平面形状和 几何尺寸，混凝土供应和泵送设备能力，劳动力和管理能力，以及周围 场地大小的等条件，预先划分好混凝土的额浇筑范围。 泵送混凝土的浇筑顺序： 当采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑，在同一区 域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，当 不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间， 不得超过混凝土的初凝时间，使支撑系统的受力达到平均水平，增加 支撑系统的安全性。 泵送混凝土的布料方法： 在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不小 于 50，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架； 浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，在 23m 方位内 水平移动布料，且垂于模板，混凝土浇筑封层厚度，一般为 300- 500时，可按 1：61：10 坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前 覆盖下层混凝土 500以上，振倒泵送混凝土时，振倒棒插入的间 距一般为 400左右，振倒时间一般为 15-30S。并且在 20-30min 38 / 46 文档可自由编辑 后对其进行二次复振。对有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，预 先制定好相应的技术措