堤防除险加固技术.ppt

1、堤防除险加固技术,堤防除险加固的前期工作 为了开展堤防的除险加固工作，应对已有的工程资料进行收集，必要时应有针对性地进行工程地质勘察工作。所需资料包括：工程及水文地质资料；工程监测、 检查及隐患探测资料；堤防建设和出险情况的历史资料。这是进行堤防安全复核的重要依据，也是进行堤防除险加固工程设计和选择施工方法的科学基础。,所涉及的工程及水文地质资料主要有： （一）土的物理力学性质指标 土的物理性质指标 常用的土的物理性质指标主要有：颗粒组成、比重（Gs）、湿密度()、干密度(d)、含水率()、界限含水率(塑限含水率P、液限含水率L)、孔隙率n、有效孔隙率ne、饱和度Sr、不均匀系数Cu等。这些均

2、为堤防安全复核计算和除险加固设计时可能用到的资料。 土的力学性质指标 常用的土的力学性质指标主要有：渗透系数（k）、抗渗强度、抗剪强度指标（凝聚力c、内摩擦角）、压缩系数等。这些指标主要用于渗流及渗透稳定计算、抗滑稳定分析与沉降计算中。 （二）土的水理性质及水质分析 对黄土和分散性粘土应了解其湿陷特性、崩解和湿化特性等。这些特性对工程有重要意义。,水质分析的目的主要是为灌浆材料、防渗墙材料以及减压井的防化学淤堵设计提供资料。 （三）堤防的工程及水文地质剖面 堤 防的工程及水文地质剖面是进行堤防安全复核和除险加固设计所必需的资料，应根据工程及水文地质勘察资料并经概化后得到。主要包括堤身和堤基的土

3、层分布、分 层厚度，地下水的分布、运动规律及边界条件等，加上通过试验得到的各土层的物理力学性质指标就构成了完整的工程及水文地质剖面图。根据我国江河堤防的实际 情况，堤防险工险段的堤基结构大体上分为三类。 当相邻两层渗透系数之比小于5倍时，可简化为一层土，采用加权平均的渗透系数作为计算依据，这种简化对渗流计算成果影响很小。当相邻两层土的渗透系数相差100倍以上时，弱透水层可视为相对不透水层。由于岩石地基在堤防中极其少见，根据江河大堤经常遇到的地层结构及水文地质特性，堤防地基大体上可分为三种类型。,单层透水地基 地基中各土层的渗透系数相差在5倍以内。黄河大堤的大部分堤段都可以概化成这种地基。 双层

4、地基 表层为弱透水的土层，下卧强透水的砂砾层，再下面的地层的渗透系数比砂砾层小100倍以上。长江干堤的许多堤段属于此类地基。 多层地基 不能概化为单层透水地基或双层地基的其它地基情况都可概化为多层地基。 二、工程监测、检查及隐患探测资料 堤 防工程受自然因素的作用和人为活动的影响，工作状态和抗洪能力都会发生不断的变化，产生工程缺陷或出现其它问题，如不能及时发现和处理，一旦汛期出现高水 位，将产生险情，往往会措手不及，造成防汛的被动局面。因此，应对重要堤防进行监测、检查和隐患探测方面的工作，对威胁堤防安全度汛的隐患要及时进行处 理，确保工程安全渡汛。堤防的监测、检查和隐患探测资料是进行堤防安全复

5、核的重要依据之一，是除险加固工作需要收集和掌握的资料。 安全监测资料,安全监测是通过设置观测标点和传感器并进行定期观测，根据观测资料对工程进行安全评价的一种方法。 安全监测主要包括：沉降及水平位移观测、渗压观测、水下地形观测、裂缝（滑坡）监测等方面的内容。 （二）安全检查资料 堤防安全检查是对堤防进行安全评价的一个重要手段，分为堤防外部检查、和堤身隐患检查。 1.堤防外部检查 堤防外部检查一般分为经 常性检查、定期检查和特殊（临时）检查。经常性检查是指由工程管理人员按照岗位责任制要求进行的工程检查。定期检查主要是指由基层管理单位按规定进行的工 程全面普查，一般每年汛前、汛后各组织进行一次“徒步

6、拉网式”的工程普查。特殊检查是指当工程处于非常运用条件下（如特大暴雨、飓风、地震、持续高水位 等）进行的检查。,外部检查的主要内容有：堤身雨淋冲沟、陷坑、动物洞穴、裂缝、渗漏、滑坡、崩岸。堤基的薄弱环节，如取土坑、池塘、坑道、未封堵的钻孔、违章水井等。堤防穿堤建筑物及与堤身结合部的变形、裂缝、渗漏、淘空等缺陷。 2.堤身隐患检查 堤身隐患是削弱堤防抗洪能力，造成汛期抢险的主要根源。不论是汛前检查，还是平时管理中的维修养护，都应将它视为重点。 堤防经常发生的隐患主要有：生物洞穴、植物腐烂形成的空隙，堤内暗沟、暗管、废井、坟墓，堤身填筑隐患（冻土块、大块土、工段接头、新旧堤结合面、裂缝）等。 （三

7、）隐患探测资料 堤防安全检查除沿堤进行实地查看和调查访问外，还应采取一些必要的探测措施，以及早发现和消除堤身隐患，达到确保堤防工程安全的目的。常用的探测方法有：人工或机械锥探、电法探测。,锥探可以根据锥头的进入速度（阻力）、声音等，凭感觉判别是否存在隐患，同时还可以向锥孔内灌入细沙或泥浆，进行验证的同时也对隐患进行了处理。 电法探测是地球物理勘探的一种方法。它是根据地下岩土层在电学性质上的差异，借助一定的仪器装置量测其电学参数，通过分析研究岩土电学性质的变化规律，结合有关岩土层资料，推断地下一定深度范围内的隐患存在情况。表11给出了几种常用的探测仪器及功能。,表11 常用的几种电法探测仪,三、

8、堤防建设和出险情况的历史资料 根据我国堤防工程的实际情况，由于工程地质勘察资料一般较少，因此，堤防建设和出险情况的历史资料，不但是进行堤防安全复核的重要依据，也是进行除险加固设计和施工所必须的资料。 堤防建设资料包括复堤、改建、扩建、加固等方面的设计与施工技术资料。 对历史险情应重点了解：出险时间、出险类型、出险位置、出险范围、出险程度、出险水位及历时等有关资料。,堤防的安全复核 通过对堤防进行安全复核，可以分清隐患的危险程度，做出是否险工险段以及加固处理先后次序的判定，从而做到有目的、有计划地清除隐患，保证堤防安全运行。因此，堤防的安全复核是除险加固工作的一项重要前期工作，做好这项工作有着十

9、分重要的意义。 堤防的安全复核，通常应从三个方面着手：以现有的规程规范为依据进行安全复核；以安全监测、检查和隐患探测结果为依据进行安全复核；以多年运行状态为依据进行安全复核。 一、以现有规范规程为依据进行安全复核 根据堤防工程技术规范规程的要求，对堤防进行安全复核的主要内容有：堤顶高度、堤坡的抗滑稳定性、堤坡的渗透稳定、地基的渗透稳定、堤岸的稳定等。,1.堤顶高度 堤顶设计高程应按设计洪水位加堤顶超高确定。若达不到规范要求，则视为不安全，应进行堤身的加高和培厚。 2.堤坡的抗滑稳定 抗滑稳定复核分为正常情况和非常情况。正常情况下抗滑稳定复核的内容有：设计洪水位下的稳定渗流期或不稳定渗流期的背水

10、侧堤坡，设计洪水位骤降期的临水 侧堤坡。非常情况下的复核内容为：多年平均水位时遭遇地震的临水、背水侧堤坡。复核计算一般可用瑞典圆弧滑动法或改良圆弧滑动法。若复核的安全系数不满足 规范要求，则应进行除险加固。 3.堤坡的渗透稳定 通过渗流计算得到背水堤坡渗流出逸段的渗透比降，若大于允许比降或渗透水流产生堤坡冲刷，则应设置贴坡反滤等保护措施。堤坡最易产生渗透破坏的地方是渗流出逸点，其抗渗临界比降再除以安全系数就是允许比降值。,4.堤基的渗透稳定 通过渗流计算确定堤基表土层的渗流出逸比降，若大于堤基表土层的允许比降，则应采取盖重或减压措施。 在没有反滤保护的情况下，无粘性土的允许比降参见表32。粘性

11、土的允许比降可先求得流土的临界比降，然后除以安全系数得到。 5.堤岸的稳定 受风浪、水流等作用，在可能发生冲刷破坏危及堤岸稳定的堤段，应采取防护措施，防护措施可按有关规定因地制宜地确定。 二、以安全监测、检查和隐患探测结果为依据进行安全复核 监测、检查和隐患探测资料是进行安全复核的重要依据之一。根据这些资料，进行必要的分析判断，就可以对堤防存在的一些问题做出安全评价，据此对工程进行除险加固处理，确保工程安全。 1.根据沉降观测或检查结果进行安全复核,一般认为，沉降量不超过堤高的3%就不会有危险。如有异常，应检查分析原因。如属堤身正常固结沉降所致，则汛前应进行加高培厚。若因堤基变动或因堤身受外力

12、作用所引起，则应采取相应的除险加固措施。 2.根据渗流观测和检查结果进行安全复核 一般来说，在同样水位情况下，如果渗流量没有变化，或逐年减少，渗水即属正常。若渗流量随时间增加，甚至发生突然变化，则属异常渗流，应分析成因，根据不同情况采取相应除险措施。 3.根据水下地形观测和检查结果进行安全复核 如果靠近堤脚附近的河床被刷深，或险工、矶头所抛护底护脚块石断面发生变化，说明有“根石走失”现象，表明有崩岸的可能，应根据不同情况，采取相应加固措施。 4.根据裂缝（滑坡）监测和检查结果进行安全复核 当发现堤身裂缝，经分析有可能是滑坡引起，或将造成滑坡时，应及时采取除险加固措施。,根据其它检查资料进行安全

13、复核 如发现穿堤建筑物及与堤身的结合部发生错位、集中渗流，堤基有取土坑塘等薄弱环节，应分析成因并对可能造成的后果进行分析评价，做出是否需要进行除险加固的判断。 根据隐患探测资料进行安全复核 对探测到的生物洞穴、植物腐烂造成的空洞、暗沟、暗管、废井、坟墓、堤身填筑隐患（冻土块、大块土、工段接头、新旧堤结合面、裂缝）等，应根据其危害程度，经分析论证后采取相应措施进行除险加固。 三、以多年运行状态为依据进行安全复核 经过汛期考验，尤其是经过历时长、水位高的洪水考验，堤防隐患大多暴露出来，这相当于一个破坏性质的原型试验。由于堤防的工程地质资料一般较少，因此，以 多年运行状态为依据进行安全复核显得特别重

14、要也特别实用。首先，对汛期暴露出来的险情多发区、险情严重区必须进行除险加固，除险加固的顺序应根据险情的危 害程度决定，险情的危害程度可以根据险情发生的实际情况和表现来判断。另外，还可以通过出险情况的反分析，推断可能的更高洪水位下的,堤防渗流状态、渗透稳 定性、抗滑稳定性等，并做出安全复核，决定处理与否。 （一）渗流性质评价 堤防渗流分正常渗流和有害渗流两种。 1.正常渗流的判别方法 渗流均匀地从土体表面逸出，不带出土颗粒且不产生局部隆起，呈清水，不冲刷土体表面，相同水位下渗流量不随时间增大，出逸点不高且渗流量不大，则属正常渗流。 对土质堤防，堤身边坡一般在1:3左右，对没有压渗平台的断面情况，

15、正常渗流的出逸点应在堤身高度的三分之一以下。 2.有害渗流的判别方法 有下列现象之一即属有害渗流：渗流成股逸出，渗水浑浊，带出沙粒，产生隆起变形，冲刷土体表面，相同水位下渗流量随时间不断增大或渗流量过大，出逸点过高等。,（二）堤身渗透稳定及填筑质量复核 对在汛期曾经产生有害渗流的堤段均应进行除险加固。 另外，可以根据汛期堤身的渗水情况对堤身的填筑质量进行评价。这可以根据渗流量的大小、是否产生集中渗流、出逸点的高低、背水坡产生出逸的时间等进行综合 判断。若超过正常范围，则表明堤身存在隐患。可能的原因有：堤身填筑隐患（冻土块、大块土、工段接头、新旧堤结合面、裂缝）、生物洞穴、植物腐烂形成空隙 等。

16、 （三）堤坡抗滑稳定复核 首先，对汛期出现过滑坡的堤段应进行除险加固。其次，对出现滑坡征兆（如堤身纵向裂缝、堤脚隆起等）的堤段，应根据堤坡渗流情况进行抗滑稳定复核，若不满足规范要求，则也应进行除险加固。 （四）穿堤建筑物集中渗流的安全复核 在穿堤建筑物与堤身的结合部，如果发现有集中渗流，则极易造成接触冲刷。这种险情的危害极大，汛后必须对其进行除险加固。,（五）堤基渗透稳定的安全复核 1.地基水文地质条件的评价 我们国家的主要堤防基本上都是建造在单层或双层地基上。从产生渗透破坏的难易程度上可大致分为三类： （1）必然产生渗透破坏的堤基。 砂土地基且下层渗透系数大于表层10倍以上。此时在表层砂土下

17、的地下水微具承压状态，因此表层砂土的出逸比降较大，加之砂土无粘性，若无反滤保护则极易发生砂沸，进而产生大的管涌洞。 双层地基且临水侧表土层缺失，背水侧有近堤脚的深塘，如果强透水层较厚，则背水侧表土层下的扬压力很大（如图317，可达净水头的60%），加上深塘内的表土层较薄且往往松软，极易被顶穿而产生渗透破坏。如果表土层下是细砂或粉细砂层，则往往会产生大的管涌险情。 （2）易于产生渗透破坏的堤基。 比较均一的砂土地基，若背水堤脚无反滤保护措施，也易发生砂沸，以粉细砂地基最明显。 双层地基，临水侧表土层连续但背水侧有近堤脚的坑塘，或者背水侧表土层连续但临水侧表土层缺失。 （3）比较安全的堤基。双层地

18、基，临水侧和背水侧的表土层均呈连续分布且较厚、较长。 2.堤基渗透稳定的安全复核 对堤基渗透稳定的复核应首先根据汛期表现进行，这是最直接有效的办法。,（1）渗透稳定的堤基。经过设计洪水位或超设计水位运行，背水侧堤脚只出现渗流，堤基未出现翻水冒砂和地面隆起等渗透破坏现象，则地基是渗透稳定的。 （2）渗透稳定不满足要求的堤基。汛期在近堤脚附近发生渗透破坏的堤基，表明均不能满足渗透稳定的要求，必须进行除险加固。但应该根据渗透破坏产生的位 置、原因和程度（承压水头、涌砂量、渗流量等）的不同，采取不同的除险措施。对经历过设计洪水位的考验，但由于背水侧存在坑塘等薄弱环节引起的堤基渗透 破坏，只要用反滤料填

19、平坑塘就基本可以满足堤基渗透稳定的要求。对背水侧没有坑塘等薄弱环节，但在设计洪水位以下就发生近堤脚渗透破坏的堤段，则必须采 取系统有效的渗流控制措施进行除险加固。若堤基管涌的位置距堤脚很远，则随着管涌流量的增加，渗流出口处的比降将逐渐降低，管涌流量达到一定程度后，渗透 破坏将不再发展，从而达到新的平衡状态。因此，管涌位置的危险范围可以根据堤基砂层的允许比降近似,确定。堤基砂层的允许比降范围可取0.050.1，重 要堤防取0.05，一般堤防取0.1。 举例说明，若堤基砂层的允许比降为0.05，对没有垂直防渗的情况，则管涌的危险范围可由下式近似确定： J平均=h1/L=0.05 式中：J平均为堤基

20、平均水力比降；L为管涌发生点到临水侧堤脚的距离；h1为江水位与管涌点地面水位的差值；由上式可知，若h110m，则L200m。若堤底宽为80m，则管涌点到背水侧堤脚的距离为120m。就是说，在距背水侧堤脚120m的范围内为管涌危险区，如果管涌点再远，则对大堤安全的威胁程度将显著降低。,堤防渗透破坏的除险加固,渗透破坏在堤防工程中非常普遍，据98年长江防洪抢险的统计资料，由渗透破坏造成的险情约占险情总数的70%。除去漫溢险情，则溃口性险情几乎全部是渗透破坏所致。防洪抢险及除险加固的实践表明，渗透破坏是堤防工程中最普遍且难以治愈的心腹之患。 要做好渗透破坏的除险加固工作，需从以下几个方面入手：首先要

21、了解渗透破坏属于哪种类型，并分析其形成的原因；然后根据渗流控制原则和具体的工程地质条 件，选择经济合理的除险措施；为保证除险效果，需要对所选择的工程措施进行复核；最后对所选择的工程措施进行精心设计和施工，达到根除渗透破坏的目的。,渗透破坏的成因和分类 只要堤防的临水侧和背水侧存在水头差，堤防就有渗流产生。随着汛期水位的升高，堤身内的浸润线逐步形成并不断抬高，堤基和堤身内的渗透比降也逐渐增大。当渗流产生的实际渗透比降J大于土的临界渗透比降JC时，土体将产生渗透破坏。堤防的内在隐患会加速渗透破坏的发生和发展。 一、渗透破坏的土力学分类和判别 渗透破坏也称渗透变形。由于渗流条件和土体条件的不同，渗透

22、破坏的机理、发展过程及后果也不一样。从渗透破坏发生的机理角度，可以将渗透破坏分为四种类型： 1.流土 在渗透力作用下，土体中的颗粒群同时起动而流失的现象称为流土。这种破坏形式在粘性土和无粘性土中均可以发生。粘性土发生流土破坏的外观表现为：土体隆起、鼓胀、浮动、断裂等。无粘性土发生流土破坏的外观表现是：泉眼（群）、砂沸、土体翻滚最终被渗透托起等。,2.管涌 在渗透力的作用下，土体中的细颗粒（填料颗粒）沿着土体骨架颗粒间的孔道移动或被带出土体，这种现象叫管涌。它通常发生在砂砾石地层中。 3.接触冲刷 渗流沿着两种不同介质的接触面流动并带走细颗粒的现象称为接触冲刷。如穿堤建筑物与堤身的结合面和裂缝的

23、渗透破坏等。 4.接触流土 渗流垂直于两种不同介质的接触面运动，并把一层土的颗粒带入另一土层的现象称为接触流土。这种现象一般发生在颗粒粗细相差较大的两种土层的接触带，如反滤层的机械淤堵等。 对粘性土，只有流土、接触冲刷或接触流土三种破坏形式，不可能产生管涌破坏。对无粘性土，则四种破坏形式均可发生。对无粘性土，管涌和流土的判别可以按照表31进行。,注：Cu为土的不均匀系数，Cu=d60/d10；Pz为小於颗粒级配曲线上断裂点A的粒径含量； d60为过筛重量占60%的颗粒直径，d10为过筛重量占10%的颗粒直径。,表31 无粘性土管涌和流土的判别,注：Cu为土的不均匀系数，Cu=d60/d10；P

24、z为小於颗粒级配曲线上断裂点A的粒径含量； d60为过筛重量占60%的颗粒直径，d10为过筛重量占10%的颗粒直径。,二、土的抗渗强度 土的抗渗强度表明了土体抵抗渗透破坏的能力，包括抗渗临界比降和允许比降。允许比降JB由临界比降JC除以安全系数得到。土的抗渗强度决定于土的性质和渗流条件（渗透破坏形式）两个方面。 1.流土 流土首先发生于渗流出口，不可能在土体内部直接发生。当渗流自下向上运动时，一旦渗透力克服了重力的作用，则土体就会产生流土破坏，此时土体的临界比降可以通过原状土室内试验求得，也可以由下式近似确定： JC=(s/w-1)(1-n) (3-1) 式中：s为土颗粒的密度，w为水的密度，

25、n为土体的孔隙率。 由公式（3-1）求得的JC偏小，大约小于试验值的15%25%，这主要是因为在该式中没有考虑土的抗剪强度的影响（包括内摩擦角和凝聚力两个方面），因此也是偏于安全的。表3-2给出了无粘性土不发生流土破坏的允许比降经验值，细砂取小值，较粗的砂土取大值。,2.管涌 管涌可能发生在渗流出口，也可能发生在土体内部。由于颗粒移动中的堵塞作用，可能会有管涌中断现象发生，有的是暂时性中断，而后继续发生，有的是永久性中 断，即发生了自愈情况。还有一种情况，由于土体中细颗粒填料较少，它的带出不影响土体骨架颗粒的稳定，当细颗粒被带完后，只出清水，不出浑水，管涌终止。 由于计算管涌临界比降的公式目前

26、还不成熟，因此管涌临界比降一般通过室内试验测定。根据经验，对水流向上的垂直管涌，允许比降一般为0.10.25，水平管涌的允许比降为垂直管涌的允许比降乘以摩擦系数tg。表32给出了无粘性土不发生管涌破坏的允许比降的经验值。 表32 无粘性土抗流土或管涌破坏的允许坡降JB的经验值,3.接触冲刷 接触冲刷发生在堤身和堤基的内部，但其颗粒仍旧是从渗流出口处带出。接触冲刷不断发展会形成漏水通道，而引起堤防溃决。 在两种性质不同的土层界面上发生接触冲刷时，其临界比降可以通过室内试验或按伊斯托明娜的试验结果获得。,在土层与刚性建筑物接触界面上发生接触冲刷时，对比一些试验资料和建闸的经验将非管涌土地基的允许渗

27、透比降值列入表33，供参考。表中渗透比降的允许值是由临界比降除以1.5的安全系数得到的，但没有考虑渗流出口处的保护。如果渗流出口有反滤保护，则表中的数据可以适当提高3050。,表33 各种土基上水闸设计的允许渗流坡降,2漏洞险情的探测 (1)水面观察。漏洞形成初期，进水口水面有时难以看到漩涡。可以在水面上撤一些漂浮物，如纸屑、碎草或泡沫塑料碎屑，若发现这些漂浮物在水面打漩或集中在一处，即表明此处水下有进水口。 (2)潜水探漏。漏洞进水口如水深流急，水面看不到漩涡，则需要潜水探摸。探摸方法：一是手摸脚踩，二是用一端扎有布条的杆子探测，如遇漏洞，洞口水流吸引力可将布条吸入，移动困 难。,(3)投放

28、颜料观察水色。适宜水流相对小的堤段。在可能出现漏洞且为水浅流缓的堤段分段分期分别撤放石灰或其他易溶于水的带色颜料，如高锰酸钾等，记录每 次投放时间、地点，并设专人在背水坡漏洞出水口处观察，如发现出洞口水流颜色改变，并记录时间，即可判断漏洞进水口的大体位置和水流流速大小。然后改变颜 料颜色，进一步缩小投放范围，即可较准确地找出漏洞进水口。 (4)电法探测。如条件允许可在漏洞险情堤段采用电法探测仪进行探查，以查明漏水通道，判明埋深及走向。,3.漏洞险情的抢护方法 1) 塞堵法 塞堵漏洞进口是最有效最常用的方法，尤其是在地形起伏复杂，洞口周围有灌木杂物时更适用。一般可用软性材料塞堵，如针刺无纺布、棉

29、被、棉絮、草包、编织 袋包、网包、棉衣及草把、草捆塞堵。在有效控制漏洞险情的发展后，还需用粘性土封堵闭气，或用大块土工膜、蓬 布盖堵，然后再压土袋或土枕，直到完全断流为止。 在抢堵漏洞进口时，切忌乱抛砖石等块状料物，以免架空，致使漏洞继续发展扩大。,4.接触流土 接触流土的抗渗临界比降应通过室内试验获得。 5.堤坡的抗冲刷能力 当渗流从堤坡上出逸而产生渗水（亦称散浸）后，渗水对堤坡具有一定的冲刷作用，有可能产生渗透破坏。其中最易产生破坏的地方是出逸点。堤坡抗冲刷破坏的临界比降可以用下式估算： Jc=/w(tg-tg)cos+c/r (3-2) 式中：为土的浮容重；w为水的容重；tg 为土的摩擦

30、系数；为土在水下的内摩擦角；c为土的凝聚力；为堤坡的坡角。 出逸点处的渗流比降为J=sin，设土的浮容重为1，忽略凝聚力c，当J=Jc时由式（3-2）得到： tg=0.5tg （3-3） 因此，堤坡不产生冲刷破坏的条件是tg0.5tg，即坡角的正切必须小于饱和土内摩擦角正切的一半，或者说坡角约等于土的休止角的一半，这是无粘性土堤坡不产生局部冲刷破坏的一个最低要求。,6.粘性土的抗渗强度 粘性土的渗透破坏特性取决于容重、含水率、粘土矿物成分、交换性阳离子的数量和成份、孔隙液体的含盐浓度和成分等物理化学因素，因此，它远比无粘性土渗透破坏特性复杂。粘性土可分为分散性粘土，非分散性粘土和过渡型粘土。分

31、散性粘土遇水后土颗粒逐渐脱落而形成悬液，极易被水流带走，其破坏要比细砂和粉土更为容易。而非分散性粘性土由于其凝聚力很大，只会发生流土破坏，不会发生管涌破坏，有反滤保护时，其临界比降可以超过20以上，而一般取45为粘性土的抗渗允许坡降 。,7.软弱夹层的抗渗强度 软弱夹层的渗透破坏不同于无粘性土，也不同于粘性土，而是介于两者之间。其渗透破坏的特征为： (1)泥夹碎片层，当结构发生破坏时，沿层面出水，出口细粒跳动，形成小洞眼，直至出现渗透通道; (2)含泥沙砾层，当结构破坏时，渗流出口有细粒移动并呈浑水，直至破坏。软弱夹层的抗渗强度应通过试验得到。 三、堤防渗透破坏的成因和分类 堤防工程中对渗透破

32、坏的分类主要是从宏观现象考虑。比如，由于堤基的渗透破坏在后期多表现为集中渗流对土体的冲刷，并往往冒水翻砂，形如管中涌水（砂）， 因此在堤防工程中统称为管涌（亦称泡泉），这是宏观上的体验。其实，堤防工程中常说的管涌基本上都是土力学中的流土破坏。 （一）堤身渗透破坏的成因和分类,堤身的渗透破坏包括三种类型：渗水（散浸）造成的堤坡冲刷、漏洞和集中渗流造成的接触冲刷。分述如下： 1.堤坡冲刷 堤坡冲刷系由背水堤坡渗水所致。一种是堤坡的出逸比降大于允许比降而产生的渗透破坏，另一种是渗水集中后造成对坡面的水流冲刷。 应当说，对背水侧地下水位（或水头）较高的情况，当发生持续高水位时堤坡渗水是必然的。关键是出

33、逸点不应过高，渗流量不应过大，以免造成堤坡的渗透破坏和 水流冲刷，甚至导致滑坡，对这种有害渗水必须采取措施进行除险。造成出逸点过高的主要原因有：堤身断面宽度不够，堤坡偏陡；堤身尤其是后加高的堤身透水性 强，或填筑层面明显，导致堤身的水平向渗透系数偏大；新老堤身、堤段施工接头处存在薄弱结合面。如清基不彻底或根本未清基，堤段结合部压实不密等；堤身裂 缝并被雨水灌入；堤身存在其它隐患。如洞穴、冻土块等。,2.堤身漏洞 堤防背水坡及堤脚附近出现横贯堤身的流水孔洞称为漏水洞。由于漏水洞中的集中水流对土体的冲刷力很强，因此对堤防的危害性极大。 产生漏洞的主要原因有：堤身质量差，土料含砂量高，有机质多；有生

34、物洞穴或其它易腐烂的物料；其它隐患，如旧涵洞、坑窖、棺木等。 即使漏洞没有贯穿堤身，也将大大缩短渗径，从而加大了出口渗透比降，增加了渗透破坏的可能性，同时漏洞中的集中水流还将造成对土体的水流冲刷，使漏洞长度加长，直径变大，最终贯穿堤身，导致堤防溃决。因此，对堤身漏洞隐患必须进行除险加固。 3.堤身接触冲刷 当堤身发生集中渗流且冲刷力大于土体的抗渗强度时，在集中渗流处就会产生接触冲刷破坏。造成堤身集中渗流的主要原因有：穿堤建筑物与堤身间出现裂缝；新老 堤身结合面未清基或清基不彻底；堤防分段建设的结合部填筑密度低等。由于接触冲刷的发展速度往往较快，因此对堤防的威胁,很大，必须对其进行除险加固。 （

35、二）堤基渗透破坏的成因和分类 堤基的渗透破坏常表现为泡泉、沙沸、土层隆起、浮动、膨胀、断裂等，通常统称为管涌。一般来讲，堤防堤基的表土层一般极少是砂砾层，因此，堤基的渗透破坏 一般均为土力学中的流土破坏。产生的原因是，随着汛期水位的升高，背水侧堤基的渗透出逸比降增大，一旦超过堤基的抗渗临界比降就会产生渗透破坏。渗透破坏 首先在堤基的薄弱环节出现，如坑塘或表土层较薄的位置。对近似均质的透水堤基，渗透破坏首先发生的堤脚处。堤基管涌，尤其是近堤脚的管涌，发展速度快，容 易形成管涌洞，一旦抢险不及时或措施不得当，就有溃堤灾难发生的危险。因此，对管涌堤段必须进行除险加固。 另外，如果堤身直接座落在砂砾石

36、强透水层上，或座落在强风化的岩基上 ，则在堤身与堤基的结合面也可能发生接触冲刷或接触流土破坏。,渗透破坏除险方案的选择 堤防除险加固的实践表明，渗透破坏是堤防工程中最普遍且难以治愈的心腹之患，选择有效、合理、经济的除险加固方案是一项技术性很强的工作，是堤防渗透破坏除险加固工作的关键环节。 渗透破坏的除险加固应从两方面入手：一方面是提高堤身和堤基本身抵抗渗透破坏的能力，如采取提高堤身密实度、消除堤身堤基隐患、放缓边坡、贴坡排水、透水 后戗或盖重等措施；另一方面是降低渗流的破坏能力，即降低渗流出口比降和堤身的浸润线，这方面应遵循“前堵后排、反滤料保护渗流出口”的渗流控制原则，并 根据工程地质条件、

37、出险情况和堤防的重要程度选择合理的渗流控制措施。“前堵”就是在临水侧采取防（截）渗措施，如防渗铺盖、防渗斜墙和垂直防渗幕（墙） 等，“后排”即在背水侧采取导渗和排水减压措施，如导渗沟、排水褥垫、排水减压沟、减压井等。,一、堤身渗透破坏除险方案的选择 堤身渗透破坏包括渗水（散浸）、漏洞和集中渗流三种类型。根据其不同特点，应选择各自适宜的除险加固措施。 （一）渗水除险方案的选择 渗水往往会导致背水坡的脱坡、冲刷、流土甚至形成漏洞和陷坑，应根据其产生的原因和危害程度，采取相应的工程措施进行除险加固。 1.对威胁背水坡抗滑稳定的严重有害渗水，可采用填筑压实法、机械吹填法或放淤固堤法加宽培厚堤身或做透水

38、后戗，也可以在临水坡外邦或增建防渗斜墙，或采用劈裂灌浆、锥探灌浆、垂直铺塑等做垂直防渗。 2.对不至于威胁堤坡抗滑稳定，但可能产生堤坡冲刷、流土破坏的渗水，可采用贴坡反滤、透水后戗的方法进行除险。 （二）漏洞和跌窝除险方案的选择 堤身漏洞和跌窝往往由生物洞穴产生，汛前较难发现，但这种险情在汛期往往发展很快，加之堤身断面有限，对堤身的危害很大，汛期抢险困难，酿成溃口者有之。 为防患于未然，汛前应首先对漏洞和跌窝隐患进行巡视、探查。对洞穴应采取开挖回填的方法进行除险，如果开挖回填困难可以采取充填灌浆的办法进行处理。,（三）集中渗流除险方案的选择 1.对堤身与穿堤建筑物基础接触面的集中渗流，可采用高

39、喷或静压注浆在临水侧做垂直防渗，也可以在接触面采用静压注浆的办法进行处理，必要时在背水侧做反滤保护。对堤身与穿堤建筑物侧墙间的集中渗流，可以采用接触面静压注浆的方法进行处理。 2.对新老堤身结合的水平层面产生的集中渗流，可采用临水侧开挖回填封堵或接触面充填灌浆的方法进行处理。 3.对堤防分段建设的结合部产生的集中渗流，可采用临水坡截渗或结合部挤密灌浆的方法进行处理，必要时在背水坡采取反滤保护措施。 二、堤基渗透破坏除险方案的选择 修建于双层和多层地基、透水地基、岩石地基上的堤防，经渗流计算，堤基、背水坡或堤后地面渗流出逸比降不能满足规范要求，或者汛期曾经出现过严重渗漏、管 涌或流土破坏险情时，

40、应采取除险加固措施。所用措施包括：填塘固,堤、临水侧防渗铺盖、地基垂直防渗、背水侧压渗盖重、排水减压沟井、水平排水褥垫等。应根 据具体情况选择一种或多种措施来达到除险加固的目的。应该指出的是，防汛抢险的实践表明，堤基管涌大部分发生在坑塘等薄弱环节，因此，应首先考虑填塘措施 进行除险。堤基渗透破坏除险方案的选择主要根据地基的工程地质情况确定： （一）双层或多层地基 这种地基在堤防工程中非常普遍，渗透破坏险情多且治愈困难。 1.对由于临水侧铺盖、背水侧表土层或压渗盖重缺陷（池塘、人为挖坑、天然缺失等）造成的险情，应首先采取回填的方法恢复铺盖和表土层的完整性。临水侧铺 盖回填的范围为铺盖的有效长度范

41、围以内，背水侧表土层或盖重的回填范围应根据险情和地形地质条件、渗流计算以及堤防的重要程度等确定，可在距堤脚50200m之间选择。临水侧用粘性土材料，背水侧用渗透系数比原土层大的材料进行回填，但应满足反滤要求。,2.对背水侧地基覆盖层较薄且透水层较深的情况，可以采用压实填筑法或吹填法增加盖重，也可以采用在背水堤脚外适当位置设置减压沟或减压井的方法。同时也可以考虑盖重和排水减压沟井联合使用的形式，以达到根治地基渗透破坏的目的。 3.对覆盖层较厚且下卧强透水层较深的地基，宜采用盖重措施进行处理，盖重宜采用比覆盖层渗透系数大的透水材料。也可以在背水堤脚外适当位置设置减压井，达到减小扬压力和除险的目的。

42、 4.对地基下卧透水层不深、隔水层较浅的情况，应首先考虑采用垂直封闭式防渗措施。也可以采用盖重或盖重结合减压沟井的方法。 5.对多层地基且存在浅层弱透水层的情况，宜采用压渗盖重或结合减压措施进行除险。也可以考虑采用半封闭式垂直防渗措施但必须在勘察资料充分并经渗流计算充分论证后方可采用。,（二）透水地基 1. 浅层透水地基宜采用封闭式垂直防渗措施进行处理，并与堤身防渗体连成统一的防渗体系。 2. 相对不透水层埋藏较深、透水层较厚时，可以采用背水侧压渗盖重进行处理。当临水侧有稳定滩地时，也可以采用临水侧铺盖进行防渗处理。 （三）岩石地基 1.对强风化造成岩基或堤身渗透破坏的情况，可以采用地基帷幕灌

43、浆的方法进行处理，对临水侧有外滩的情况也可以使用铺盖防渗，必要时可在背水堤脚附近采取反滤保护措施。 2.当岩溶或其它原因使岩基渗水量过大，以致危机堤防安全时，可采用模袋灌浆或充填灌浆堵塞漏水通道，必要且有条件时可加设防渗铺盖。,以下要求： （一）渗流计算的内容要求 通过渗流计算应得到堤身渗流场的水头（浸润线、出逸点、水压力等）、渗透比降和渗流量等水力要素。对河、湖堤防，计算方案包括： 1.临水侧为设计洪水位，背水侧为相应水位情况的稳定渗流计算； 2.临水侧为设计洪水位，背水侧为最低水位或无水情况的稳定渗流计算； 3.洪水降落时的非稳定渗流计算。 （二）计算剖面选择和地层概化的要求 选择计算剖面

44、时应综合考虑堤身、堤基的工程地质和水文地质条件，取有代表性的、结果偏于安全的剖面进行渗流计算。对在洪水期发生过较大险情的地段应重点考虑。 由于工程水文地质条件的 复杂性，在进行渗流计算时往往需要对地质剖面进行概化。概化的原则是，在满足计算精度的前提下尽量使地层简单化，以方便计算。根据我国河、湖堤防堤基的实 际情况，可以将堤防地基概化为三种类型：单,渗透破坏除险方案的复核 为了达到技术上可靠、经济上合理的目的，需要对除险方案进行复核。 一 、除险方案复核的任务 对初步选定的除险方案必须进行复核。复核的主要任务是：论证除险方案的效果；通过比较，选择经济合理的除险方案。 （一）除险效果的复核 对初步

45、选定的除险方案，通过渗流计算分析，了解堤身和堤基的水头（水压力）、渗透比降、渗流量等水力要素，据此进行渗透稳定和抗滑稳定复核，论证是否能够达到除险加固的要求。 （二）除险方案优化 对初步拟定的几种除险方案进行渗流及渗透稳定计算，在保证除险效果的前提下，从工程管理、环境影响、经济指标等几个方面进行综合评价，选定最为经济合理的除险方案。 二、除险方案的渗流计算要求 除险方案的效果应通过渗流计算确定。渗流计算应满足,层透水堤基、双层堤基和多层堤基。具体简化原则有：渗透系数相差5倍以内的相邻土层可视为一层土，并采用加权平均的渗透系数作为计算依据；对双层结构堤基，当下卧土层的渗透系数比上层土层的渗透系数

46、小100倍及以上时，可以将下卧土层视为不透水层；当堤基表土层比堤身的渗透系数大100倍及以上时，可以认为堤身不透水，仅对堤基按有压流进行渗流计算，堤身浸润线的位置可以根据堤基中的压力水头确定。 三、除险方案的渗流计算方法 根据堤防除险方案的渗流计算要求，必须对堤防除险方案进行稳定和非稳定渗流计算，以获得除险方案复核所必须的资料，达到复核的目的。 （一）渗流场求解方法简介 求解渗流场的方法有：数值计算方法、模型试验方法和水力学方法。,1.数值计算方法 常用的渗流场数值计算方 法有两种，即有限单元法和有限差分法，以有限单元法最为常用。随着计算机和计算技术的飞速发展，渗流场的数值计算方法和程序日益完

47、善，功能强大，尤其是有 限单元方法，基本上可以满足所有的工程计算要求，并得到了一定的普及。这种方法的优点是：能够适应各种复杂的工程地质条件，不需对地层进行太多的简化，计 算精度高，速度快，比模型试验省时省力。有关数值计算的详细内容请参考有关资料。 2.模型试验方法 渗流场的模型试验方法主要有砂槽模型方法和电模拟方法两种类型。电模拟方法又分导电介质方法（导电液或导电纸等）和电阻网络方法。根据目前的发展情况，以电阻网模型较为常用，但与数值计算方法相比，相对费时费力。有关模型试验的详细内容请参考有关资料。,3.水力学计算方法 根据水力学和渗流力学理 论，通过对工程水文地质剖面的概化，在一些特定条件下

48、可以采用水力学方法对渗流场进行理论求解。但由于这种方法对地层情况的适应性差，过多的地层概化又往 往影响精度，因此其应用受到许多限制。渗流计算请参见堤防工程设计规范中的附录E和其它有关资料。 四、除险方案的渗透稳定计算 渗透比降为沿渗流途径的水头变化率，当渗透途径为L，渗透水头差为h2h1时，其渗透坡降J为： J=(h2-h1)/L (3-13) 通过渗流计算可以获得堤身和堤基的渗透比降J，若J小于土体的抗渗允许坡降JB，则土体是渗透稳定的，否则，表明土体不能满足抗渗稳定要求，需要进行加固处理。,除险加固工程的设计和施工 上面根据堤基工程地质和地形的特点，对除险加固措施的选择进行了介绍。现对设计

49、与施工的有关问题进行阐述。 一、反滤层的设计与施工 在导渗沟、贴坡反滤、减压沟、减压井等的设计中均有反滤层的设计问题，为此专门进行阐述。 （一）反滤层的用途 反滤层是排水设备的主要组成部分，其作用是滤土排水，防止渗流逸出处遭受渗透破坏以及渗流造成的表面水流冲刷。对有承压水的地层还起压重作用。 （二）对反滤层的要求 (1)透水性应大于被保护土，并能将渗透水流通畅排出； (2)使被保护的土层不发生渗透变形； (3)不致被细颗粒淤塞失效；,（三）反滤层的类型 划分反滤层类型的目的主要是为了合理地确定反滤层数，因此只分两种类型。 (1)型反滤：包括a和b型。其特点是反滤层位于被保护土层的下部，渗流方向

50、主要由上向下。如褥垫排水。 (2)型反滤：包括a和b型。其特点是反滤层位于被保护土层的上部，渗流方向主要由下向上。如减压沟的反滤层。 渗流方向近乎水平或倾斜向，反滤层近乎垂直或倾斜向的情况，属于过渡型，如减压井、贴坡反滤等，可归为型。 （四）反滤层的设计内容 反滤层的设计可分为保护无粘性土和保护粘性土两大类，设计内容有： (1)确定反滤层的类型； (2)根据滤土准则，确定反滤层的级配或选择土工织物产品。并据以选择宜于作反滤层的天然料场或确定人工,筛选的任务。 (3)对砂砾反滤料确定反滤层的厚度和层数； (4)鉴定反滤料的透水性，对土工织物反滤层还应鉴定淤堵性； (5)有纵向渗流时，鉴定沿反滤层

51、和被保护土层接触面的冲刷稳定性。 (五)砂砾料反滤层的设计与施工 1.反滤料的选择 对于被保护土的第一层反滤料，建议用下列方法确定： D15/d8545 D15/d155 式中：D15为过筛重量占15时的反滤料粒径，d85为过筛重量占85时的被保护土的颗粒直径；d15为过筛重量占15时的被保护土的颗粒粒径。 当选择第二、三层反滤料时，可同样按以上方法确定。但选择第二层反滤时第一层反滤为被保护土，选择第三层反滤时第二层反滤为被保护土。,对以下情况，建议作某些简化后仍可以用上述方法初步选择反滤料，然后再通过试验确定。 (1)对不均匀系数较大的被保护土，可取58的细粒部分的d85为计算粒径。对不连续

52、级配土，应取级配曲线平段以下（一般是15毫米以下）的粒组的d85。 （2）对不均匀系数58的砂砾石作为第一层反滤时：选用小于5毫米以下的细粒部分的D15作为计算粒径；要求大于5毫米的砾石含量应60。 （3）不能用上述方法确定的反滤料应通过反滤试验确定。 2.反滤层厚度的确定 反滤层的厚度应根据反滤料的级配、料源、用途、施工方法等情况综合考虑确定。水平反滤层的最小厚度可采用30cm，垂直或倾斜反滤层的最小厚度可采用50cm。采用推土机平料时，最小水平宽度宜不小于3.0m。,3.施工要求 反滤料应具有要求的级配，且小于0.1毫米的颗粒含量不大于5，并有要求的透水性。质地应致密坚硬，具有高度的抗水性

53、和抗风化能力，风化料一般不能用作反滤料，如必须应用时应进行充分论证。反滤料宜尽量利用天然砂砾料筛选，在缺乏天然砂砾料时，也可以采用人工砂石料，但应选用抗水性和抗风化能力强的母岩轧制。 铺反滤层前应采用挖除法将基面整平，对个别低洼处采用与基面相同的土料或第一层反滤料进行填平。铺筑时应由底部向上逐层铺设，并保证层次清楚，互不混杂，不得从高出顺坡倾倒，以免发生填筑分离。对反滤层必须进行压实，在施工中应防止雨水冲泥等污染反滤料。 （六）土工织物反滤层的设计 由于土工织物具有良好的过滤性和透水性，比传统的砂砾反滤料有很多优点，因此在反滤排水工程中得到广泛应用。,1.设计考虑 (1)滤土准则 为保证被保护

54、土的颗粒不被渗流带出土工织物，应满足： 粗粒土： O95d85 粘粒土： O95210m 式中：O95为筛余率95%时的土工织物孔径；d85为过筛重量占85时的被保护土的颗粒直径。 （2）渗透准则 为保证渗流能够畅通地通过土工织物，应满足：O90d15 、kg10ks 式中：O90为筛余率90时的土工织物孔径；d15为过筛重量占15时的被保护土的颗粒直径；kg为土工织物的渗透系数；ks为被保护土的渗透系数。 （3）防淤堵准则（梯度比准则） 为防止土工织物被淤堵，应满足：GR3 式中：GR为梯度比，应通过梯度比试验确定。,（4）、透水料的粒径、尺寸应满足畅通排水的条件。 2.料和施工要点 （1）

55、土工织物滤层必须和透水料一起使用才能形成反滤排水体。透水料应不带尖角，以免顶破土工织物，透水料的粒径和厚度应满足设计要求。 （2）铺设前应对土工织物进行质量复检，如材质是否均匀，强度、渗透和抗淤堵性能等是否满足设计要求。 （3）铺设时应避免土工织物折叠、打皱等。幅间搭接宜采用专用设备缝合，搭接宽度不小于5cm。 （4）铺设时应避免土工织物破损，一旦发现，应予剔除废弃，不得使用。同时还应避免泥土或杂物弄赃土工织物，以免影响渗透效果。 （5）土工织物应得到有效保护，施工时防止被阳光长时间照射，以防老化。 二、堤身除险加固工程的设计与施工 堤身渗透破坏的除险加固措施主要有：临水坡斜墙防渗、堤身垂直防

56、渗、贴坡排水、透水后戗（压浸台）、,水平排水等，对堤身缺陷可以采用回填或灌浆的办法进行处理。 （一）防渗斜墙 1.设计考虑 对临水侧有铺盖或地基有垂直防渗的情况，斜墙应与其连成一体，构成完整的防渗体系，以提高防渗效果。 斜墙的尺寸应根据散浸的范围、出渗点的高度和渗水的严重程度经计算确定，长度至少超过渗水段两端各5m，高度应超过设防水位0.51.0m。 对粘土斜墙，垂直于堤坡方向的厚度为12m，坡度与原堤身相当或稍缓。为防止粘土斜墙干裂、冻裂和其它侵害的影响，应设壤土保护层，一般情况，保护层高于墙顶1.01.5m，垂直堤坡方向的厚度为0.8m。 如果缺乏粘土材料，可以用土工膜作隔渗层建造斜墙。土

57、工膜应满足强度、抗腐蚀和抗老化等要求。土工膜应设置保护层。 2.从施工考虑 施工时应首先清除边坡和坡脚附近的杂草、树木等杂物，清除厚度1020cm，并适当整平。,斜墙应选用粘性较大的土料且不得含植物根茎等杂质，填筑压实度应不小于0.94，含水率与最优含水率的允许偏差为3。 当用土工膜作隔渗层建造斜墙时，土工膜幅间的拼接应采取焊接或粘接方式，确保施工质量，并注意施工中不要损坏土工膜。另外还需保证土工膜与堤身牢固接合，并采取防止生物破坏的措施。 （二）堤身垂直防渗 垂直防渗的位置宜布置在临水堤脚或堤顶尽量靠近临水侧，并与堤身防渗体连成一体。根据近几年的实践，比较经济合理有效的堤身垂直防渗技术有：锥

58、探灌浆、劈裂灌浆、和垂直铺塑等。 1.锥探灌浆 在堤顶采用梅花形方式布孔并进行充填灌浆。实践证明，锥探灌浆是处理堤身隐患的一个比较有效的方法，但由于钻孔数量多往往造价较高。,2.劈裂灌浆 沿堤顶轴线单排布孔，利用灌浆压力将堤身沿其走向劈开并灌浆，从而在堤身内沿其走向形成一厚度10cm左右的防渗幕。同时还具有压密堤身和充填洞穴的作用，可获得事半功倍的效果。该方法已经在许多堤防和土坝中得到应用，效果明显。 3.垂直铺塑 在堤顶沿大堤走向用开槽机在堤身内垂直成槽，然后铺设土工膜并用粘土浆回填，从而达到降低堤身渗流量和浸润线的目的。该方法已经在黄河大堤上采用并取得较好的效果。 （三）贴坡排水 为避免渗

59、水对堤坡的冲刷和渗流出口发生流土破坏，可以采用贴坡反滤进行处理。施工时应清除堤坡表面的草皮、杂物，清除深度1020cm，贴坡反滤的高度应高出最高的渗流出逸点0.51.0m，长度应超出散浸堤段两端至少3m。根据反滤材料不同，有以下两种方法可供选用：,1.砂砾料贴坡排水 褥垫排水的设计、材料的选用、反滤层铺设施工等的有关细节，请参见反滤层的设计与施工。 2.土工织物贴坡排水 在清理好的堤坡上先铺满足反滤要求的土工织物，机械缝合的搭接宽度不小于5cm，然后再铺一般的透水料，厚度大于4050cm，最后用上压石块保护。 （四）透水后戗 亦称透水压浸平台。它既能防止散浸造成的渗透破坏，又能加大堤身断面从而达到稳定堤坡的目的。一般适用于散浸严重、堤身断面单薄、背水坡较陡、外滩狭窄的情况。,透水后戗应采用比堤身透水性大的材料填筑，高度应高出渗水的最高出逸点0.51.0m，顶宽24m，坡度1:31:5，长度应超出散浸堤段两端各5m。戗体材料渗透性大断面可小一些，相反则应大一些。当堤身较高时可采用两级或多级戗台。 施工时应清除堤坡上的草皮和杂物，清除深度1020cm。填筑戗体时应进行压实，相对密度不小于0.65。 （五）水平排水 这种方法只有在堤坝加高培厚和增设压渗台时才可能应用。水平排水不但可以降低堤身的浸