提升设备设计统一技术口径

1、提升设备设计统一技术口径一、提升系统设计技术统一口径1 、遵守煤矿安全规程 煤炭工业矿井设计规范 煤炭工业小型矿井设计规范 中的有关条 ( 款) 的规定。设计中应积极稳妥采用新设备、新工艺、新材料，做到安全可靠、技术先进和经济合理。2 、升降人员和重物下放的提升机选型， 应选能配电气制动 ( 动力制动和低频制动 ) 的矿井提升机， 一般选直径 1.6m 的提升绞车及以上的提升机，若选用 1.2m 提升绞车一定要落实能够配置电气制动的提升机才能选用。能满足交流传动矿井提升机电控设备技术条件的要求。井下升降人员应选防爆提升绞车或防爆液压提升机。3、矿井可行性研究报告，矿井初步设计提升选型计算中有的

2、厂家没有提供下列参数：双滚筒提升机缺两卷筒中心距和单双滚筒机器旋转部分的变位质量 ( 千克 )( 不包括电动机、天轮 ) 和最大不可拆卸部件 ( 整体卷筒 ) 外形尺寸和重量 ( 千克 ) 时，可参照重庆泰丰矿山机器有限公司 jk、jtk、jtb、jtpb；山西机器厂 jk、jtb、jtpb；洛阳多绳提升jk（e 型）（单绳）。施工图设计中必须重新按建设方提供订货图纸核算提升系统和钢丝绳内外偏角实际数值，并满足煤矿安全规程要求。4、当井下暗斜井、暗立井选择2m及以上井下防爆提升机时，应对绞车下井运输行进路径巷道断面核实，当巷道断面不允许通过2时，采用剖分式提升机。 将提升机滚筒包括制动盘剖2

3、分或 4 分视巷道断面与厂家允许确定。制动盘要求用高强度螺栓连接。二剖分四剖分5 、钢丝绳5.1按“钢丝绳主要用途推荐表”表a1 选择。斜井卷扬：选用67、69w、6v18、619s、6t7，主要是耐磨。5.2 新钢丝绳国家标准gb/t8918-1996中没有提供钢丝绳中最粗钢的直径数值。而煤矿安全规程417 条规定：立井天轮、主动摩擦轮、导向轮的直径或滚筒上绕绳部分的最小直径与钢丝绳中最粗钢丝的直径之比值，必须符合下列要求：井上的提升装置不小于1200。3井下和凿井用的提升装置不小于900。凿井期间升降物料的绞车和悬挂水泵、吊盘用的提升装置不小于 300。目前只能参考gb1102-74圆股钢

4、丝绳国家标准yb829-73异型股钢丝绳冶金工业部标准中心钢丝最粗直径，对立井提升所选钢丝进行校核。5.3 提升人员的钢丝绳标注：重要用途钢丝绳。6 、提升系统6.1选择游动天轮时， 计算满足游动距离后钢丝绳内外偏角小于规程规定的 1 30。应校核提升系统中钢丝绳侧向力拔动游动天轮可能到达的移动位置。如下图a 满足要求，图 b 不满足要求。如不能满足要求，必须加长绞车主轴与天轮主轴的水平距离。2222/y/y/bbl1lsl1lsll图a图b计算：l1lbl1ls=l-l 1ly /2yb / 2式中 l1 有工艺专业提资料。单位（米）同时可参照游动天轮选用说明1 中绞车滚筒到轮体间弦长l8m

5、、10m、16m，围包角 30时的规定。6.2在 30情况采用游动天轮时还应校核作用在轴上的合4力（ kn）。6.3冬季冰冻地区慎重采用游动天轮，一旦夜班停运，天轮轴冰雪封冻易造成事故。7 、提升能力7.1计算最大班作业时间和全天提升时间表时，工人下井时间按立井不超过 40min，斜井不超过60min 计算。升降工人时的重合率，普采矿井按下井工人时间的1.5 倍计算，升降其它人员时间按升降工人的20%计算。即按规范计算。可避免按人数计算时出现的多几个人或多零点几个人需增加人员提升次数从而增加总提升时间。7.2运送电雷管和炸药必须分开运输，次数为2n 次。运送速度按规程规定。8、减速比：矿井提升

6、机选型参数表中减速比i 均为名义减速比，如 i=10.5 ；11.5 ；20；24；30；31.5 ，而实际减速器减速比有差异。如涟邵塘冲矿井名义i=11.5 ，实际为 i= n1 = 500 =11.11 。公称传动比n245i=11.2 。设计中用实际减速比计算 vm，计算速度图、力图及电动机容量。9 、传动效率9.1按规范 8.18-7 计算提升电动机功率时， 提升机与电动机连接装置传动效率的选择，在无厂家给定值时，直联可取0.98 ，行星齿轮减速器可取0.92 ，平行轴减速器可取0.85 0.90 。9.1.1计算手册：传动效率，单级传动为0.92 ，双级传动时为50.85 ，经查洛阳

7、矿山机器厂资料，单级减速器i=11.12即 i 11.5为单级， i 20 为双级。9.1.2减速器级数表示： d单级， l 两级， s 三级。查绞车配套减速器型号，按单级传动=0.92 ，双级传动=0.85 ，行星齿轮减速器取0.92 。9.1.3洛矿资料： zz 行星齿轮减速器选型资料：减速器效率：单级不低于0.94 。单级派生及两级不低于0.96 。两级派生及三级不低于0.94 。减速器适用于正反两向运转。结果：1. 行星齿轮减速器传动效率=0.92 ，适用于提升机 2m及以上和多绳提升机采用。2 矿井提升机配圆弧齿轮减速器、 中心驱动减速器， 单级传动（一般 i 11.5 ） =0.9

8、2 ，双级传动（ i 20） =0.85 。10 、提升机房设计10.1地面提升机10.1.1 矿井可行性研究报告、矿井初步设计地面单层缠绕式提升机房平面尺寸起重梁底高 （或起重行车底梁高） 按兰州煤矿设计研究院编制的煤矿 jk 型 24 米提升机房系列及基本参数 。手动起重机或电动超卷起重机按 2005 年国家标准设计规范即煤炭工业矿井设计规范第 8.1.15 条提资料给总图、土建专业。提升机房的技术规定暂按西安煤矿设计研究院编制的 煤矿地面单绳缠绕式提升机房设计技术规定（试行） 。10.1.2按煤矿多绳提升主机井井塔系列及基本参数（1980）6取定井塔式，主井副井多绳提升机各层平尺寸及剖面

9、图尺寸，提资料给总图、土建、采矿。技术规定按（ 85）煤基司字节 101 号“塔式、落地式多绳摩擦轮提升机技术规定”执行。10.2井下提升系统及提升机硐室设计10.2.1井下提升系统：为节省井巷工程量，井下提升应选用游动天轮。井架不宜过高， 1.2 1.6m 提升机天轮中心高 h 可取2.5m3.0m。大于或等于 2.0m 绞车串矿车数较时多当 n57 时井架较高 h4m，可采用人字形斜巷做井架，天轮安装于人字形巷道顶部，人字形斜巷双向均留踏步作为检修天轮和作绞车硐室安全出口通道。配电设备布置在通风巷道内， 巷道宽度高度应能通过提升机机械电气最大部件。绞车房地坪高出车场巷道0.5 米。10.2

10、.2提升机硐室：目前可参照采矿设计手册中、下册运输硐室和采区绞车房章节有关平、剖面图（第四章采区硐室28912896页，第十章运输硐室24072438 页）。11、过卷距离计算11.1立井提升装置的过卷和过放距离应按煤矿安全规程397条表 6 执行。计算中应与土建专业核实，防撞梁的高度， 特别是施工图设计中不能忽视。过卷高度量法见17 说明 * 。11.2斜井过卷距离按煤矿安全规程专家解读第 371 条 st=1.5（ sx+sj ）或 st=1.5 （sx+sj ）计算确定。12 、多绳摩擦式提升机防滑计算7按煤矿安全规程 和煤炭工业矿井设计规范 推荐采用的“张力比滑动极限法”进行计算。根据

11、洛阳白克特摩擦材料：高性能摩擦衬垫、 耐磨塑料衬垫， 和西安、沈阳、武汉、邯郸等设计院钢丝绳与摩擦轮间的摩擦系数值f取 0.25 。180182184186188190ef ff=0.21.8741.88751.90081.9141.9271.941f=0.252.1932.21252.23192.25142.2712.291不带导向轮的摩擦轮提升机f=0.25 时 e f=2.193 。带导向轮的摩擦轮提升机f=0.25时 e f 见上表对应数值。13、多绳摩擦式提升机基本参数的选用煤矿安全规程从1992 年版开始对多绳摩擦轮及导向轮直径与钢丝绳直径之比做出了井上不得小于90 的新规定，以前

12、煤矿安全规程为不得小于100。 注：有色系统金属非金属矿井“安全规程”现行规定仍为100 。对多绳摩擦轮绞车选型产生了影响，主要有：13.1 钢丝绳最大静张力：如果主导轮直径不变， 钢丝绳直径加大， 要求提升机主轴强度提8高，有初步计算得知，同直径多绳提升机最大静张力较jb（79）、gb（ 89）两个标准增加 11%32%，因此设计中选用“ e”型多绳提升机可以满足要求。13.2 最大静张力差：由于钢丝绳直径加大，最大静张力差与jb（79）、gb（89）两个标准相比，有的规程变化不大如2.8 4 为 100kn（jkm2.8/4 （）9.5t ）；有的变化大如 3.25 4 为 180kn（j

13、km3.25/4 （） 14t ）增加 28%； 4.5 4 为 340kn增加 25.9%。由上所述设计中凡遇大型提升 （多绳）选用 e 型系列产品， 并验算最大静张力和最大静张力差。14、落地多绳机房使用桥式起重机的布置及起重机梁底标高的计算：起重机桥梁主梁一般与落地式多绳提升机主轴平行布置。起重机梁底标高的计算见下图：参照“煤矿多绳摩擦轮提升机设计技术规定（试行）”1985 年北京页 6 推导修改。92/3h梁底h32/3hhh190- h2/2dcb起重机梁底标高计算图设：起重机梁底标高位h h1h2ch3 。2式中 h1=btg求 h20.5dh2sin(90) sin 900.5d

14、h2sin 90 coscos90 sin0.5dh2cosh3=0.7 米参照单绳提升机房设计技术规定（1981）绳孔高 0.7（米）h0.5d h 3tg ( b) c 0.35 （米）h1 h2 c2sin10式中：上绳仰角（度）b提升机轴中心线到墙中心线的距离（m）d 提升机卷筒直径（ m）c提升机轴中心距室内地面的高度（m）15、塔式多绳提升机房起重梁（机）安装标高参见“煤矿多绳提升主井井塔系列及基本参数” （80）第 28 号文附件 表 2：tzd系列多绳提升主井井塔标高（ m）中吊车轨面 bl 减去绞车大厅层标高 bt即 h=bl-bt（米）标提高升(机jkm1.8 1.4jkm

15、2.25 4jkm2.8 4jkm2.86jkm3.254jkm44米层 )bl42.047.549.552.052.054.4bt36.041.043.045.045.045.0h 6.06.56.57.07.07.5bl：吊车轨面标高（ m）bt：绞车大厅层标高（ m）16、倾斜井巷运送人员：16.1 垂深超过 50m采用斜井人车运送人员时， 国产斜井人车（头车）有插爪式和抱轨式。井巷铺设木轨枕时用xrc插爪式人车。井巷铺设混凝土轨枕（或整体道床）用抱轨式人车xrb型。以上人车选型应征求采矿专业设计人员的意见，明确轨枕后确定人车11型式。并将人车型号规格数量提资料给采矿专业进行车辆汇总。由

16、采矿提资料给经济专业。16.2 采用煤矿架空乘人装置当采用架空乘人装置（猴车）运送人员时，要选择有“专用救护装置”能将井下伤员快速地送出井外救治的产品， 且生产厂家已有运行（经验）实例，方能选用。17、井塔式多绳提升机井口至主轮轴中心高度的确定参照多绳提升机井塔设计 一书，从井口算起至提升机主轮轴中心高度 h 1 按下式计算：h 1h1h2h3h4h5主轮r1r2h5导轮 h4 2h31hh罐笼 h2井口h1a) 罐笼提升12主轮r1防2h5r撞4梁导轮h 2h3h1h箕斗 h2井口h1b) 箕斗提升h1为井口至出车轨面的高度h1为井口至受煤仓卸煤油槽1上口的高度（米）。见箕斗卸载位h =0（

17、米）2置关系示意图。h 提升容器罐笼本体的高度（米）h2提升容器箕斗本体的高度h3过卷高度 * （米）按煤矿（米）。安全规程第397 条规定：当h 过卷高度*（米）按煤矿3vm10m/s 见表6 （页 211）当安全规程规定：当 vm10m/s 时， h3=10 米。提升速h3 vm 但最低不小于 6 米；当度为中间值时用插入法。vm10m/s 时， h310 米。h4防撞梁底面至导轮轴中心h4防撞梁底面至导轮轴中心的距离（当无导向轮时为至提升的距离（当无导向轮时为至提升13机主轮轴中心的距离） 。应满足：h2为提升容器本体上缘至连接h4h2+（0.75 0.9 ）r2 或 r1；装置绳卡上缘

18、的高度；r1、r2 分h2为提升容器本体上缘至连接别为提升机主轮和导轮的半径，装置绳卡上缘的高度；r1、r2 分在小直径时采用的系数为偏大别为提升机主轮和导轮的半径，值；在大直径时采用系数为较小在小直径时采用的系数为偏大值。值；在大直径时采用系数为较小h5导向轮中心与提升机主轮值。轴中心间距离（米）h5导向轮中心与提升机主轮轴中心间距离（米）1. 箕斗1h22. 箕斗卸载闸门230.3.卸载曲槽2.03箕斗卸载位置关系示意图机主轮轴中心的距离）。应满足：h4h2+（0.75 0.9 ）r2 或 r1；按照上述条件确定的提升机井口至主轮轴中心高度值（米）是稍14有偏高的，主要原因是忽略了一些重叠

19、的高度。* 过卷高度量法，按煤矿安全规程提升容器从正常停放位置自由地提升到容器连接装置上绳头至导向轮轮缘止或容器的某部分接触到井架某一部分 防撞梁为止的距离。在安装钢丝绳罐道的情况下，确定防撞梁到导轮层楼板间的高度时，尚须注意由于安装钢丝绳罐道液压螺杆拉紧调绳装置所需的空间并不得少于1.8 2.0 米的净空。18 、井塔式多绳提升机大厅高度的确定参照多绳提升机井塔设计一书156h15h2h4h3h2h1h提升机大厅高度的确定井塔式多绳提升机大厅高度的确定，见上图：hh1h 2h 3h 4h 5h 6式中： h提升机基础台的高度，取0.3 0.5 米；1h2吊车起吊高度，取0.2 0.5 米；h3提升机主轮闸盘的直径（米），（当为多台提升机时，应取较大值）；h4吊车起重绳扣的计算高度，取1.0 1.5 米；h5桥式吊车要求的高度， （米）； h 5a1a2 。 a1 为桥式16吊车最上缘至吊车梁轨面间的高度（米）； a2 为