剪力墙结构商业住宅脚手架施工方案（58页）

1、中天建设徐州港利上城国际一期项目 专项施工方案脚手架工程施工方案一、编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）3、钢结构设计规范（GB50017-2003）4、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-2011）5、建设施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）6、混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）7、地基与基础工程施工及验收规范8、江苏省建筑施工普通脚手架安全技术规定9、本工程设计图纸、施工组织设计二、工程概况：工程名称：徐州港利上城国际一期工程地址：徐州市铜山区三环路北侧，迎宾路西侧，拾新路南侧，

2、建设单位：徐州港利房地产开发有限公司监理单位：连云港淮工建设监理有限公司规划方案设计单位：安徽新时代建筑设计有限公司施工图设计单位：江苏华海建筑设计有限公司地下室施工图设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团有限公司勘察单位：江苏省地质工程勘察院承建单位：中天建设集团有限公司本工程是集商业、住宅及其配套设施于一体的综合楼。总建筑面积约为95000m2,由8个单位工程及商铺组成,剪力墙结构,地下一层，地上一幢二十四层、一幢十八层、二幢十五层、四幢十一层，建筑高度分别为71.4米、54米、45.3米、33.7米；地下二层层高5.6米（2.8米），0.000以上至标准层层高2.9米；0.000相当于绝

3、对标高38.00米。根据本工程的特点，地下车库同步进行施工，全部楼层从二层开始搭悬挑架到七层开始搭第二挑架，悬挑层数为六层，悬挑高度为17.4米，悬挑层数分别为3#、5#、10#、11#楼为二跳，12#、16#、17#楼为三跳，21#楼为四跳。三、脚手架施工部署根据工程具体情况并考虑安全、实用、施工方便、节省费用等原则，本工程脚手架为落地式搭设与悬挑脚手架结合，外墙脚手架采用483.0扣件式钢管脚手架。落地脚手架采用双排单根立杆,脚手架与主体结构必须采用刚性连接。整个扣件式钢管脚手架的设计与施工，将完全遵照国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。水平挑梁采用16#工字钢，悬挑长度

4、1.3m，锚固长度1.7m；用16钢筋锚入楼板混凝土内，具体做法详见附图。悬挑脚手架搭设步距1.8米，纵距不大于1.6米，横距0.80米，内排立杆离墙0.3m。封闭式外脚手架防护栏杆设两道栏杆，下栏杆高度0.6m、上栏杆高度1.2m。连墙件为垂直方向每层拉结，水平方向3跨一拉结，用直角扣件及短钢管与墙体拉结。外侧用密目式安全网全封闭。剪刀撑连续搭设，剪刀撑斜杆与底面夹角为45度。除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。在转角处、楼梯间和电梯井处采用16#工字钢预埋混凝土内，下方用10号槽钢支撑，槽钢角度大于60度，槽钢下部焊接在

5、预埋件上M2（2003006钢板），该预埋钢板通过4根12的钢筋与结构连接。悬挑水平钢梁转角上面的联梁采用12.6号槽钢，悬挑钢梁最多布置2根立杆。本工程采用水平钢管与柱包箍相连、水平钢管与预埋短钢管相连的方式来达到连墙壁的效果，每处连墙钢管用2个扣件与预埋短钢管相连。四、脚手架的搭设要求1、本工程采用483.0钢管作为双排脚手架受力杆，步距定为1.8m，纵距不大于1.6m，木脚手架挡板，全封闭式安全网。恒载包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等结构的自重，以及脚手板、栏杆、安全网等防护设施的自重。2、整个脚手架系统由立杆、小横杆、大横杆、剪力撑、拉撑件，脚手板以及连接它们

6、的操作组成，立杆用对接扣件连接，铺竹笆脚手板。3、一字形、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。横向部位设置之字型剪刀撑,并全封闭。4、双排脚手架构造要求:(1)、严格按设计要求搭设脚手架，步距、纵、横杆间距，连墙件预埋位置必须满足本设计要求。(2)、纵向水平杆设置在立杆内侧，且用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。(3)、纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置。(4)、横向水平杆的构造应符合下例规定，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角

7、扣件的中心距离不应大于150mm，且从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠墙一侧外伸长度为100 mm。(5)、用钢板网片铺设，四角用1.2 mm直径的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，钢板网片满铺。(6)、连墙件靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于300 mm，且从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙点采用菱形布置。(7)、剪刀撑设置应符合规范要求，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6 m，斜杆与地面倾角在4560间，脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，接长采用搭接，搭接长度不小于1.2m，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。横向斜撑由底至顶层每隔6跨设置一道，且在同一节

8、间连续布置。(8)、脚手架基础经验收合格后，放线定位，配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上2步。(9)、纵向水平杆在同一步中四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定、剪刀撑、横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设。(10)、螺栓拧紧扭力矩不小于40Nm，且不大于65 Nm，扣件规格必须与钢管外径相同，挡脚板高为180 mm 。(11)、拆除脚手架前必须全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，拆除作业必须由上向下逐层进行，严禁上、下同时作业，连墙件必须随脚手架逐层拆除，分段拆除高差不大于2 m，卸料时，各构、配件严禁抛掷至地面。五、落地脚手架（商铺采用）落地脚

9、手架基础应高于自然地面50mm,外设排水沟,底板垫板应准确地放在定位线上,垫板采用长3米、宽300mm、厚50mm的木垫板,剪刀撑、横向斜撑下端均必须支承在垫板上，回填土地面必须分层夯实。落地脚手架采用483.0钢管作为双排单根立杆，步距为1.8m，纵距不大于1.6 m，横距0.80米，落地式脚手架高度为15.米（商铺采用），计算书附后 。六、悬挑式脚手架1、基本设计数据本工程施工荷载3KN/M2，按二层荷载计算。挑架每六层(17.4米)为一挑，每挑分为10步, 步距定为1.8m，纵距不大于1.6m，横距0.80米，只需对挑架悬臀钢梁作选型计算，同时分析结构受力状况是否安全。悬挑钢梁 U 型螺

10、栓固定构造1木楔侧向楔紧；2两根 1.5m 长直径 16mmHRB235 钢筋当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于 100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于 63mm63mm6mm。悬挑钢梁穿墙构造1木楔楔紧悬挑钢梁楼面构造型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于 100mm。2、悬臂钢梁计算书附后。七、施工升降机部位脚手架搭设1、施工升降机部位脚手架应独立搭设，与其它外架分开，搭设同上。2、在每层楼层标高处设置操作平台，平台外围和端部每层均应按规定设定连墙件；每步应设置剪刀撑和横向斜撑

11、。3、2.9米层高的每层设置二步，第一步步距为1.8米，第二步步距为1.10米。4、非标层步高均按不大于1.8米设置。5、落地式平台扣件钢管脚手架基础：基础土层应分层夯实，底部C15混凝土硬化厚100 mm脚手外做排水沟200*300，每根立杆底部用50*180mm松木板通长铺设作为底座。6、每层平台50*180*4000mm松木板通长铺设作为平台通道，平台两侧外围均必须设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为60、120，挡脚板高度不应小于180mm；升降梯平台正面设置安全防护门高1.8米。7、分别在二层、八层、十四层、二十层处搭设悬挑脚手架平台。8、施工升降机布置见各幢号平面图。9、施工升降机部位平

12、台脚手架侧立面示意图:11、施工升降机部位平台脚手架正立面示意图:八、门洞口搭设要求1、单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式（见附图），斜杆与地面的倾角应在4560之间。当步距（h）小于纵距（la）时，应采用A型；当步距（h）大于纵距（la）时，应采用B型，并应符合以下规定：h=1.8m时，纵距不应大于1.5m；h=2.0m时，纵距不应大于1.2m。2、单排脚手架门洞处，应在平面桁架（见附图中ABCD）的每一节间设置一根斜腹杆；双排脚手架门洞处的空间桁架，初下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆（见附图中1-1、2-2、3-3剖面）。3、门洞桁架下的两侧立杆应

13、为双立杆，副立杆高度应高于门洞12步。4、门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件（见附图），该扣件宜紧靠主节点的扣件。门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架(a)挑空-根立杆(A型) ；(b)挑空二根立杆(A型) ；(c)挑空-根立杆(B型) ；(d)挑空二根立杆(B型)1-防滑扣件；2-增设的横向水平杆；3-副立杆；4-主立杆九、斜道搭设要求1、人行并兼做材料运输的斜道的型式宜按下列要求确定：高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道。高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。2、斜道的构造应符合下列规定：斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1：6；人行

14、斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:3;拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；3、斜道脚手板构造应符合下列规定；脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。十、脚手架的拆除1、拆脚手架，应设警戒区，并有专人负责警戒。2、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料，杂物等清除干净。3、脚手架拆

15、除顺序一般为竹片笆、栏杆、剪刀撑、牵杆、横杆、立杆，按自上而下先装后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法、不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人向下递杆子。4、拆下的杆件与零配件，应按类分堆（零配件装入容器）用吊车吊下，严禁高空抛掷。5、拆下的杆件和零配件运到地面时，应随时按品种，分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。十一、安全措施1、搭设脚手架必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压 心脏病者不得上脚手架操作。2、搭设脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。搭拆架子时，地面有围拦

16、和警戒标志，临街搭设，外侧有防止坠物伤人的防护措施。3、在靠近架空输电线路搭设脚手架时应按供电局规定确保一定的安全距离，必要时切断电源或迁移电线。4、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线的电器装置。5、不得将模板支架、缆风绳、砼泵管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6、六级及以上大风，雾、雨、雪天气停止作业。7、使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。严禁在有脚手架上堆放钢管模板、木材等施工材料等，以确保脚手架畅通及防止超载。8、吊运脚手架、脚手管等必须用专用保险吊钩起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上施工荷载。9、脚手架

17、四角应有接地保护及避雷装置。10、相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。11.外架脚手片层层满铺；脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位；脚手片须用18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手片完好无损，破损的要及时更换。12、脚手架外侧必须用2000目密目式安全网进行封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，不宜将网围在各杆件的外侧。安全网用18#铅丝张挂严密。13.建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。计算书附后：（1） 扣件式落地双排脚手架计算书（2） 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（3） 悬挑梁验算（4） 阳台部位悬挑架计

18、算书（5） 多排悬挑架主梁验算计算书（6） 连墙件计算书扣件式落地双排脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范2015 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数2卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)17.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.6立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆

19、受力设计双立杆计算高度(m)17.4双立杆受力不均匀系数KS0.6 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区江苏徐州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体

20、型系数s1.254风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.332，0.25，0.204 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.

21、8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.62=0.326kNm =Mmax/W=0.326106/4490=72.522N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92716004/(100206000107800)=1.851mm max1.851mmmin

22、la/150，10min1600/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2721.6=2.239kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.6=1.631kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.239kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.631kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.6106/4490=133.557N/mm2f=205N/mm2 满足要求！

23、2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.342mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.255kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.239/2=1.119kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.255kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H17.4双立杆计算高度(m)17.4脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129

24、立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.129+0.033+1.62/20.033/1.8)17.4=3.339kN 双内立杆：NGS1k=3.339kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=17.4/1.81.60.80.351/1/2=2.165kN 1/1表示脚手板1步1设 双内立杆：NGS2k1=2.165kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=17.4/1.81.60.171/2=

25、1.315kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.617.4=0.278kN 构配件自重标准值NG2k总计 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.165+1.315+0.278=3.758kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=2.165kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.60.8(23+22)/2=6.4kN 内立杆：NQ1k=6.4kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)

26、+0.91.4NQ1k=1.2(3.339+3.758)+ 0.91.46.4=16.581kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.339+2.165)+ 0.91.46.4=14.669kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H17.4双立杆计算高度(m)17.4双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m

27、长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(3.339+3.758)+1.46.4=17.477kN =KSNS/(A)=0.617476.952/(0.188424)=131.551N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设

28、计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.339+3.758)+0.91.46.4=16.581kN Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2041.61.82/10=0.133kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(16580.952/(0.188424)+133249.536/4490)=142.613N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙

29、件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.33221.821.6=5.354kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.354+3)103/(0.896424)=21.99N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.354+3=8.354kN0.8512=10.2

30、kN 满足要求！ 九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.497/(10.25)53.99kPafg140kPa 满足要求！ 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范2015 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数

31、2卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)17.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.6立杆横距lb(m)0.6内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(k

32、N/m2)3地区江苏徐州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.184 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb

33、/(n+1)=1.2(0.033+0.350.6/(2+1)+1.430.6/(2+1)=0.964kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.6/(2+1)+30.6/(2+1)=0.703kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.10.9641.62=0.247kNm =Mmax/W=0.247106/4490=54.961N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.70316004/(100206000107800

34、)=1.405mm max1.405mmminla/150，10min1600/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9641.6=1.697kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.7031.6=1.238kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.697kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.238kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.341106/4490=75.9

35、16N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.43mmminlb/150，10min600/150，104mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.709kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.697/2=0.848kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.709kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H17.4脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12

36、 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.62/20.033/1.8)17.4=2.603kN 单内立杆：NG1k=2.603kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(17.4/1.8+1)1.60.60.351/1/2=1.792kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=1.792kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/5=(17.4/1.8+1)1.60.171/5=0.5

37、8kN 1/5表示挡脚板5步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.617.4=0.278kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.792+0.58+0.278=2.651kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.792kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.60.6(23)/2=2.88kN 内立杆：NQ1k=2.88kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.603+2.6

38、51)+ 0.91.42.88=9.933kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.603+1.792)+ 0.91.42.88=8.903kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H17.4立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=k

39、h=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.603+2.651+2.88=8.134kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.603+2.651)+1.42.88=10.336kN =N/(A)=10336.448/(0.188424)=129.672N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2

40、k+NQ1k=2.603+2.651+2.88=8.134kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.603+2.651)+0.91.42.88=9.933kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.61.82/10=0.12kNm =N/(A)+ Mw/W=9933.248/(0.188424)+120185.856/4490=151.382N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙

41、件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.6=6.411kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.411+3)103/(0.896424)=24.772N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6

42、.411+3=9.411kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1600主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.1310.34400160028.1310.34

43、10001600 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.13/1=8.13kN 第2排：F2=F2/nz=8.13/1=8.13kN 荷载设计值： q=1.2

44、gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.34/1=10.34kN 第2排：F2=F2/nz=10.34/1=10.34kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=14.668106/141000=104.03N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20.9881000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=24.803N/mm2 max=24.803N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=5.

45、219mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-8.971kN,R2=30.352kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=14.668106/(1.05141103)+0103/2610=99.076N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到

46、b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=14.668106/(0.929141103)=111.98N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.485kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=8.971103/(3.14162)=11.154N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每

47、个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！阳台部位悬挑架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范2015 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数2卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m

48、)17.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.6立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m)17.4双立杆受力不均匀系数KS0.6 二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江

49、苏徐州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.938，0.65，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.265，0.184，0.184 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.10.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.192kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.10.8/(2+1)+30.8/(2+1