办公楼工程高支模施工方案

1、无锡华能电缆有限公司新厂区办公楼工程高支模结构施工方案一、工程概况无锡华能电缆有限公司新厂区办公楼工程全长94.540m，全宽70.700m，建筑面积8769，位于轴的变形缝把办公楼分成三大块。标高0.000相当于绝对标高5.280 m。本工程涉及高支模部位为/D-J轴线部位，且 D、J轴处由变形缝分开，为安全及结构施工便利，+13.300 m以上结构分两次施工，涉及高支模重点部位为+13.300 m+14.700 m处4501400 三连跨梁。根据工程实际情况，并结合结构施工施工程序，我项目部拟考虑的施工流程如下：13.300 m以下柱分两次浇筑，13.300/28.000 m，按正常柱进行

2、施工，并适当进行支撑构件的加固柱第一次结构砼浇注柱第二次结构砼浇注搭设排架铺设梁底模板绑扎梁钢筋支设梁模板浇筑1400高梁砼上部结构施工架体模板拆除。本方案主要就最高处及跨度最大处即D-J轴13.300 m高，跨度13.500 m长处进行高支模系统设计及验算，其该梁为三等跨距连续梁。该梁由柱将主要力（结构自重）由柱传递给四只独立基础，梁高1400，梁宽450，且为相同梁并列设置，间距400，梁上下端由100厚板相连。由于本工程高支模结构具有截面大、跨度大、自重大等特点，同时为解决超高空间模板支设的难题，确保施工生产的安全正常进行，特编制此方案。采取如下主要措施： 高支模支撑体系的设计计算及搭设

3、； 大体积梁混凝土的浇筑高空作业安全防护。二、编制依据1.无锡华能电缆有限公司新厂区办公楼工程设计图纸；2.混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4.建筑施工安全检查标准；（JGJ59-99）5.筑施工高处作业安全技术规范；6.钢结构设计规范GB50017-2001；7.建筑结构荷载规范GB50009-20018.建筑结构静力计算手册（第二版）等三、总体施工方案根据工程的特点，充分考虑工期及成本节约，决定采用满堂钢管架加设可调钢支托的模板支撑体系。模板选用七夹板，厚度为18，长宽为9151830；方木截面尺寸为50

4、100。高支模的梁截面尺寸比较大，最大梁为4501400。其自重加上施工荷载组合以后高达（固定荷载16.065）35kN/m。在这种情况下，对于回填土的处理及底部加固处理相当重要，确保其安全可靠性，且经地基承载力验收。高支模结构施工程序及相关安排。1.基础回填土；2.满堂架施工；3.第一次柱砼结构，4.第二次柱砼结构；5.铺设梁底模板；6.绑扎梁钢筋、板钢筋、上部结构的插筋；7.支设梁、板模板；8. 检查并加固模板支撑体系，确认无误后由专职质检员组织各专业施工小组、各分项施工小组会签；9. 监理工程师、甲方现场工程师对钢筋、模板、专业预埋进行隐蔽，合格后签发混凝土浇筑令；10. 召开混凝土施工

5、前的班前会议，对重点施工部位和难度较大部位进行技术交底和安全交底； 11. 浇筑混凝土；12.上部结构二次施工；13.模板架体拆除。四、高支模体系设计总思路1.水平杆设置A、在立杆底距地面或楼面板200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距均为1500。B、梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所有满足与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。C、梁底处设一道水平杆并且在最顶层步距梁水平杆中间加设一道水平杆；2. 剪刀撑设置A、在模板支撑架外侧东西立面设置竖向连续式剪刀撑，中部横向每隔34跨左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，

6、剪刀撑宽度为全横截面；B、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。C、在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，本工程支模高度大于8 m，在支架中部再加设两道水平剪刀撑。3. 立杆支撑设置A、4501400截面梁：枋木间距400，梁支撑立杆的纵向间距400，横向间距700。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200）。B、100厚楼板：枋木间距400，立杆的

7、纵距b=1000，立杆的横距l=1000，能满足安全施工要求；为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。4. 连接件设置A、4501400截面梁承重立杆及水平杆均与结构柱贯通连接。B、100厚楼板楼板支撑夹设于两梁之间，与之连接即可，两梁横向用钢管为整根设置贯通。5.抛撑设置 除顶部及底部水平剪刀撑处，及在第三道剪刀撑处设抛撑，向外抛出角度小于60度角的斜撑，并在第二道水平剪刀撑处设水平拉结杆，并将所有抛撑在拉结处用钢管连接。6. 立杆下基础处理架体立杆底部设置通长垫板，并加设底座。并在立杆底部设置槽钢垫板。所有高支模搭设前，基底平整夯

8、实后浇注100厚C15混凝土，并确保施混凝土保温覆盖，以到达设计强度值。基础回填土厚度在3001500，必须分层夯实，要求回填后土壤压实度达到96%。五、模板支撑体系施工总部署1. 施工准备A、主材模板：183091518木胶合板。钢管：483.5钢管主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件。方木：截面尺寸为501002000的枋木。主要杆件：立杆、大横杆、剪刀撑等。其它材料：14穿墙螺杆、40100长铁钉、可调顶托、底托等。（1）对进场的钢管、扣件检验合格后才能用到现场。不合格的必须退场处理。本工程模板支架至少抽验一次，检测方式须委托第三方进行检测。（2）对钢管、扣件检测的内容a、钢管检测的内

9、容有：试件的尺寸、抗拉强度及弯曲试验、主要为重新计算钢管实际W、I、A、。b、扣件检测的内容：直角扣件检测：抗滑性能、抗破坏性能和扭转及钢度； 旋转扣件检测：抗滑性能、抗破坏性能；对接扣件检测：抗拉性能。（3）旧钢管的检查应符合下列规定a、表面锈蚀深度应符合规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。b、钢管弯曲变形符合要求。（4）扣件的验收应符合下列规定a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样

10、检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c、新、旧扣件均应进行防锈处理。（5）构配件的允许偏差符合建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001，2002年版）要求。B、主要施工机具模板、轻便爬梯、手提电锯、台锯、木工电刨、手电钻、铁锤、活动扳手、墨斗、卷尺、水平尺（管）、吊铊、撬棍、5、50钢卷尺、脚手板等。C、施工进度计划本工程高支模面积不大，施工过程中专门抽调一组工人进行高支模支撑系统施工，确保工程总进度计划。为使高支系统能够满足安全要求，本工程施工进度安排较宽裕，确保高支系统严格按方案和规范要求进行搭设。D、人力资源计划木工工长1名、质检

11、员1名、专职安全员1名、木工8人，具体视现场情况进行调节，人力配置需满足施工进度要求。E、材料进场计划本工程模板系统所用材料主要为新购置的合格材料，在施工前15天进场，满足施工进度要求。相关由其他部位拆除后提供。F、作业条件（1）材料进场，机具到位，人员备齐。（2）柱混凝土浇筑完毕，并且混凝土强度已满足施工要求；同时，高支撑区对应的柱模板支撑保留。（3）根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。（4）梁钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装完毕，并且已绑扎好钢筋保护层垫块及相关隐蔽验收手续。（5）已编制高大模板安全专项施工方案并经专家论证方案可行。同时，根据模板的设计要求和工艺标准向班

12、组工人进行安全技术交底，三级安全教育及施工技术交底等。G、技术交底根据“工艺方法”“质量标准”“安全措施”等对工人进行质量及安全技术交底。2.施工流程说明（略）见前部分六、设计及验算1. 模板体系概况根据我公司多年来的施工经验，针对本工程特点，决定采用满堂钢管脚手架模板体系。2模板支设A、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺；施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。B、钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁

13、、柱、模板支设（本方案只涉及梁侧模）。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。C、方柱模板采用七夹板面板，厚度18，加固肋条采用50100mm木方（竖向）及483.5mm钢管（水平），配合对拉螺栓。D、梁模板采用七夹板面板，加固肋条采用 50100mm木方及483.5mm钢管，配合对拉螺栓。 当梁高超过800mm时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过三星卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为500mm；竖向排距视梁的具体高度确定，梁高800mm1000mm加一道，1000mm1500mm加两道。梁底先加工成木板条（块）侧帮则按交叉梁位

14、置留岔口。E、板模采用七夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。F、柱头、梁头利用七夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错位问题，在上层模板支设时应向下延伸200mm深，在模板外侧加补一个木楞。G、高支模验算。高支模高度高达13.300m，属高支模类型。且梁截面尺寸为450，施工体系较复杂，必须对相关的模板支撑体系进行计算。3.高支模的模板支撑体系验算A、基本情况：梁底高为13.300米，连接板厚度100；最大梁截面为4501400。支撑系统使用材料：18厚胶合板，50100方木，板底方木间距400，支撑方木8

15、00间距；梁底满堂架间距700400。板底主要由梁底横向方木进行支撑，另纵向设置1000间距顶撑。B、计算：重点验算梁底模、侧模的承载力及刚度要求、梁底满堂钢管架的稳定性。C、框支梁的模板计算。 设计资料选用楼层的最大截面梁进行验算，尺寸为450（宽）1400（高）。 结构布置立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁底纵向长方木间距为140，横向短方木间距为400，纵向水平钢管直接支撑在短横方木下，沿梁纵向间距400。梁下钢管立杆间距沿梁纵向间距700，梁下钢管立杆间距沿梁横向间距400。梁底支撑计算（一）计算时取用标准值如下a.恒载。底模及其支架自重标准值：计算梁、板底模时，取值q1=0.5kN/；

16、计算梁、板底方木时，取值q1=0.75kN/；新浇筑混凝土自重标准值取q2=24kN/m3；根据设计计算确定每立方混凝土内钢筋的自重标准值为：楼板q3=1.1kN/m3；梁q3=1.5kN/m3。b.活载（主要指施工人员、设备、振捣棒产生的震动荷载等）。指施工人员及设备荷载标准值：当计算模板及其直接支撑模板的长方木（即大楞）时，取值q4=2.5kN/m3；并取集中荷载2.5 kN进行验算，比较二者弯矩值，按大值取用。当计算直接支撑长方木（大楞）的构件时，q4=1.5kN/m3；当计算支架立柱及其他支撑构件时，q4=1.0kN/m3。振动棒产生的震动荷载标准值：对水平面模板q5=2.0kN/m3

17、；对垂直面模板q5=4.0kN/m3；新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。取q6=0.22ct012V1/2 与q6=cH的小值。其中，c=24 kN/m3；1=1.2，2=0.85，V=1.8m/h，T=20。t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71q6，1=0.22ct012V1/2=0.22245.711.21.151.51/2=50.96kN/m2。q6，2=cH=241.4=33.6 kN/m2。（当V/T=1.5/20=0.0750.035时，H=1.53+3.8V/T=1.53+3.81.5/20=1.8151.4，故H取值为1.4）q6，1=50.96kN/

18、m2q6=33.6 kN/m2 q6=33.6 kN/m2。倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：q7=2.0 kN/m2。（二）、梁底模板验算梁底模板沿长度方向等距离放置3条方楞，其间距为140，取1m长梁进行计算。计算简图参见图1。1.承载力验算荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=1.20.510.45+1.22410.451.4+1.21.410.451.4+1.42.010.45=20.74kN/m；Mmax=Mb=Mc=-0.5ql2=-0.520.740.12=-0.1037（kNm）；梁底模截面底抗矩为：W=1/6bh1

19、2=1/61000182=540003;max= Mmax/ W=0.1037106/54000=1.920N/2fm=13N/2梁底模抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb，左 =ql=20.740.1=2.074 kN=3V/2b1h1=32.0741000/（270018）=0.247 N/2fv=1.4N/2由此可知，梁底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.20.510.45+1.22410.451.4+1.21.510.451.4=19.548 kN/m；I=1/12b1h13=1/121000183=4；梁底模截面底抗矩为

20、：Wmax=5ql4/(384EI)=532.551404/(3849000)=0.037【W】= l /400=140/400=0.35；Wmax=0.037【W】=0.35梁底模刚度满足要求。（三）、支撑梁底模的大方楞验算大方楞间距为400，可视为等跨多跨连续梁，取5跨连续梁进行计算。简图如大样图2。1、承载力验算：荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=（1.20.50.45+1.20.5(1.4-0.12)2+1.2240.451.4+1.21.50.451.4+1.42.00.45）/3=7.448kN/m；Mmax=MB，支= - q

21、l2/8=-0.1257.4480.42=-0.149（kNm）；大楞木截面底抗矩为：W=1/6bh12=1/6501002=83333.333;max= Mmax/ W=0.149106/83333.33=1.788N/2fm=13N/2大楞木抗弯承载力符合要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=（1.20.50.45+1.20.5(1.4-0.12)2+1.2240.451.4+1.21.50.451.4）/3=7.028 kN/m；I=1/12b1h13=1/12501003=.674；梁底模截面底抗矩为：Wmax=0.632ql2/（100EI）=

22、0.6327.028400/（1009000.67）=1.8910-7；【W】= l /400=400/400=1；Wmax=1.8910-7【W】=1大楞木刚度满足要求。(四)、大楞木底下的小横杆计算483.5mm钢管荷载标准值同上，小横杆承受大楞木下传的集中荷载。小横杆下的立杆间距为400。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：大楞木传给小横杆的荷载值P=（7.028+1.41.51）0.8=7.303kN/m；Mmax=MB，支= 0.169 Pl=0.1697.3030.5=0.617（kNm）；小横杆截面底抗矩为：W=【3.

23、14（R3-r4/R）】/4=3.14/4(23.783-20.4834/23.78)=4748.7973;（实际测得钢管直径为47.56，壁厚为3.3）max= Mmax/ W=0.617106/4748.797=129.92764N/2fm=205N/2小横杆抗弯承载力符合要求。梁底钢管抗剪验算：VMAX =VB左+P1.661P=1.6617.303=12.131KN=3V/2b1h1=312.1311000/（270018）=1.445 N/2fv=13N/2小横杆抗剪承载力符合要求。2、刚度验算。小横杆截面惯性矩：I=(1-a4) 3.14R4/64=【1-(40.96/47.56)

24、4】3.1447.564=.3874；E=2.06105 N/2小横杆截面底抗矩为：Wmax=1.079Pl/（100EI）=1.0797.303500/（100.387）=0.008；【W】= l /400=500/400=1.25；Wmax=0.008【W】=1.25。小横杆刚度满足要求。3、扣件抗滑移承载力验算：Rmax= 7.3032【R】=28=16 kN。扣件抗滑移承载力满足要求。(五)、梁侧模验算荷载标准值同前面所述。木楞间距为300，因间距均匀布置，故可以考虑按多跨连续梁计算。计算简图如图3。1、承载力验算荷载为第5、6种荷载组合，分项系数分别取1.4、1.2，则：q=1.44

25、.0(1.4-0.12)+1.233.6(1.4-0.12)=58.7776kN/m；Mmax=MB，支= -ql2/8=-58.77760.32/8=-0.（kNm）；侧梁模截面底抗矩为：W=1/6bh2=1/6128018=691203；max= Mmax/ W=0.106/69120=9.5667N/2fm=13N/2梁侧模抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb，左 =0.607 ql=0.60758.77760.3=10.7034 kN=3V/2b1h1=310.70341000/（2128018）=0.6968 N/2fv=1.4N/2由此可知，梁侧模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。

26、荷载为第6种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.233.61.28=51.6096 kN/m；截面惯性矩：I=1/12b1h13=1/121280183=4；小横杆截面底抗矩为：Wmax=0.967ql4/（100EI）=0.96751.060963004（1009000）=0.722；【W】= l /400=300/400=0.75；Wmax=0.722【W】=0.75。梁侧模刚度满足要求。（六）、挠度组合验算将模板、大方楞、小横杆挠度组合后核算。=0.037+0.0001+0.008=0.0451，满足施工质量要求。（七）、梁底立杆稳定性计算 结构布置立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁

27、底纵向方木间距为200，横向短方木间距为300，钢管直接支撑在短横方木上，沿纵向间距为400。 梁底支撑计算 a荷载组合：（沿梁长每米）恒载：厚混凝土2410.451.4=15.12kN/m；钢筋1.510.451.4=0.945 kN/m；模板0.50 kN/m，故恒载标准gk=16.565kN/m。（沿梁长每延米）活载：人员及设备均布荷载2.50. 5=1.25 kN/m，振捣混凝土均布荷载2.00. 5=1.0 kN/，故活载标准值qk=2.25 kN/m。荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=23.028kN/m。N=0.5 P承=11.514 kN 计算单元的选取：由设计排距

28、可知，钢管立杆间距为400，为方便计算，选取2000长的梁段作为计算单元。其荷载由5排钢管立杆（每排3根，共15根）来承担，并下传给基础。b钢管支架立杆的稳定性验算 钢管平台架立杆计算参数：A=4.5861002， g=3.84kg/m，i=15.693，E=2.06105，f=205 MPa，支柱高为1.2m，设3道水平杆，分别距楼地面0.15 m 、1.75m、3.35m、4.95m，=L/i=1800/15.69=114.72275，=0.483。（L理论值为1700，考虑施工调整偏差取值1800）【实际钢管直径47.56，壁厚3.3】立杆的稳定性计算公式: 其中N - 立杆的轴心压力设

29、计值(kN) ：N = 11.514 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.569 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.586 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 4.749cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3

30、；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1800.000 / 15.69 = 114.72275；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.483 ；钢管立杆的最大应力计算值；=11514.00/（0.483458.6） = 51.981 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51.981 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架

31、的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.007(1.500+0.1002) =1. m； Lo/i = 1990.940 / 15.69 = 126.892；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=11514.00/（0.412458.6） = 60.939 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.939

32、N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量柱作为连接连墙件，并设置抛撑，否则存在安全隐患。 以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。（八）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1701=170 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.514*5/0.2*2=143.925 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：5N

33、= 11.514*5 kN；基础底面面积：A = 0.4 m2 。p=143.925 fg=170 kPa 。地基承载力满足要求七、构造措施1.每根立杆底部均应设置底座或垫板。2.必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底上皮不大于200mm出的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3.立杆的接长采用对接扣件，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高方向错开的距离不小于500mm。4.满堂摸板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由

34、底至顶连续设置。5.满堂摸板支架两端与中间每隔四排立杆在中间的一道水平拉结杆处设置一道水平剪刀撑。6.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1000mm，采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。八、高支模混凝土施工要点由于高支模结构的截面尺寸较大，钢筋密集，混凝土连续施工强度大、难度高，个别节点施工过程复杂，施工中必须采取有效的措施保证混凝土振捣密实并不产生离析现象，预防新浇混凝土产生温度裂缝等。施工主要控制措施如下：1、为避免混凝土内

35、外产生的温差过大，优先选用水化热较低的矿渣硅酸盐水泥。在浇筑混凝土以前及时与混凝土供应商进行联系，确定混凝土的配合比、外加剂等材料的掺用情况；为防止混凝土运输过程中由于塞车出现砼供应不上的问题，要求砼搅拌站在砼运输路线上有多种选择，确保有2条可以选择的运输路线。2、对节点钢筋密集部位，拟根据现场实际需要来调整混凝土粗骨料的直径，确保该节点混凝土质量。3、混凝土坍落度控制在1416，同时，为有效的降低混凝土的最大温升，减缓混凝土的凝固时间，在混凝土中掺用优质粉煤灰和适量减水剂，使混凝土缓凝，推迟水化热峰值的出现时间，使温升时间延长，给后续工作及混凝土养护带来便利。4、混凝土浇筑前做好混凝土输送泵

36、等机具的维护和维修工作，保证其运行状态良好，保证施工的连续性。5、对于框支梁的混凝土，拟采用分层350mm浇筑振捣的办法，连续浇筑。钢筋密集的梁柱节点核心区，采用35的小型振动棒进行施工，保证该处混凝土振捣密实。6、由于实际需要，框支柱混凝土分2次浇筑：第1次浇筑标高为7米；第2次浇筑至梁底下50处。对于新旧混凝土的交界处，采取2种措施：第1，在所有框支柱截面范围内，插入柱主筋截面面积1/2的25长度为1000钢筋头，增强该处柱截面的承载力；第2，认真清处柱截面的松散石子，凿除该截面处的混凝土浮浆，并在浇筑前涂刷同配比的水泥浆。7、施工前做好防雨措施，现场准备不少于1000的防雨布，以防降雨时混凝土遭受冲刷。8、混凝土养护及模板拆除。为控制混凝土内外温差，侧模拆模时间延长35天（松开螺杆，以便养护），梁底模必须到混凝土强度达到100%后方可拆除。混凝土养护把握