外脚手架搭设方案(监理)

1、石家庄市职业技术教育中心综合实验楼（教学实训楼）工程外脚手架搭设安全施工方案编制： 审核： 审批： 河北省第二建筑工程公司2009年10月目 录第一章 工程概述第二章 安全生产保证体系第三章 外脚手架搭设施工方案第一章 工程概述本工程位于石家庄市职业技术教育中心院内，紧位于城角街与新石中路东北角，交通便利。建筑面积10410，结构形式为框架结构，地上5层，地下1层。建筑物合理使用年限为50年，建筑物高度为22.5M,框架抗震等级为二级，建筑抗震设防烈度为8度，耐火等级为地上二级，地下一级，屋面防水等级为二级。第二章 安全生产保证体系组 长胡会涛成 员吴 为成 员郭 凯成 员程继农安全员王翠国成

2、 员任化民第三章 外脚手架搭设施工方案3. 1编制依据：建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)及河北省实施细则建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)石家庄市职业技术教育中心综合实验楼（教学实训楼）工程施工组织设计3.2施工条件：1、脚手架施工方案已经审批。2、施工现场脚手架基础已按设计施工完成并验收合格。3、施工现场脚手架须预埋的已按设计完成并验收合格。4、脚手架施工所需材料和人员已进场。3.3脚手架构配件的质量标准：1、 钢管（1） 钢管采用外径为48mm，壁厚2.8mm的3号钢焊接钢管，应有产品质量合格证和检验报告。（2） 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分

3、层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的不得使用。（3） 钢管涂防锈漆。每根钢管的最大质量不应大于25Kg。钢管上严禁打孔。 （4） 立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度为3-6米，横向墙拉杆钢管长度为3米。2、 扣件（1） 新扣件应有生产许可证、产品质量合格证和检验报告。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。 （2） 扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。所用扣件在螺栓扭紧力达65N.m时，不得发生破坏。3、 脚手板：脚手板为木脚手板，用50mm厚的松木制

4、成，板长3-6米，宽度200-300mm。两端80mm处应各用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，每块板重量不应大于30Kg。凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用。3.4 脚手架的搭设施工工序、方法及要求：（一）脚手架的架体形式： 本工程采用悬挑式单排脚手架，每层层高4米，一层顶满铺脚手板为封底板，设兜网一道。在3层顶周围设一圈兜网。 脚手架立杆纵距为=1.5，大横杆的步距为=1.5。 (二) 脚手架的搭设施工工序：1、脚手架搭设准备 1.1 在一层顶浇筑混凝土时预埋16钢筋锚环用来固定东西方向悬挑架的16b槽钢和南北方向12.6号工字钢，槽钢和工字钢间距均为1.5，沿建筑物四周布置。1.

5、216b槽钢和12.6号工字钢长4.5，外挑长度1.6，外挑端头上部焊20钢筋头用来固定架管。1.3 16b槽钢长4，外挑长度1.6，外挑端头上部焊20钢筋头用来固定架管，如图：2、脚手架的搭设顺序：自槽钢底部起逐根树立立杆放置纵向扫地杆（在悬挑槽钢布置大横杆）随即与纵向扫地杆扣紧，每边竖起3-4根立杆后，安装第一步大横杆（注意与各立杆扣紧）安装连墙件安装第二步大横杆第三、四步大横杆在相应位置加设连墙杆接各立杆（长度均为6m）加设剪刀撑和横向斜撑满铺脚手板和作业层防护栏杆、挡脚板张挂安全网（包括平网和立网）。3、脚手架搭设注意事项：（1） 固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直。（2） 校正立杆垂

6、直和大横杆水平，使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成架体的起始段，按上述搭设顺序依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。每搭完一步脚手架，校正步距、纵距、横距及立杆垂直度，确保符合要求后，设置连墙件，搭设上一步。（3） 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。（三）脚手架的搭设方法及要求：1、 槽钢和工字钢上第一部扫地杆搭设要求：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距槽钢和工字钢上皮不大于200mm处的立杆上。2、立杆搭设要求：（1） 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。双管立杆钢管长度不应小于6米。立杆要至少高出女儿墙顶1.2m。（2） 立杆接头的详细做法：立杆必须

7、采用对接方式接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，两相邻立杆接头高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。3、大横杆搭设要求： （1） 大横杆设置在立杆内侧，用直角扣件固定在立杆上，其长度不应小于3跨。在脚手架的同一步中，大横杆应四周交圈，并与内外角部立杆固定。（2） 大横杆接头的详细做法：，大横杆应采用对接方式接头，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，接头与相近立杆的距离不应大于立杆间距的1/3。4、扣件安装要求：（1） 扣件规格必须与钢管外径相同。（2） 扣件的拧紧扭力矩宜为4

8、065N.m，最大不得超过70N.m。（3） 在主节点处固定大横杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（4） 对接扣件开口应朝向架子的内侧，直角扣件的开口不得朝下。（5） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。5、架体与建筑结构拉结要求：（1） 构造形式：拉结点用钢管扣件围箍在混凝土柱上,(见图一）。拉结杆必须设置在立杆上。拉结杆件呈水平布置，当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得上斜。 混凝土柱 脚手架 布置要求：连墙件竖向每层一道,水平方向与所有框架柱拉结，本工程柱距为7.2m、8.2m和8.4m，在现浇梁中部埋一锚固

9、点进行次连结。脚手架必须同建筑物主体拉结牢固。设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。必须从底部第一根大横杆处开始设置。6、剪刀撑的搭设方法：（1） 单排脚手架外侧立面整个高度上连续设置剪刀撑。在脚手架高度24米以下时，均须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，每道剪刀撑连接7根立杆。剪刀撑应随立杆、大横杆等同步搭设。（2） 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的大横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm 。斜杆除两端与立杆扣紧外，在中间应增加2-4个扣结点。最下面斜杆端头与立杆的接点距离不大于500mm 。斜杆与地面的倾角应在60之间。（3） 剪刀撑接

10、长采用搭接，搭接长度不小于1米，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头小于100mm处。7、横向斜撑设置：（1） 脚手架拐角处及中间每隔6跨设置一道横向斜撑。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈“之”字型连续布置。横向斜撑采用3米通长杆件。横向斜撑应随立杆、大横杆等同步搭设。（2） 横向斜撑的固定：用旋转扣件固定在与之相交的大横杆的伸出端，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。8、脚手板的铺设：（1） 脚手板应设置在16b槽钢和12.6号工字钢上，要铺满、铺严、铺稳，距离墙面120mm。（2） 铺设方法：脚手板宜采用平铺，脚手板外伸长度为130mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm

11、；脚手板搭接铺设时，接头必须支在16b槽钢上，搭接长度应大于200mm，拐角处的脚手板必须交叉搭铺。脚手板探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在小横杆上。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与槽钢可靠连接，防止滑动。9、脚手架架体内封闭与外防护：1） 在操作层外侧必须设置护身栏杆和不低于180mm高挡脚板，上道栏杆高 1.2 米,下道栏杆高0.6米，设置在外排立杆内侧。2） 脚手架外立杆内侧，必须从底到顶连续横向设置密目式安全网。一层顶及以上每隔两层必须设置一道水平兜网，里立杆与墙体间应设兜网或铺设脚手板。10、卸料平台：卸料平台严禁与脚手架拉结，在卸料平台处，脚手架的开洞尺寸不得超过2跨，并进行加

12、固。（四）脚手架的搭设的质量要求：（1） 立杆垂直度偏差：立杆垂直度偏差应不大于H/300,并同时控制其绝对偏差值不得大于75mm。高度偏差不大于H/300，且不大于100mm。（2） 大横杆水平偏差：一根大横杆两端的高差，不能超过20mm，大横杆水平偏差不大于总长度的1/300，且全长平整度偏差不能超过100mm。同跨两根大横杆高差不大于10mm；（3） 脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。（4） 连墙件的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。3.5脚手架搭设及使用安全技术措施： 1、脚手架遇到下列几种情况时需要进行二次验收和检查，合格后方可使用：（1） 连

13、续使用6个月。（2）、施工中途停止使用超过15天重新使用前。（3）、在遭受自然界强力因素后。（4）、使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结点及有隐患存在的情况下。2、脚手架的使用规定（1） 作业层架体上使用的施工荷载不得超过0.5KN/m2。不得将模板支架、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。（2） 禁止在架体上垫高作业及随意改动脚手架的基本构件、整体构件、连接固件和连接件。（3） 职工出入行走安全通道，严禁攀登脚手架上下。（4） 发现有不安全因素时立即停止作业，并进行检查，待消除隐患后方可恢（5） 正常作业；发现异常情况应立即将人员撤离。（6） 此脚手架只作围护

14、和结构支模时操作人员使用，严禁结构模板加固在脚手架上。（7） 脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规定；安全防护措施是否符合要求。（8） 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的大横杆、小横杆，纵、横向扫地杆；连墙件。3.6脚手架搭设及使用安全注意事项： （1） 脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（2） 搭设脚手架人员必须正确佩戴安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。搭设脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（3） 脚手架的

15、构配件质量与搭设质量经检查验收，合格后方准使用。（4） 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。（5） 在脚手架上进行电气焊作业时，必须配备干粉灭火器，并设专人看守。（6） 禁止在脚手板上加垫器物或单块脚手板增加操作高度。（7） 工人在架上作业时，要注意自我安全和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（8） 人员上下脚手架必须走安全通道，严禁攀爬脚手架上下。（9） 在作业前，先检查有安全隐患存在，排除后方可作业。（10） 在作业期间，应及时清理落在安全网内的材料物品和垃圾。在任何情况

16、下，严禁自高处向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。（11） 脚手架必须有接地、避雷措施。（12） 脚手架施工前对操作人员进行安全技术交底，加强职工安全意识教育，增强职工自保护能力，并作好教育记录（13） 禁止单人进行较重杆件的作业，施工过程中人员相互配合，协调操作。（14） 下班前或中途停歇时需将松动的配件加固牢固，防止误扶误靠发生危险。（15） 使用的工具、材料、杆配件相互传递，严禁抛掷。（16） 施工完毕后将余料清理干净，运至指定地点存放。3.7脚手架的拆除方法、要求与安全注意事项：（一）脚手架拆除方法及要求：1 脚手架拆除应按由上到下的顺序，遵守“先搭的后拆、后搭的先拆”原则，即先拆栏杆、脚手板

17、、剪刀撑、斜撑、而后大横杆、立杆等；并按一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除工作。2 连墙件必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆除外架立面应一步一步地拆除，某一立面比相邻立面拆除步数不能超过两步架。3 拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。4 拆除下来的钢管必须用大绳往下系，不准往下扔，防止施工出现意外事故。系下的钢管要及时清理到指定的地点，不准乱堆放。短管和扣件放置在作业层上，随层清理。5 脚手架拆除必须做好成品保护，施工时小心谨慎。6 脚手架拆除部位必须把所要拆除部位的密目网拆掉，但施工的部位必须把网绑牢固。（二）脚手架拆除安全注意事项：1、 施工前确定指挥人员，

18、确定架子工，架子工必须持证上岗，脚手架拆除属于高空作业禁止有高血压、心脏病的工人上架施工。2、 脚手架拆除前必须进行安全技术交底，班组长必须向工人进行安全教育，保证严格按技术交底的要求及安全操作规程施工。3、 设专人对架体的牢固程度进行全面检查，与结构的连结点是否符合要求，项目部安全员验收合格后再进行施工，确保安全。4、 拆架子区域周围设围护栏杆，悬挂警戒标志并有专人看护，非工作人员不得进入警戒区内，以免发生伤亡事故。5、 拆架体的高空作业人员必须正确佩戴安全帽，系好安全带，穿软底鞋上架作业。6、 架子工要随身携带工具袋，工具不得随处乱放。7、 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚

19、手架拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 单排脚手架，搭设高度17.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆距离结构1.50米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为482.8， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工活荷载为0.5kN/m2，同时考虑4层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化

20、系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.80米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=0.5001.500/2=0.375kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20

21、.262=0.358kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.375=0.525kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.358+0.100.525)1.5002=0.182kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.358+0.1170.525)1.5002=-0.219kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.219106/4248.0=51.475N/m

22、m2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.262=0.298kN/m 活荷载标准值q2=0.375kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.298+0.9900.375)1500.04/(1002.06105.0)=1.381mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向

23、或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.5001.500/2=0.394kN 活荷载标准值 Q=0.5001.5001.500/2=0.563kN 荷载的计算值 R=1.20.053+1.20.394+1.40.563=1.324kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；三、脚手架荷载标准值 作用于脚

24、手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1204 NG1 = 0.12017.500=2.107kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.500+-1.000)/2=0.525kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.500

25、=0.131kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.188kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.50041.5001.500/2=2.250风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.

26、60经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.188+0.851.42.250=7.703kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.188+1.42.250=8.176kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的

27、纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.5001.500/10=0.095kN.m四、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.176kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.8001.500=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=

28、4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8176/(0.19397)=107.464N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.703kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800； l0 计算长度 (m

29、),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.8001.500=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7703/(0.19397)+95000/4248=123.590N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连

30、墙件的设计计算满足要求! 连墙件连接示意图 六、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l。本工程算例中，m = 1600mm，l = 2800mm，m1 = 500mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 488.43cm4，截面模量(抵抗矩) W = 77.53受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.18kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.218.100.00017.8510=0.17kN/m k=1.60

31、/2.80=0.57 k1=0.50/2.80=0.18 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=10.225kN 支座反力 RB=-1.299kN 最大弯矩 MA=4.306kN.m 抗弯计算强度 f=4.306106/(1.0577530.0)=52.897N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.19+2.25=6.44kN 水平钢梁自重计算荷载 q=18.100.00017.8510=0.14kN/m最大挠度 Vmax=6.103mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为

32、悬伸长度的两倍，即3200.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于3200.0/400,满足要求!七、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =4.31106/(0.92977530.00)=59.79N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!八、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算

33、如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.299kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=12994/(3.1416502)1/2=5mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.30kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与

34、混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于1299.22/(3.1416201.5)=13.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.30kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手

35、架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 单排脚手架，搭设高度17.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆距离结构1.50米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为482.8， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工活荷载为0.5kN/m2，同时考虑4层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平

36、，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.80米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=0.5001.500/2=0.375kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.262=0.358kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.375

37、=0.525kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.358+0.100.525)1.5002=0.182kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.358+0.1170.525)1.5002=-0.219kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.219106/4248.0=51.475N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

38、3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.262=0.298kN/m 活荷载标准值q2=0.375kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.298+0.9900.375)1500.04/(1002.06105.0)=1.381mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

39、1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.5001.500/2=0.394kN 活荷载标准值 Q=0.5001.5001.500/2=0.563kN 荷载的计算值 R=1.20.053+1.20.394+1.40.563=1.324kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 三、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

40、静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1204 NG1 = 0.12017.500=2.107kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.500+-1.000)/2=0.525kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.500=0.131kN 经计算得到，静荷

41、载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.188kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.50041.5001.500/2=2.250kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载

42、标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.188+0.851.42.250=7.703kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.188+1.42.250=8.176kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.5001.500/10=0.095kN.m 四、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.176kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155