04 第三章大体积混凝土施工

1、第3 章 大体积混凝土施工 教学内容： 大体积混凝土温度裂缝； 大体积混凝土的温度应力； 大体积混凝土的温度裂缝的控制措施,湖北工业大学土木与建筑学院,教学要求： 了解大体积混凝土温度裂缝控制措施; 了解大体积混凝土温度裂缝产生的机理和温度应力计算方法； 掌握温度裂缝控制的措施。,大体积混凝土定义： 日本：“结构断面最小尺寸在80cm以上，水化热 引起混凝土内部的最高温度与外界气温之差预计超 过25的混凝土，称为大体积混凝土。” 我国：“混凝土结构物实体最小尺寸等于或大于 1m，或预计会因水泥水化热引起混凝土内外温差 过大而导致裂缝的混凝土,第一节 大体积混凝土的温度裂缝 大体积混凝土由于截面

2、大、水泥用量大，水泥水 化释放的水化热会产生较大的温度变化，由于外 部的热量散失较快，而内部的热量不易散失，造 成混凝土各个部位之间的温度差和温度应力，从 而产生温度裂缝。 一 裂缝种类 1、按产生原因分为： 荷载作用下的裂缝(约占10%)、 变形作用下的裂缝(约占80%)、 耦合作用下的裂缝(约占10%)。,湖北工业大学土木与建筑学院,2、按裂缝有害程度分： （1）有害裂缝： 有害裂缝是裂缝宽度对建筑物的使用功能和耐久性有影响； 通常裂缝宽度略超规定20%的为轻度 有害裂缝，超规定50%的为中度有害裂缝，超规 定100%的(指贯穿裂缝和纵深裂缝)为重度有害裂 缝。 （2）无害裂缝：,3、按裂

3、缝出现时间分为 早期裂缝(328 天)、 中期裂缝(28180 天) 晚期裂缝(180720天，最终20 年),湖北工业大学土木与建筑学院,4、按深度一般可分为 （1） 表面裂缝、 表面裂缝虽然不属于结构性裂缝，但在混凝 土收缩时，由于表面裂缝处断面削弱且易产生应 力集中，故能促使裂缝进一步开展。,湖北工业大学土木与建筑学院,（2）深层裂缝 ： 深层裂缝部分切断了结构断面也有一定危害性,湖北工业大学土木与建筑学院,（3）贯穿裂缝 贯穿裂缝切断了结构断面，可能破坏结构整 体性、耐久性和防水性，影响正常使用，危害严 重；,二、 裂缝产生的原因 内因：混凝土内外温差产生应力和应变； 外因：是结构的外

4、约束和混凝土各质点间的内约束阻止这种应变； 一旦温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。 1. 水泥水化热 水泥的水化热是大体积混凝土内部热量的主要来源，由于大体积混凝土截面厚度大，水化热聚集在混凝土内部不易散失； 随着混凝土龄期的增长，以至产生很大的温度应力，当混凝土的抗拉强度不足以抵抗温度应力时，便开始出现温度裂缝。,2. 外界气温变化 外界气温越高，混凝土的浇筑温度也越高， 如果外界温度下降，则会增加混凝土的降温幅 度，特别是在外界温度骤降时，会增加外层混凝 土与内部混凝土的温差，这对大体积混凝土极为 不利。,3. 约束条件 结构在变形时会受到一定的抑制而阻碍其自由 变形，该

5、抑制即称“约束”，大体积混凝土由于 温度变化产生变形，这种变形受到约束才产生应 力；在全约束条件下，混凝土结构的变形： =T 式中： 混凝土收缩时的相对变形； T混凝土的温度变化量； 混凝土的温度膨胀系数。 当超过混凝土的极限拉伸值时，结构便出现裂缝。,4. 混凝土收缩变形 混凝土的拌和水中，80%左右的水都是要被蒸 发的，混凝土中多余水分的蒸发会引起混凝土体 积收缩，这种干燥收缩变形不受约束条件的影 响，若存在约束，即产生收缩应力。 收缩当量温差： 在大体积混凝土温度裂缝的计算中，可将混凝土的收缩值换算成相当于引起同样温度变形所需要的温度值，即“收缩当量温差” 。,第二节 大体积混凝土的温度

6、应力 一、大体积混凝土温度应力特点 混凝土内部的最高温度，由浇筑温度、水泥 水化热引起的绝对温升和混凝土浇筑后的散热温 度三部分组成； 由于混凝土结构的热传导性能差，其周围环境 气温以及日辐射等作用将使其表面温度迅速上升 (或降低)，在混凝土结构中形成较大的温差，会 产生相当大的温度应力。,二、大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1) 最大绝热温升(二式取其一) Th =（mc+KF）Q/(c) Th =mcQ （1emt） /(c) Th混凝土最大绝热温升； mc混凝土中水泥(包括膨胀剂)用量kg/m3 ； F混凝土活性掺合料用量( kg/m3 )； K掺合料折减系数,粉煤

7、灰取0.250.30； Q水泥28d 水化热( kJ/kg )查表3-1； C混凝土比热，取0.97 kJ/(kg K) ； 混凝土密度，取2400( kg/m3)； e为常数，取2.718； t混凝土的龄期(d)； m系数，随浇筑温度改变，查表3-2。,2) 混凝土中心计算温度 T1(t) =Tj+Th (t) 式中： T1(t ) t 龄期混凝土中心计算温度； Tj混凝土浇筑温度()； (t)t 龄期降温系数，查表3-3 同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响。,3) 混凝土表层(表面下50100mm 处)温度 (1) 保温材料厚度(或蓄水养护深度) = 0.5 hx (T2

8、-Tq ) Kb/(TmaxT2) 式中： ：保温材料厚度(m)； x：所选保温材料导热系数W/(mK) 查表3-4。 T2：混凝土表面温度()； Tq：施工期大气平均温度()； ：混凝土导热系数，取2.33W/(m K) ； Tmax：计算的混凝土最高温度()；计算时可取T2Tq =1520，(TmaxT2 )=2025； K b：传热系数修正值，取1.32.0，查表3-5。,(2) 如采用蓄水养护，蓄水养护深度。 h w =xM(Tmax T2)Kbw/(700Tj+0.28mcQ ) 式中： hw ：养护水深度(m)； X：混凝土维持到指定温度的延续时间，即蓄水养护时间(h)； M：混凝

9、土结构表面系数(m1)，M =F/V ； F：与大气接触的表面积(m2)； V：混凝土体积(m3)； TmaxT2 ：般取2025； Kb：传热系数修正值； 700：折算系数kJ/(m3 K)； w：水的导热系数，取0.58W/(mK),(3) 混凝土表面模板及保温层的传热系数。 =1/i /i+1/q 式中： ：混凝土表面模板及保温层等的传热系数W/(mK)； i ：各保温层材料厚度(m)； i：各保温层材料导热系数W/(mK)； q：空气层的传热系数，取23W/(m2K)。,湖北工业大学土木与建筑学院,(4) 混凝土虚厚度 h=k/ 式中： h：混凝土虚厚度(m)； k：折减系数，取2/3

10、； ：混凝土导热系数， 取2.33W/(mK)。,湖北工业大学土木与建筑学院,(5) 混凝土计算厚度。 H=h+ 2h 式中： H：混凝土计算厚度(m)； h：混凝土实际厚度(m)。,湖北工业大学土木与建筑学院,(6) 混凝土表层温度 T2(t )=Tq+4h(Hh)T1(t )Tq /H2 式中： T2(t )：混凝土表面温度()； Tq ：施工期大气平均温度()； h：混凝土虚厚度(m)； H：混凝土计算厚度(m)； T1(t )：混凝土中心温度()。,4) 混凝土内平均温度。 Tm(t)=T1(t)+T2(t)/2,2. 大体积混凝土温度应力计算 1) 地基约束系数 (1) 单纯地基阻力

11、系数x1 C ( N/mm3 )，查表3-6。 表3-6 单纯地基阻力系数x1 C ( N/mm3 ),(2) 桩的阻力系数 Cx2 =Q /F 式中：Cx2 ：桩的阻力系数(N/mm3)； Q：桩产生单位位移所需水平力( N/mm )； 当桩与结构铰接时 Q =2EIKnD/4EI)3/4 当桩与结构固接时 Q =4EIKnD/(4EI)3/4 E：桩混凝土的弹性模量( N/mm2 )； I：桩的惯性矩(mm4 )； K n：地基水平侧移刚度，取102(N/mm3)； D：桩的直径或边长(mm)； F：每根桩分担的地基面积(mm2)。,2) 大体积混凝土瞬时弹性模量。 E(t) = E 0(

12、1-e 0.09 t ) 式中： E(t) ：t 龄期混凝土弹性模量 ( N/mm2 )； E0 ：28d 混凝土弹性模量( N/mm2 )； e常数，取2.718； t龄期(d)。,3) 地基约束系数。 (t)=(Cx1+Cx2)/(h E (t)1/2 式中： (t)：t 龄期地基约束系数(mm1)； h：混凝土实际厚度(mm)； Cx1 ：单纯地基阻力系数(N/mm3)； Cx2：桩的阻力系数(N/mm3)； E (t)：t 龄期混凝土弹性模量(N/mm3)。,4) 混凝土干缩率和收缩当量温差 混凝土干缩率 Y(t)=Y0(1e0.01t)M1M2 M3 式中： Y (t)：t 龄期混凝

13、土干缩率； Y0：标准状态下混凝土极限收缩值，取3.24104 ； M1M2 M3 ：各修正系数，查表3-7。,表3-7 修正系数M1 M10,收缩当量温差 TY(t) =Y（t）/ TY(t)：t 龄期混凝土收缩当量温差() ：混凝土线性膨胀系数，1105(1/),湖北工业大学土木与建筑学院,5) 结构计算温差(一般3d 划分一区段) T i=T m(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(i) 式中： T i：i 区段结构计算温度()； Tm(i)：i 区段平均温度起始值()； Tm(i+3) ：i 区段平均温度终止值()； TY(i+3)：i 区段收缩当量温差终止值() T Y(i)

14、：i 区段收缩当量温差起始值(),湖北工业大学土木与建筑学院,6) 各区段拉应力 i =EiT iSi 11/ch(iL/2) 式中： i ：i 区段混凝土内拉应力( N/mm2 )； Ei ：i 区段平均弹性模量( N/mm2 )； Si ：i 区段平均应力松弛系数，查表3-8 i：i 区段平均地基约束系数； L：混凝土最大尺寸(mm)； ch：双曲余弦函数。,到指定期混凝土内最大应力 max =1/(1 -) 式中： max ：到指定期混凝土内最大应力( N/mm2)； ：泊桑比，取0.15。,7) 安全系数 K=ft/ max 式中： K：大体积混凝土抗裂安全系数，应1.15； ft：到

15、指定期混凝土抗拉度设计值(N/mm2 )。,湖北工业大学土木与建筑学院,三 混凝土拌和温度和浇筑温度计算 1. 混凝土拌和温度计算 定义：混凝土的拌和温度，是指组成混凝土的各种材料经搅拌形成均匀的混凝土出料后的温度，又称为出机温度 计算公式：Tc=TimiCi/miCi 式中 注P109(3-25)错误，改成上式 Tc ：混凝土的拌和温度()； mi：混凝土组成材料的重量(kg)； Ci：混凝土组成材料的比热(kJ(kgK)1) T i ：混凝土组成材料温度()。,湖北工业大学土木与建筑学院,若考虑混凝土搅拌时设置搅拌棚相对混凝土出机温度的影响，则混凝土的出机温度为： TI =Tc0.16(T

16、cTd ) 式中： TI一混凝土出机温度()； T d 混凝土搅拌棚温度()； Tc ：混凝土的拌和温度()。,湖北工业大学土木与建筑学院,2. 混凝土浇筑温度计算 定义： 混凝土拌和出机后，经运输、平仓、振捣等过程后的温度称为混凝土浇筑温度； 混凝土浇筑温度的影响因素： 混凝土运输工具类型； 运输时间； 运转时间； 运转次数及平仓； 振捣。,Tj =Tc+(TqTc)(A1+A2+A3 .+An ) 式中： Tj ：混凝土浇筑温度()； Tc：混凝土拌和温度()； Tq：室外平均气温()。 A1 +A2 +A3 .+An ：温度损失系数，按以下规定取用： 混凝土装卸和运转时，每次A =0.0

17、32； 混凝土运输时， A =t ， t 为运输时间(min)，值按表3-9 取值； 浇筑过程中， A = 0.003t ， t 为浇筑时间(min)。,第三节 大体积混凝土温度裂缝的控制措施 一 混凝土材料 1. 选择水泥品种 故选用中低热的水泥品种，可减少水化热，使混凝土减少升温。 2. 减少水泥用量 实验数据表明:每立方米的混凝土水泥用量每增(减)l0kg，水泥水化热使混凝土的温度相对升(降)达1。,3. 选择外加剂 1) 减水剂 在混凝土中掺入水泥用量约0.25%的木钙减水 剂，减少了10%左右的拌和水，节约了10%左右的 水泥，从而降低了水化热。 2) 粉煤灰 粉煤灰可取得降低水灰比

18、、减少水泥浆用量、 提高混凝土可泵性等良好的效果。 3) 膨胀剂 在施工中，合理使用补偿收缩混凝土，在结构自防水的同时可以实行无缝设计、无缝施工，对节约成本、缩短工期有一定的现实意义另一方面,湖北工业大学土木与建筑学院,4) 选择粗、细骨料 (1) 含泥量： 在浇捣混凝土的过程中会发现有泥块，这会 降低混凝土的抗拉强度，引起结构严重开裂， 因此应严格控制； (2) 骨料粒径： 增大粗骨料的粒径，减少用水量，减小混凝 土的收缩和泌水量，减少水泥的用量，减少了 水泥的水化热，最终降低混凝土的温升；,湖北工业大学土木与建筑学院,二 外部环境 1. 混凝土浇筑与振捣 改进混凝土的搅拌工艺对改善混凝土的

19、配合比 、减少水化热、提高极限拉伸有着重要的意义。 2. 混凝土浇筑温度 定义： 混凝土从搅拌机出料后，经过运输、泵送、浇筑、振捣等工序后的温度称为混凝土的浇筑温度； 混凝土的最高浇筑温度小于等于40。,湖北工业大学土木与建筑学院,湖北工业大学土木与建筑学院,湖北工业大学土木与建筑学院,冬天盖“防护被”,湖北工业大学土木与建筑学院,在三期非溢流坝段一个仓号中，施工人员正在铺设通水冷却水管网。,湖北工业大学土木与建筑学院,3. 混凝土出机温度 措施：防止太阳的直接照射，可在砂、石子堆场 搭设简易遮阳装置，向骨料喷射水雾或使用冷水 冲洗骨料。 4. 混凝土养护 5. 防风和回填 措施：风速对混凝土

20、的水分蒸发有直接的影响，不可忽视，地下室外墙混凝土应尽量封闭门窗，减少对流； 土是最佳的养护介质，地下室外墙混凝土施工完毕后，在条件允许的情况下应尽快回填。,湖北工业大学土木与建筑学院,三 约束条件 1. 后浇带 定义： 在现浇钢筋混凝土结构中、在施工期间留设的临时性的温度和收缩变形缝，该缝根据工程安排保留一定时间，然后用混凝土填筑密实成为整体的无伸缩缝结构。,湖北工业大学土木与建筑学院,湖北工业大学土木与建筑学院,图3.2 后浇带构造,湖北工业大学土木与建筑学院,3、 构造设汁 地下室墙体结构设计时应注意构造配筋的重要性，它对结构抗裂性能的影响很大； 对转角处的楼板宜配上下两层放射筋；,湖北

21、工业大学土木与建筑学院,4. 滑动层 由于边界条件在约束下才会产生温度应力， 因此，在与外约束的接触面上设置滑动层可大大 减弱外约束； 措施： 对约束较强的接触面，可在接触面上直接设滑动层： 铺设一层刷有两道热沥青的油毡、铺设1020mm 厚的沥青砂、铺设石屑层。,湖北工业大学土木与建筑学院,5. 缓冲层：在高、低底板交接处和底板地梁等处，用3050mm 厚的聚苯乙烯泡沫塑料做垂直隔离层，如图 所示，以缓冲基础收缩时的侧向压力。,湖北工业大学土木与建筑学院,6、跳仓施工 一般分仓间歇时间710天。 上海万人体育场，周长1100 m，直径300余，采 用分块跳仓浇筑，取消伸缩缝，只有施工缝， C

22、25 混凝土利用后期强度，优选配合比和外加 剂，严格养护，最后只有轻微无害裂缝，经处理 使工程完全满足正常使用要求； 与北京工人体育 场相比较(24 条永久伸缩缝)，避免了留设伸缩 缝造成的渗漏缺陷。,湖北工业大学土木与建筑学院,四、预应力技术 采用主动采取措施控制裂缝是施工中对 裂缝控制的有效途径之一； 例如，可采用预应力钢筋对超长地下室 外墙弧线、环线形地下室外墙施工中的裂 缝进行控制。,湖北工业大学土木与建筑学院,第四节 大体积混凝土施工泌水的防治 在结构四周侧模的底部开设排水孔，使多 余的水分从孔中自然排走；利用正式设计的集 水坑或人为的“水潭”，将多余水分集中后用 专门的软轴泵或隔膜

23、泵抽水排出。,湖北工业大学土木与建筑学院,第五节 大体积混凝土施工算例 高层建筑大体积混凝土底板，平面尺寸为62.7m 34.4m，厚为2.5m，C30 混凝土，混凝土浇筑量为3235m2 ，施工时平均气温为26，所用材料为42.5 号普通水泥，混凝土水泥用量为400 kg/m3 ，中砂、碎石、混凝土的配合比为水泥砂石子=l1.6883.12 ， 水灰比为0.45 ， 另掺1% 的JMIII(混凝土减水微膨胀外加剂) ,经测试，水泥、砂、石子的比热Cc=Cs=Cg=0.84kJ(kgK)1 ，水的比热Cw=4.2kJ(kgK)1 ，各种材料的温度分别为Tc =T g=25， Ts=28，Tw=

24、15。施工方案确定采用保温法以防止水泥水化热可能引起的温度裂缝；试选择保温材料及所需的厚度。,湖北工业大学土木与建筑学院,湖北工业大学土木与建筑学院,解 现场测定砂石的含水率分别为Ws=5%，Wg=1% (1) 混凝土的拌合温度 根据已知条件可用来求出混凝土的拌合温度，见上表 ； Tc= T i miCi /miCi = 66834/2900 =23.05 注：（P118错误，改成上式）,湖北工业大学土木与建筑学院,(2) 混凝土的出罐温度 混凝土在现场用二阶式搅拌站搅拌，敞开棚式， 则Ti =Tc =23.05,湖北工业大学土木与建筑学院,(3) 混凝土的浇筑温度 根据施工方案，混凝土浇筑每

25、个循环过程中：装卸转运3 次； 自卸开敞式汽车运输运输时间3min； 平仓振捣至混凝土浇筑完毕共60min，,湖北工业大学土木与建筑学院,装卸转运3 次，温度损失系数； A1=0.0323=0.096 用自卸开敞式汽车运输3min ，查表3-9，=0.0037 温度损失系数A2=t=0.00373=0.0111,湖北工业大学土木与建筑学院,平仓振捣至混凝土浇筑完毕共60min 损失系数 A3=0.003t =0.00360 =0.18 温度损失系数共计 A=A1+A2+A3 =0.096+0.0111+0.18 =0.2871,湖北工业大学土木与建筑学院,混凝土的浇筑温度 Tj =T c+(T

26、q Tc)A =23.05+(2623.05)+(2623.05)0.2871=23.9 T c：混凝土出机温度 Tq：室外平均温度,湖北工业大学土木与建筑学院,(4) 混凝土的绝热温升 混凝土在浇筑后35d 时水化热温度最大，因此，3d 的混凝土绝热温升： T h =mcQ (1emt) /(C) mc=400kg，=2400kg/m3，C=0.97kJ/kgK 查P102表3-2 得m=0.38，t=3d；（其中m=0.38为浇筑温度为23.9 的系数，用插入法计算） 查表3-1得Q =314kJ/kgK(P119 Q=461错） T h=400314(0.972400)0.654 =35

27、.2 （注：P119 第10行 51.8 错，以下做相应改动，用红色表示）,湖北工业大学土木与建筑学院,(5) 混凝土内部最高温度： 浇筑层厚度为2.5m，龄期为3d 时， 查P102，表3-3 得=0.65，即厚度为2.5米，第3天的降温系数 T1(t)=Tj+Th =23.9+ 35.2 0.65 =46.78,湖北工业大学土木与建筑学院,(6) 混凝土的表面温度 施工方案中采用18mm 厚的多层夹板模板，选用20mm 厚的草袋进行保温养护，大气温度Tq=26。 混凝土的虚铺厚度： 先计算混凝土表面模板及保温层的传热系数 =1/(i/i+1/q)=1/(0.02/0.14+1/23)=5.

28、26m 查表3-4 可得草袋导热系数i=0.14 ， q成为空气的传热系数，取为23W(m2K)1 。 h=k/=2/32.33/5.26=0.295m,湖北工业大学土木与建筑学院, 混凝土的计算厚度： H=h+ 2h=2.5+20.295=3.09m,湖北工业大学土木与建筑学院, 混凝土的表面温度： T2(t)=Tq +4h(Hh)T1(t ) Tq /H2 =26+40.295(3.09-0.295)(46.78-26)/3.092 =26+0.122.7920.78=32.95 计算结果表明：混凝土的中心最高温度与表面温度差为46.7832.95=13.8325； 混凝土表面温度与大气温

29、度差为32.95 26 =6.95。 因此，采用在混凝土表面覆盖20mm 厚的草袋作为保温养护措施的方案是可行的。,湖北工业大学土木与建筑学院,【例3.3】 大型设备基础底板长90.8m、宽31.3m、厚2.5m，混凝土为C20，采用60d 后期强度配合比，用32.5 矿渣水泥，水泥用量mc=280kg/m3，混凝土浇筑入模温度Tj=28，施工时平均气温为25，结构物周围用钢模板，在模板和混凝土上表面外包两层草袋保温，混凝土比热C=0.97 kJ /kg K， 混凝土密度 =2 400kg/m3。试计算总降温产生的最大温度拉应力及安全系数。,湖北工业大学土木与建筑学院,解 (1) 计算绝热温升

30、值， 按式 T h=mcQ (1emt）/(c)，为简单计只计算3d、7d、28d 的值。 T h(3) =280180 (1e0.3973）/(0.972400)=15.1（180为矿渣水泥的3d的水化热P102表31） Th(7) =280256 (1e0.3977） /(0.972400 )=28.9（0.397为浇筑温度为28度的系数m P102表3 2，计算方法：插入法) Th(28)=280334 （1e 0.39728） /(0.972400) = 40.2,湖北工业大学土木与建筑学院,(2) 混凝土中心温度计算， 按式T1(t)=Tj +T h(t) 计算如下。 T1(3)=2

31、8+15.10.65=37.8（0.65为浇筑厚度2.5米，t=3d的降温系数，见P102表33） T1(7)=28+28.90.6=45.4（ 0.60为浇筑厚度2.5米，t=7d的降温系数，见P102表33 根据插入法：0.62-(0.62-0.57)/(9-6)=0.60 T1(28)=28+40.20.157=34.3,湖北工业大学土木与建筑学院,(3) 混凝土表层温度。 两层草袋保温按6cm 计，则保温层传热系数 =1/i /i +1/q=1/0.06 / 0.14 +1/ 23=2.12 (0.14：草袋的导热系数，23：空气的传热系数，见P104式36） 混凝土虚厚度 h =k/

32、=2/32.33 /2.12=0.734 m(2/3：折减系数，2.33：钢筋混凝土的导热系数） 混凝土计算厚度 H=h+ 2h=2.5+ 20.734=4.0m 混凝土表层温度 T2(3) =Tq +4h(Hh)T1(3)T q/H2（ Tq:混施工期平均温度25度） =25+40.734(4.00.734)(37.825) / 4.02 =32.7 T 2(7) = 37.2 T 2(28) = 30.6,湖北工业大学土木与建筑学院,(4) 混凝土内平均温度 T m (3) = 32.7+37.8/ 2 = 35.2 T m (7) = 41.3 T m (28) = 32.5 (5) 混

33、凝土干缩率和当量温差，按式 (Y t ) =y0(1e 0.01 t ) M1 M2 M10 取 y0= 3.24 10-4 ， M1 = 1.25 ， M2 = 1.35 ， M3 = 1.00 ， M4 = 1.64 ， M5 = 1.00 ， M6= 0.93 ，M7 = 0.54 ， M8 = 1.20 ， M9 = 1.0 ， M10 = 0.9 （M1-M10,修正系数，P106)， =1.0105 ，则收缩当量温差: TY(t) =Y（t）/ Y (3)=0.110-4， TY (3)= 1 Y (7)=0.2210-4 ，TY (7)=2.2 Y(28)=0.7910- 4，

34、TY(28)=7.9,湖北工业大学土木与建筑学院,(6) 结构计算温差，按式 T i=Tm(i)Tm(i + 3)+TY(i + 3)TY(i) T i i 区段结构计算温度()； Tm(i) i 区段平均温度起始值()； Tm(i+3) i 区段平均温度终止值()； TY(i+3)i 区段收缩当量温差终止值() T Y(i) i 区段收缩当量温差起始值() T1=2835.2+1=6.2 T2=35.241.3+2.21=4.9 T3=41.332.5+7.92.2 =14.5 (7)计算各龄期的混凝土弹性模量，按式 E (t )=E 0(1e 0.09 t) E (3)=2.55104(1e 0.09 3)