高支模施工与安全专项方案

1、珠江三角洲城际快速轨道交通高支模施工与安全专项方案广州至佛山段施工11标段编制人： 审核人中铁十六局集团广佛线施工11标项目经理部2008年2月高支模施工及安全专项方案一、工程概况广佛线施工11标菊树站属于地下两层标准式车站，其中负一层层高4.854.95m，负二层层高4.9m，属高支模施工；横断面图如下：二、编制依据本工程实施性施工组织设计及安全专项方案主要依据招标文件、承包合同、施工设计图、地质勘察资料等，在充分考虑我公司现有的技术水平、施工管理水平和机械配套能力的基础上，围绕着确保安全、保证质量、保证工期、降低造价的目标来编制。编制下述文件的主要依据为：1、珠江三角洲城际快速轨道交通广州

2、至佛山段项目施工11标菊树站土建工程招标文件、承包合同、施工设计图；2、我公司现有人员的施工管理水平、技术水平、科研水平、机械设备配套能力以及资金投入能力；3、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130)；5、建筑施工手册(第四版)。6、混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-2002）7、建筑施工高空作业安全技术规程 （JGJ33-91）三、模板体系设计 31楼面板模板支架搭设高度为4.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。采用的钢管类型为483.5mm

3、。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00。满堂脚手架按要求设置剪刀撑的斜杆，剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在450600之间，剪刀撑的旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离为150mm。 梁顶托拟采用100100mm木方，后经计算选用120 *120 mm木方，具体计算过程如下：9003009001200900900图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 3.1.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.9000.900+0.3500.900=20.565k

4、N/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.400)0.900=3.060kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =

5、 0.100(1.220.565+1.43.060)0.3000.300=0.261kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26110001000/48600=5.363N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.220.565+1.43.060)0.300=5.213kN 截面抗剪强度计算值 T=35213.0/(2900.00018.000)=0.483N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4

6、/ 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.5653004/(1006000)=0.430mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!3.1.2、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。 1）.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.400+2.000)0.300=1

7、.020kN/m 静荷载 q1 = 1.26.750+1.20.105=8.226kN/m 活荷载 q2 = 1.41.020=1.428kN/m 2）.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.689/0.900=9.654kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.650.900.90=0.782kN.m 最大剪力 Q=0.60.9009.654=5.213kN 最大支座力 N=1.10.9009.654=9.557kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10

8、.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.782106/.7=4.69N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35213/(2100100)=0.782N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.

9、6776.855900.04/(1009500.00.5)=0.385mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3.1.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 9.557kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.731kN.m 经过计算得到最大支座 F= 31.794kN 经过计算得到最大变形 V= 1.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010

10、.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.731106/.7=16.39N/mm2 顶托梁的计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.9mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 顶托梁采用120*120的方木计算如下： W = 12.0012.0012.00/6 = 288cm3； I = 12.0012.0012.0012.00/12 = 1728cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.73

11、1106/=9.48N/mm2 顶托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.9mm,满足要求！ 所以，顶托梁采用120*120方木。 3.1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。3.1.5、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1）.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(

12、kN)： NG1 = 0.1494.700=0.700kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.9000.9000.900=18.225kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 19.208kN。 2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.400+2.000)0.9000.900=2.754kN 3）.不考虑风荷载时,立

13、杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.219.208+1.42.754 = 26.9052KN4) .立杆设计允许承载力：N=2050.4890.673=67.4 kNN=26.682 kN N承载力满足要求。3.1.6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 26.91kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/m

14、m2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 178.64N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 81.74N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的

15、安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.012； 公式(3)的计算结果： = 98.41N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3.2 纵梁 顶板与中板底部纵梁部分采用立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，顶托梁采用120120mm木方，间距200进行局部加强，计算过程如下： 3.2.1模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=12.00012.00012.000/6 = 288.00 cm3；

16、 I=12.00012.00012.00012.000/12 = 1728.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2001.500 = 7.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.6000.200 = 0.360 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(7.50

17、0 + 0.070) = 9.084 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.360=0.504 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.5040.600 /4 + 9.0840.6002/8 = 0.484 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.504/2 + 9.0840.600/2 = 2.977 kN ； 截面应力 = M / w = 0.484106/288.000103 = 1.682 N/mm2； 方木的计算强度为 1.682 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截

18、面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.6009.084/2+0.504/2 = 2.977 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 2977.200/(2 120.000 120.000) = 0.310 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.310小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 7.500+0.070=7.570 kN/m； 集中荷载 p = 0.360 kN； 最大变形 V= 5

19、7.570600.0004 /(3849500.000.00) + 360.000600.0003 /( 489500.000.00) = 0.088 mm； 方木的最大挠度 0.088 小于 600.000/250,满足要求! 3.2.2木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 9.0840.600 + 0.504 = 5.954 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.953 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.97

20、5 mm ； 最大支座力 Qmax = 19.452 kN ； 截面应力 = 0.953106/5080.000=187.610 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求! 3.2.3 模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1494.580 = 0.682 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：

21、NG2 = 0.3500.6000.600 = 0.126 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0001.5000.6000.600 = 13.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.308 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.6000.600 = 1.080 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.682 kN； 3.2.4 立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公

22、式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.682 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1-

23、计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=18681.554/（0.312489.000） = 122.447 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 122.44

24、7 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=18681.554/（0.667489.000） = 57.277 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 57.277 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)

25、 k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.004 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.200+0.1002) = 1.747 m； Lo/i = 1747.161 / 15.800 = 111.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=18681.554/（0.509489.000） = 75.056 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 75.056 N/mm2 小于 f =

26、 205.000满足要求！3.3 侧壁负二层侧壁模板为0.9m1.5m钢模板，支撑系统为内墙为单侧模板支架，外墙为钢管对撑系统。负一层由于中板孔洞较多,使用三角背撑比较困难，因此我项目部拟用木模板，采用用双侧立模,拉杆加蝴蝶扣的对拉方式加固。对拉丝采用12钢筋，在出墙体部分加焊止水环片进行防水处理。混凝土侧压力计算F=0.22t012V1/2混凝土的重力密度：取25KN/m3新浇混凝土初凝时间t0=4h混凝土浇筑速度V：1.8m/h外加剂影响修正系数1：掺加缓凝剂，取1.2混凝土修正系数2，取1.15新浇混凝土对模板侧面的压力Fm=0.22t012V1/2=0.222541.21.151.8/

27、2=27.32 KN/m2混凝土倾倒冲击荷载 F1=2 KN/m2振捣产生的荷载 F2=4 KN/m2计算荷载取 F=Fm+ F1+ F2=33.32 KN/m2Fm=H =255=125KN/m2两者取最小值，故Fm=33.32 KN/m23.3.1 负一层侧墙单侧墙体模板支架的组成单侧模板支架由埋件系统部分和架体两部分组成，其中埋件系统包括：地脚螺栓、内连杆、连接螺母、外连杆、外螺母和横梁。单侧模板接高示意图架体部分按高度分为三种规格：H=3600标准节、H=500加高节、H=1600加高节和H=3200加高节。3.3.2 负二层侧墙单侧模板支架受力计算设计取值：外墙最大侧压力33.32K

28、N/m 2砼有效浇筑高度为900mm墙体高度6000mm。计算预埋件受力情况如图（取800mm宽度）所示：分析支架受力情况：取o点的力矩为0则：F12700=F2(5000+1000/3)+F32500 =26(5000+1000/3)+2602500 F1=273KN据最大强度理论计算则预埋件最大拉力：F总=404KN F=404300/800=152KN强度验算预埋件为级螺纹钢d=25mm，有效截面积A=314mm2轴心受拉强度：=F/A=152103 /314=483N/mm 2 f=510N/mm 2符合要求 3.3.3施工流程钢筋绑扎并验收后弹外墙边线安装外墙内侧模板单侧支架吊装到位

29、安装单侧支架安装加强钢管安装压梁槽钢安装埋件系统调节支架垂直度安装操作平台紧固检查一次埋件系统验收合格，弹外墙边线安装外墙外侧模板钢管支撑安装紧固检查验收合格后浇注侧墙混凝土。 砼浇筑操作示意图 3.3.4 负一层侧墙受力计算：采用18厚12002400木胶合夹板作面板，竖木楞间距为0.3m，水平钢管间距最大为500600上疏下密，每道横肋两根钢管，（外墙止水）螺杆12600。胶合板板面强度、挠度验算：（按三跨以上连续梁计算）荷载化为线均布荷载:q1=F0.3/1000=33.320.3/1000=9.996N/mm（用于计算承载力）q=F0.3/1000=27.320.3/1000=8.19

30、6N/mm抗弯强度验算：M=0.1q1l2=0.116.33002=14.67104N/mm=M/W=14.67/6.48=2.26Fm=30N/mm(满足要求)=0.677ql4/100EI=0.67714.93004/(1006500)=0.862mm=1mm(满足要求)外钢楞强度、挠度验算2根483.5mm截面特征为：I=212.19104mm4W=25.08103化荷载为均布荷载：q1=F0.6/1000=33.320.6/1000=19.992N/mm(用于承载力计算)q2=F0.6/1000=27.320.6/1000=16.392N/mm(用于挠度验算)抗弯强度验算：M=0.1q

31、1l2=0.119.9926002=11999.1984N/mm2抗弯承载能力:=M/W=11999.1984/(25.08103)=11.467N/mm2(满足要求)挠度验算:=0.677q2l4/100EI=0.67716.3926004/(1002.06105212.19104)=0.272mm2.4mm(满足要求).木楞强度、挠度验算M=0.1q1l2=11999.19840.5=M/W=M/(1/65105)=1.90515N/mm2(满足要求)W=0.677q2l4/100EI=0.67716.3920.56004/(10011041/12501003)=0.172833.32KN

32、/ m21 m2=33.72KN所以，拉杆强度符合要求。因此整个支模体系满足要求，另外在混凝土浇注过程中，派专人巡察，发现蝴蝶扣有松动处用扳手拧紧加固，在外侧再加装一个蝴蝶扣，确保模板系统稳定。拉杆立面布置示意图3.3.5 外侧墙外侧墙采用483.5mm钢管在外侧模板与围护结构之间对撑，水平间距为500500mm，竖向间距为900900mm，考虑外墙最大侧压力66.72KN/ m 2。检算单元系统如下图：根据示意图,每根钢管轴向力N（66.72KN/ m 29 m 2）/（311）15.62KNNN= 2050.4890.175=17.6 KN钢管轴向力满足要求。钢管受压强度计算：选取上下两断

33、做为计算依据(1)最上端L0/i=3200/15.8=202.53，根据稳定系数表查得=0.175=15000/（0.175489.000） =175.284 N/mm2f=205.000 N/mm2；(2)最下端L0/i=1800/15.8=113.92，根据稳定系数表查得=0.489=15000/（0.489489.000） =62.730 N/mm22，8752梁、拱、壳87581003悬臂构件所有构件100（2）施工队拆模之前必须进行拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，现场技术人员批准后方可拆模。（3）冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是考虑混凝土模板拆

34、除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。（4）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。（5）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。（6）拆模的下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装。五、文明施工：（1）组建高素质的施工队伍，不断加强内部管理，提高职工的思想觉悟，使全

35、体职工认识到本工程不但质量要求高、工期要求紧、施工难度大，同时还是当地的重点工程，各方面都比较关注，政治性强。（2）激发职工的劳动积极性，在不同工种、不同班组、不同岗位之间加强信息沟通，进行必要的协调，使工地始终洋溢在团结协作、平等竞争、和谐向上的气氛中。（3）抓好施工宣传鼓动工作，促进施工现场文明建设，工地要作到：有固定施工安全、技术标语，有工程牌，施工进度计划表。尊重监理工程师，热情接待监理工程师的检查指导，主动汇报工程进度、工程质量情况。（4）脚手架堆放场所做到整洁、摆放合理、专人保管，施工人员做到活完料净脚下清。 （5）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的

36、扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六、高支模施工安全管理：6.1 开工前准备工作到位：（1）编制高支模施工方案及安全专项方案。（2）有预知性地制定安全防护措施。（3）其它部门通力合作，如机电设备，材料等。6.2 新工人进场时，三级安全教育到位：由安全主管领导主持，对新进场工人进行对本工种具有针对性的三级安全教育，让每个工人掌握本工种的操作规程及安全注意事项，使工人明确“生产必须安全，安全促进生产”的基本原则。6.3 班前安全技术交底到位：（1）除了班组自行组织的班前安全活动外，负责该工种的现场安全员还对施工班组进行具有针对性的安全技术交底，并履行签字

37、手续。（2）项目专职安全员总结教育和交底内容，再次详细讲解给班组的每个组员，要求做到人人会操作，人人都必须遵守安全纪律、国家有关政策法规和项目部安全管理制度。6.4 施工过程中的监督、检查、再教育、考核工作到位：（1）在施工过程中，安全员、工长起到监督作用，发现那里出现安全隐患，及时组织人员消除，并强调杜绝类似事件不再发生。（2）在施工期间，除要求施工班组例行每天的班前自检外（主要检查扣件是否松动、架体是否倾斜、钢管是否变形等）。现场安全员还进行不定期复查并仔细观察脚手架施工作业情况，发现事故隐患立即勒令班组进行定人、定期限、定措施整改，并落实其整改内容。（3）对有些在施工过程中，安全意识淡化

38、的工人进行再教育。6.5 班后总结和改进工作到位：（1）通过每周的项目部安全例会对整体所做工作进行总结，吸取经验，明确责任目标，将事故隐患消除于无形。（2）对工作中的不足之处进行改进，并采取有效措施进行补救，加大预防力度。（3）集思广益，接纳各方面具有建设性的建议，并采取实际行动。 综上所述，我部所有人员全力以赴，制定安全适用安全管理方案及安全防护措施，对桩基安全事故坚决控制在0。七、安全事故紧急处理预备措施7.1高支模施工常见安全事故1)整架倾倒或局部垮架； 2)整架失稳，垂直坍塌； 3)人员从脚手架或模板上高处坠落；4)落物伤人(物体打击)； 5)不当操作事故(闪失、碰撞等)。7.2 安全

39、事故紧急处理预备措施针对本工程常见安全事故，措施如下：1、成立安全救护小组：选择2-4名年青力壮青年，工地医护人员和施工现场专职安全员组成救护小组，所有施工作业人员为备用人员。以项目经理为救护小组组长，对安全事故救护全权负责。2、若发生脚手架坍塌、倾倒事故时，及时查看现场，确定是否有人员伤亡。若有人员被压在架下，应组织人员立即进行施救并通知医护人员到事故现场，停止其它脚手架作业待查明原因后继续施工。伤员救出后，进行简单止血等救护，用车辆紧急送往就近医院。7.3 安全事故紧急处理预备方案为做好高支模施工安全生产事故应急处理工作，最大限度地减少险情及事故造成的生命财产损失，特制定如下方案：1、事故应急处理：（1）救人高于一切；（2）施救与报告同时进行，逐级报告，就近施救；（3）局部服从全局，下级服从上级；（4）分级负责，密切配合；（5）最