xxx脚手架施工方案

1、 ccc脚手架工程专项施工方案一、工程概况：xxx位于盘门路以南，盘胥路以东。由苏州市沧浪区人民政府国有资产管理局投资，由苏州市建筑设计研究院有限责任公司，由苏州市晨阳监理有限公司负责监理，由南通英雄建设集团有限公司苏州分公司总承包。，总建筑面积：9159.6m2，地上建筑面积7251.6 m2 ，地下室面积为1908m2 ，基础形式为：筏板基础，本工程地下室为1层结构，地上5层，建筑高度24米，檐口高度20.1米，基础埋深为5.8米，本工程0.000相应的85年国家高程为3.900M，自然地面标高取3.500M，地下室基坑底标高为-6.6M， 二、编制依据：xxx施工组织设计xxx施工图纸建

2、筑施工高处作业安全技术规范建筑施工规范大全参考：安全文明施工实用手册、 简明施工计算手册三、脚手架设计采用扣件式钢管脚手架；3.1 脚手架系统组成外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管、220*50的松木脚手板、小横杆、大横杆、立杆、剪刀撑和拉杆。3.2 材料要求3.2.1 钢管：使用A3或AY3，第一批钢管进场后，应具有生产厂家的检查合格证。若对质量不明或怀疑时，应将进场钢管抽样进行机械性能试验，承重杆的钢材应满足抗拉强度、伸长率、屈服点和硫磷含量的要求。钢管的规格，采用外径48MM、壁厚3.5MM的焊接钢管，钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有

3、防锈漆并严禁打孔。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度为46 m，用于小横杆的钢管长度为1.52.3 m，以便适应脚手架的宽度变化。3.2.2 扣件：采用可锻铸铁制造。扣件不应有裂纹气孔，也不应有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷。机件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时开口处的最小距离要不少于5MM，扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1MM。3.2.3 脚手板：采用杉木或松木制作，其长度为2-6m。截面尺寸为22050松木跳板，新跳板进场后必须经过检查，不得使用有腐木、裂缝、斜纹及大横透节的木板。两头设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。3.2.4 安全网：规格为180

4、06000。新网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明书（或试验记录）。严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。采用绿色密目安全网。密木安全网只准做立网使用。3.3 人员要求各专业施工人员及上岗证应配备齐全，同时必须在项目安全部备案。搭设脚手架的架子工必须经过体检，凡患有高血压、新站并心脏病、癫痫病、晕高或视力不够以及不适合于登高作业的，不得从事登高架设作业。正确使用个人防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），在高处（2m以上）作业时，必须佩带安全带与已搭好的立、横杆挂牢，穿防滑鞋。作业时精神要集中，团结协作、互相呼应，统一指挥，严禁打闹玩笑、酒后上班。四、施工部署4.1 技术准备脚手架搭

5、设前，先编制脚手架搭设方案，明确使用荷载，确定脚手架立面、平面布置，计算构件用量表，制定构件供应和周转计划。并根据搭设方案中有关要求逐级向架设和使用人员进行技术交底及安全交底。4.2 施工准备 清除地面杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。 立杆地基基础构造：垫块、垫木面积不少于0.15或铺通专用槽钢或木板。4.3 脚手架搭设采用双排脚手架。立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.5m，内立杆距外墙距离为b=0.30m，脚手架步距h=1.2m，铺设脚手板2层，同时进行施工的层数为2层，脚手架与主体结构连接的布置：两步三纵距。竖向间距H1=2h=2.4m，水平距离L1=3L=4.5m，钢管为外径48mm

6、，壁厚3.5mm的焊接钢管。4.3.1 搭设顺序：摆放纵向扫地杆逐根树立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各杆扣紧安第一步小横杆扣紧安第二步大横杆安第二步小横杆加高临时斜撑杆，上端与第二步在横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三步大横杆和小横杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护。4.3.2 搭设要求地基处理应牢固可靠，垫木应铺设平稳，不能有悬空，脚手杆底应用钉子钉牢在垫木上。 立杆立杆横距为1.05 m，纵距为1.5 m，搭设要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头在高度方向错开的距离不少于500mm，错开布置在不同的步距内，各接头中心

7、距主节点的距离不应大于步距的1/3。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。立杆搭接长度不应少于1m，立杆顶端出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆与大横杆必须用直角扣件，不得隔步设置或遗漏。立杆的全高垂直偏差不得大于1/500L。 大横杆： 步距为1.2 m 。搭设要求：上、下横杆的对接接头位置应错开布置，不应设置在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应少于500mm，并应避免设置在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应少于1m，并应设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不小于100mm。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。 同一排大横杆的

8、水平偏差不大于该排脚手架总长的 L /400，对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L/200。小横杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能遗漏。 小横杆： 应贴近立杆位置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要铺脚手板处增加12根。靠墙一端至墙装饰面的距离的距离不应大于100mm，单排脚手架横向水平杆伸入墙内的长度不小于180mm。 护栏：在操作层设护栏。设一道护栏杆，高度1.2 m，并在图示的位置挂设绿色密目网全封闭。网与护栏采用尼龙绳、18#铁丝绑扎牢固。 搭设连墙件、剪刀撑、横向支撑等注意事项：连墙件应均匀布置，形式宜优先采用花排，也可以并排，连墙件宜靠近主结点设置，偏离主结

9、点的距离不应大于300mm。连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，当脚手架操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。连墙件为两步三跨。剪刀撑、横向支撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设。架高20m以上时，从两端每7根立杆（一组）从上到下设连续式的剪刀撑，架高20m以下可设间断式剪刀撑（斜支撑），即从架子两端转角处开始（每7根立杆为一组）从下到上连续设置。剪刀撑钢管接长用两只旋转扣件搭接，接头长度不小于500mm，剪刀撑与地面夹角为45。-60。剪刀撑每节两端应用旋转扣件与立杆或横向水平杆扣牢。 扣件安装：扣件规格必须与钢管外径相同；扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于

10、40N.m，并不大于65N.m。主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。 铺设脚手板应满铺、铺稳，靠墙一侧距墙面距离不应大于150mm；脚手板的探头应采用直径4mm的镀锌钢丝固定在支撑杆上。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。铺脚手板可对头或搭接铺设，对头铺脚手板，搭接处必须是双横向水平杆，且两根间隙200-250mm，有门窗口的地方设吊杆和支柱，吊杆间距超过1.5m时，必须增加支柱。搭接铺脚手板时，两块板端头的搭接长度不应小于200mm，如有不平之处要用木块垫在纵横水平杆交接处，不得用碎砖块塞垫。

11、翻脚手板时，应两人操作，配合要协调，按每档由里逐块向外翻，到最后一块时，站到临近的脚手板把外边一块翻上去。翻、铺脚手板时必须系好安全带。脚手板翻板后，下层必须留一层脚手架板或兜一层水平安全网，作为防护层。不铺板时，横向水平杆间距不得大于3m。 搭设栏杆、挡脚板：栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的内侧；上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。挡脚板高度不应小于150mm。 当为单杆时，上、下层小横杆应沿立杆左、右侧布置，并在两立杆间根据需要加设1-2根小横杆，随着架子搭高，不宜拆贴近立杆的小横杆。 搭设时要及时与结构拉结，或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，

12、同时适度拧紧扣件。螺栓的根部要校正，当用力矩搬手检查，应在4050N.m之间，最大不能超过80N.m。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。 各杆件存在伸出的端头，均要大于100 MM，以防杆件滑脱。 脚手架搭设到高于在建筑物顶部时，里排立杆高出沿口40-50cm，外排立杆高出沿口1-1.5m，搭设两道护身栏，并挂密目网。 脚手架搭设见附图4.4 脚手架拆除 拆除顺序： 由上而下按层按步的拆除，先拆护身栏、脚手板和横向水平杆，再依次拆剪刀撑的上部扣件和接杆。拆除全部剪刀撑、抛撑以前，必须搭设临时加固斜支撑，预防架倾倒。拆除脚手架杆件，必须由2-3人协同操作，拆纵向水

13、平杆时，应由站在中间的人向下传递，严禁向下抛掷。拆除作业区的周围及进出口处，必须派专人了望，严禁非作业区人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时，应事先与有关部门联系拆除、转移或加防护。已拆下的材料必须及时清理，运至指定地点码放。五、脚手架计算： 脚手架搭设最大高度为24m。5.1 荷载计算：立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.5m，内立杆距外墙距离为b=0.35m，脚手架步距h=1.2m，铺设脚手板2层，同时进行施工的层数为2层，脚手架与主体结构连接的布置：两步三纵距。竖向间距H1=2h=2.4m，水平距离L1=3L=4.5m，钢管为外径48mm，壁厚3.5

14、mm的焊接钢管。施工荷载为4.0KN/。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。5.2、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件

15、抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏苏州，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板

16、类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 5.3、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P

17、2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2

18、max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.1431

19、5004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！5.4、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(

20、2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M

21、/ W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1790.

22、11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！5.5、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计

23、值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.6、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

24、静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8024.00 = 3.763kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载

25、标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.608 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.451

26、1.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.608+ 1.44.725= 13.345 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.608+ 0.851.44.725= 12.353 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.5 1.82/10 = 0.206 kN.m；5.7、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 1

27、3.345 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13345/(0.1864

28、89)=146.721 N/mm2；立杆稳定性计算 = 146.721 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.353 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186

29、立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12352.59/(0.186489)+205860.123/5080 = 176.335 N/mm2；立杆稳定性计算 = 176.335 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5.8、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的全封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.84

30、5 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.21.845+1.44.725)/(1.20.125)=65.549 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 65.549 /(1+0.00165.549)=61.516 m；H= 61.516 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的全封闭的脚

31、手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.206 /(1.4 0.85) = 0.173 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.21.845+0.851.4(4.725+0.1864.891000.173/5.08)/(1.20.125)=47.563 m；按规范5.3.

32、6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 47.563 /(1+0.00147.563)=45.403 m；H= 45.403 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =45.403 m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！5.9、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89