弹性上拱统计分析

1、.弹性上拱统计分析根据通桥（ 2008） 2322A- （跨度：31.5m）设计图纸上的要求，梁体在终张拉施工完成后，扣除自重影响预应力产生的上拱度为：按二期恒载分为四个等级，100 120KN/m：9.44 9.54(mm); 120 140KN/m： 10.04 10.13(mm); 140 160KN/m： 10.94 11.04(mm); 160180KN/m： 11.53 11.63(mm) 。因为设计考虑扣除自重影响是按照跨度31.5 计算的 , 而梁场存放梁的支点是在距离梁端1.5m，即存梁支点间距为29.6m, 所以我们要对由于支点间距不一样造成的梁体自重挠度进行分析。1、公式

2、推导：1.1 如图所示：梁体自重产生的挠度根据公式f=5qL 4/(384EI)式中： f 跨中挠度L 支点间距E 梁体弹性模量I 梁体惯性矩1.2 考虑悬臂端产生的挠度悬臂端挠度按公式2l2(X/L)1-(x/L)2y=-qc 1/12EI式中： y悬臂端挠度C1悬臂端长度X支点到跨中的距离，等于0.5L22y=-qc 1 l /16EI1.3 跨中总的挠度422f=5qL /(384EI)-qc1 l/16EI=5q(5L 4-24c 12L2)/(384EI).2、计算自重产生的挠度在永久支座上，跨度L=31.5m,C 1=0.55mf 1=4915597q/384EI在存梁支座上，跨度

3、L=29.6m,C 2=1.5mf 2=3790969q/384EIf 2/f 1 =0.77(f2f 1)说明在存梁支点上产生的自重挠度要小于在永久支座上产生的自重挠度，在存梁支点上终张拉后产生的弹性上拱度要比设计大0.23f 1。设计自重挠度计算（六面坡）因为惯性矩在梁体断面上是变化的，为了计算方便，采用根据静荷载试验数据求自重挠度。由静载试验数据可知梁体自重力矩：MZ=31308.86KNm活载力矩 ( 含动力系数 ) ： Mh=24164.75KNm动力系数：1+=1.127静荷载 Mb=Mh/(1+ )=24164.75/1.127=21441.65927静荷载时挠跨比f/L=1/5

4、174(以六面坡，二期恒载值为100 120KN/m为例 )说明在静荷载时允许最大挠度为f=31500/5174=6.088132973mm 。则自重挠度f 载 =31308.86/21441.65927 6.088132973=8.889820536mm所以在存梁支座上实测的上拱度应减去0.23 8.8898205362.045mm 即为 L=31.5m 时的上拱度。如实测弹性上拱度锚固时上拱度为11mm,则转换成L=31.5m 时上拱度为11- 2.045=8.955mm1.059.54=10.107mm。根据以上计算，六面坡方式，在100 120KN/m荷载时，存梁支座上实测弹性上拱度值

5、为：11.485 11.585(mm);在 120 140KN/m荷载时， 存梁支座上实测弹性上拱度值为:12.082 .12.172(mm) ；在 140 160KN/m荷载时，存梁支座上实测弹性上拱度值为:12.97813.068(mm) ；在 160 180KN/m荷载时，存梁支座上实测弹性上拱度值为:13.56513.665(mm) 。以下是前10 孔梁的弹性上拱度实测统计表项目实测值（ mm）允许值（ mm）备注DY31.5-N170-1050011011.485 11.585直线无声屏障DY31.5-O001-1040021011.485 11.585直线无声屏障DY31.5-N1

6、67-105003911.485 11.585直线无声屏障梁DY31.5-N164-104004811.485 11.585直线无声屏障DY31.5-N161-105005811.485 11.585直线无声屏障DY31.5-N158-104006911.485 11.585直线无声屏障DY31.5-N173-107007911.485 11.585直线无声屏障号DY31.5-N136-1050081011.485 11.585直线无声屏障DY31.5-N1163-108009811.485 11.585直线无声屏障DY31.5-N139-104010911.485 11.585直线无声屏障根据统计说明梁体实测的弹性上拱度满足设计要求。中铁一局本梁场数据（ 2005 ） 2101- （ 32m直线）在传力锚固时，计入自重作用