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某河水库混凝土双曲拱坝体型设计的合理布置.doc

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某河水库混凝土双曲拱坝体型设计的合理布置.doc

11设计的任务某河水库混凝土双曲拱坝体型设计的合理布置2设计的内容1.选择拱坝的布置型式。2.进行坝体平面布置及断面初选。3.通过拱冠梁法对坝体应力及坝肩稳定进行分析计算。4.通过消能计算评价所选定的消能防冲措施的安全可靠性。5.通过设计成果分析,对所选定的拱坝体型布置提出评价或修改意见3工程概况31设计标准设计标准,本水库总库容21千万方。灌溉2万亩,电站装机1万千瓦32坝址地形地质条件1.坝址区峡谷呈“V””型,两岸谷坡陡削,高程300米以下较为对称,坡角4050度。唯右岸自高程300米以上地形转缓变为2530度。两岸附近山高均超出400米高程以上.河谷底宽11米高程260米,左岸受冲沟切割后山脊较为单薄。2.河床和岸坡有大片基岩课露,距河床高47米范围内形成岩石陡壁。以上为第四纪残、坡积的砂壤覆盖层。厚度左岸25米,右岸35米,坝址区基岩一般风化不深,剧风化垂直深度,左岸为36米,右岸为48米,河床为03米,微风化或新鲜基岩距地表深度,在320米高程以下两岸为1020米,河床为4米左右。坝址区岩性为坚硬致密的花岗岩,较为新鲜完整的物理力学指标甚高,抗压强度1500KG/CM2,岩石容重=26KN/M3。滑动面上岩石之间的摩擦系数F=065、粘着力C=2KG/CM2。基岩弹性模量EF=(1~4)105KG/CM2。泊松比=02,坝体混凝土基岩摩擦系数F=065。两岸基岩无成组有规律的节理裂隙存在,主要受F1、F3、F5断裂切割影响。F1断裂切割右岸坝肩,其底板高程在314米,顶底岩层破碎。靠右岸在314米高程以上坝肩稳定须予重视。F3、F5断裂在较接近拱坝坝后通过,在拱座推力作用下,将产生压缩变形因此在拱座推力作用范围内必须给予工程上的处理。3.岩层抗冲刷条件泄洪建筑物下游高速水流沿程河床和岸坡,基岩基本裸露、岩性坚硬,抗冲刷力强,大部不须抗冲处理,但在靠近坝体部分的岸坡段对断裂2破碎带等出露地带必须封闭固结,适当扩大表层固结灌浆。4.区域地震条件;本区地震基本裂度为六度。33特征水位经水库规划计算结果、坝址上、下游特征水位如下P=02校核洪水位319M,相应尾水位2705M。P=2设计洪水位3168。相应尾水位269M。正常高水位316M死水位298M淤砂高程283M。坝顶溢流堰堰顶高程3102M坝顶高程320M34荷载及荷载组合荷载应按实际情况进行分析,决定计算内容、荷载组合根据实际情况分析选取二种控制性的组合进行设计计算。有关荷载资料及设计系数如下,未经列出者由设计人自行拟定。1.坝体自重,混凝土容重=24KN/M3。2.上游砂压力,泥砂干容重G=14KN/M3,空隙率N=0.4,淤砂内摩擦角=16O。3.温度荷载均匀温度变化T;按经验公式估算度)393471TT4.混凝土线膨胀系数=110-5(1/OC)。5.混凝土弹性模量EH185105KG/CM2(C10砼)。4拱坝的设计41工程等级的确定已知设计标准,本水库总库容21千万方。灌溉2万亩,电站装机1万千瓦。根据水利部、能源部颁布的水利水电工程的分等级指标,将水利水电工程根据其工程规模、效益和在国民经济中的重要性分为五等,见表3水利水电工程分等指标根据已知的工程概况,查上表,所以可以确定该工程等别为III级,工程规模为中型。水利水电工程中的永久性水工建筑物和临时建筑物,根据其所属的工程等别及其在工程中的作用和重要性划分为五级和三级。见表永久性水工建筑物的级别由上面确定的工程等别为III级,查表根据永久性水工建筑物的级别划分可得主要建筑物为3级,次要建筑物为4级42拱坝形式的选择与坝高的确定421拱坝形式的选择合理的拱圈型式应当是压力线接近拱轴线,使拱截面内的压应力分布趋于均匀。对于建在较宽河谷中的拱坝,为了使拱圈中间部分接近与均匀受压,并改善坝肩岩体的抗滑稳定条件,拱圈型式已由单心圆拱、三心圆拱、椭圆拱、抛物线拱、和对数螺旋拱。本设计采用等截面圆弧拱圈,设计该拱坝为优先考虑的双曲拱坝422坝高确定已知坝体高程为320M,河谷高程为260M,河谷底部强分化层的厚度为359M,为满足大坝底部应力要求,将河谷底部开挖至256M,则可以确定大坝的高度为4MHHH64256320底顶,同时可以确定大坝的开挖线如图43拟定圆心角与坝轴线半径轴R根据以上坝址地形图和地质剖面图,量出在每个高程处地面线与开挖线之间的距离,由原来的坝址地形图上的对应的等高线沿着占孔线进行平移,即可得出坝址可利用的基岩等高线,在透明纸上画出地址可以利用的岩基石等高线地形图,研究分析开挖后的河谷形状,决定是否需要加以处理。拟定坝顶拱圈的圆心角为110,已知坝顶高程为320M,根据坝轴线与320M等高线的交点,在图纸上量出CML5371,所以,可以算出CMLR522601轴,因为图与实际的比例是1500,所以,坝顶河谷宽ML51871坝轴线半径MR5112轴为使拱坝布置对称于河谷,建议以顶拱圈园心与31坝高拱圈的园心联线为基准线来试探,在试探过程中要更多地照在2131坝高各拱环的对称性。并尽可能使该部位能获较优的中心角和与两岸等高线的夹角不小于35O。画出拱坝布置图,见A1大图44初步拟定拱冠梁的剖面尺寸441坝顶宽度的拟定已知坝顶河谷宽ML51871,大坝的高度为MH645在选择拱冠梁的顶部厚度时,应考虑工程规模和有运用要求,已知坝顶交通要求,有公路通过桥面宽6米根据美国垦务局建议公式MMLHTC689251872164010210101所以,大坝顶部的高程为6M442坝底厚度与HT450的确定河谷的形状特征常用坝顶高程出的河谷宽度L与最大坝高H的比值,即使宽高比HL/来表示。拱坝的厚薄程度,常以坝底最大厚度T和最大的坝高H的比值,即厚高比HT/来区分。L/H1515303045T/H0202035035已知坝顶河谷宽ML51871,大坝的高度为MH64,所以93264/5187/HL,所以大坝为中厚拱坝,35020/HT,取250/HT,将MH64带入计算,可以得,大坝的厚度为MHTB1664250250。所以,大坝的底部厚度为16M根据美国垦务局建议公式MTTBH21516950950450443凸点、凸度和倒悬度的计算对于双曲拱坝,拱冠梁的上游面得曲线可用凸点与坝顶的高差100HZZ、凸度/22HDA和最大倒悬度S(BA、两点间的水平距离与其高差的比)来描述。根据对我国的东风、拉西瓦等11座拱坝的S、、21值的敏感性的计算分析,得其合适的范围是30150,20150,706021S。取6501,所以可以得MHZ6416465010,所以凸点的位置为距离坝顶416M的位置。取凸度为MHDHDAA211641750,,1750/22所以6已知凸点距离坝顶的高差为MZ6410,且坝高为64M,所以凸点距离把地点高差为MH42264164,且HLS/,所以可取230S,结果得MSHL155230422根据以上的计算结果,得如下剖面图拟定各高程拱圈的厚度,中心角,半径及圆心位置。1、沿坝高每隔10米左右取一层拱圈,本设计全坝高可取56层拱圈。在河谷形状宽突变处,要布置一个拱圈。2、为使各拱圈布置尽量接近对称于河谷.各拱圈的左右半中心角相差应控制在3O以内。3、为保证坝面在水平和铅直方向都是光滑的,圆心的轨迹线宜是光滑的连续曲线并必须位于基准面上(基准面为穿过拱冠梁与拱坝轴线园心的铅直面)。由以上原则确定其各拱圈布置如下图示,大图见A1图745检查调整1、在不同高程沿径向(指该高程拱圈的径向)切取若干垂直剖面检查两岸悬臂梁轮廓是否光滑连续是否有过大的倒悬度不超过03。直接在拱圈平面布置图上量出各个的交点。右岸的切下的剖面如下图所示计算各个剖面下的倒悬度是否满足要求,结果如下表高程305295285275265256倒悬度00670125017018101980199左岸的切下的剖面如下图所示8计算各个剖面下的倒悬度是否满足要求,结果如下表高程305295285275265256倒悬度00670108801490160204综上,根据计算的结果,可以知道各个倒悬度都小于03,满足要求,且切出的剖面悬臂梁轮廓光滑连续。2、将各层拱圈的半径、中心角与圆心位置分别按高程点绘,各联成曲线以检查其是否平顺光滑将各个拱圈的半径、圆心角与拱圈高层的坐标关系画出,如下图(具体情况见A1图)分析后可以得出将各层拱圈的半径、中心角与圆心位置分别按高程点绘,各联成曲线检查基本平顺光滑,满足要求。3、检查坝底与基岩接触面的轮廓线,基本达到了光滑连续,无突变。设计满足要求。94、绘制沿拱轴线展开的纵剖面图检查沿河谷开挖表面的坡度是否连续均匀变化以求得到光滑的纵剖面展开图。根据已知条件,画出绘制沿拱轴线展开的纵剖面图,如A1图所示,经过一些局部调整,基本满足要求。5、经过调整拱坝设计已符合基本要求,列出拱圈的几何参数如下表高程拱圈厚T圆心距LC拱圈半径拱圈中心角拱圈内半径拱圈外半径平均半径左右计算3206011251185115505555110305108528478511959690544545902951346457683681827509424284285156089534768476097404080275157974397855574768393877265158385526742533462373774256169451408300822083735725拱坝应力分析51拱冠梁法电算坝体应力电算可采用拱冠梁法程序计算各高程拱圈的拱冠与拱端应力已知大坝的上下游的水位概况,如下表设计工况校核工况正常工况上游水位M3193168316下游水位M2692705269坝体材料、坝基弹性模量等概况,如下表;坝体材料E坝基E砼线膨胀系数坝体容重沙浮容重沙内摩擦角185000KG/CM2200000KG/CM2100E0524KN/M30827KN/M316将以上的表格的已知的结果带入电算程序,分别计算设计洪水位、校核洪水位、正常蓄水位三种工况分别在温升、温降两种情况下应力分析,结果如下1)设计温升

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